Bài viết này trình bày cơ sở lý thuyết về vấn đề kiểm toán dao động trong công tác thiết kế nền đường ô tô trên nền đất yếu theo tiêu chuẩn của Cộng Hòa Liên Bang Nga. Trên cơ sở đó, áp dụng vào công tác thiết kế nền đường ô tô trong điều kiện đất yếu ở khu vực đồng bằng sông Cửu Long. Đồng thời, kiến nghị bổ sung điều kiện kiểm toán dao động trên vào quy trình khảo sát thiết kế nền đường ô tô đắp trên đất yếu 22TCN – 262-2000.
Kiểm tốn dao động phương tiện giao thơng gây Lê Thành Trung KIỂM TOÁN DAO ĐỘNG DO PHƢƠNG TIỆN GIAO THÔNG GÂY RA TRONG CÔNG TÁC THIẾT KẾ NỀN ĐƢỜNG Ô TÔ TRÊN ĐẤT YẾU KHU VỰC ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG Lê Thành Trung(1) (1) Trường Đại học Thủ Dầu Một Ngày nhận 29/12/2016; Chấp nhận đăng 29/01/2017; Email: lttrung@tdmu.edu.vn Tóm tắt Bài báo trình bày sở lý thuyết vấn đề kiểm toán dao động công tác thiết kế đường ô tô đất yếu theo tiêu chuẩn Cộng Hòa Liên Bang Nga Trên sở đó, áp dụng vào công tác thiết kế đường ô tô điều kiện đất yếu khu vực đồng sông Cửu Long Đồng thời, kiến nghị bổ sung điều kiện kiểm tốn dao động vào quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN – 262-2000 Từ khóa: kiểm tốn dao dộng đường, dao dộng đường Abstract CALCULATING AND CHECKING THE VIBRATION CAUSED BY VEHICLES IN THE DESIGN OF HIGHWAY ROADBED ON SOFT SOILS IN THE AREA OF MEKONG DELTA This paper presents the theoretical basis of the calculating and checking the vibration of highway roadbed on soft soils using the standards of the Federal Republic of Russia The method is applied to the design of highway roadbed on soft soils in the area of the Mekong Delta Vibration checking conditions are proposed to be added into the actual guide of survey and design of highway roadbed on soft soils 22TCN - 262-2000 Đặt vấn đề Khi thiết kế xây dựng đường khu vực địa chất đất yếu người ta thường cố gắng hạ chiều cao đắp xuống nhiều tốt nhằm tăng ổn định trượt, giảm độ lún cho đường đắp Tuy nhiên đất yếu, đường đắp thấp ảnh hưởng tải trọng động xe chạy, đất yếu (đặc biệt khu vực tác dụng đường) xuất dao động đàn hồi không cho phép làm ảnh hưởng tới ổn định lâu dài đường Tại mục IV.1.3 quy trình khảo sát thiết kế đường ôtô đắp đất yếu 22TCN – 262-2000 khuyến cáo: “cần cố gắng giảm chiều cao đắp để tạo điều kiện dễ đảm bảo ổn định giảm độ lún; nhiên trừ trường hợp đường tạm, chiều cao đắp tối thiểu phải từ 1,2 – 1,5m kể từ chỗ tiếp xúc với đất yếu, phải 0,8 – 1,0m kể từ bề mặt tầng đệm cát (nếu có) để đảm bảo phạm vi khu vực tác dụng mặt đường không bao gồm vùng đất yếu Trị số chiều cao đắp tối thiểu nói áp dụng cho đắp đường cao tốc đường có nhiều xe tải nặng, trị số thấp áp dụng cho đắp đường khác” 92 Tạp chí Khoa học Đại học Thủ Dầu Một Số 1(32)-2017 Quy trình 22TCN-262-2000 đưa lời khuyên tổng quát chiều cao đắp tối thiểu đất yếu mà khơng có giải thích định lượng rõ ràng Trong nước chưa có cơng trình, tài liệu nghiên cứu cụ thể chiều cao tối thiểu Vì vậy, nội dung báo trình bày nghiên cứu xác định chiều cao tối thiểu đường đắp thấp nhằm loại trừ dao động đàn hồi không cho phép tải trọng động gây điều kiện đất yếu khu vực đồng song Cửu Long nhằm làm sáng tỏ vấn đề nêu Cơ sở lý thuyết tính tốn động lực học đất yếu Hiện nay, tiêu chuẩn Cộng hòa Liên Bang Nga [1] tính tốn ổn định đắp đất yếu xét đến dao động phương tiện giao thông: Để đảm bảo đất yếu đắp thấp không bị phá vỡ kết cấu ảnh hưởng dao động đàn hồi từ tải trọng động (xe chạy) gây tính tốn động lực học đắp phải thỏa mãn điều kiện: att ≤ acf (1); đó: att – (mm/sec2) gia tốc dao động tính tốn đắp thiết kế đất yếu, acf – (mm/sec2) gia tốc dao động đắp cho phép giới hạn đất yếu xác định phụ thuộc vào loại mặt đường thiết kế tần số dao động đắp (hình 1) Gia tốc dao động đắp thiết kế đất yếu tính tốn theo cơng thức: att = A2 (2); đó: A (mm) – biên độ dao động đắp đất yếu xác định theo công thức: A = l (Kđ – 1) (3) l – Độ võng đàn hồi đất yếu gây nên a (mm/sec ) 2000 1800 tải trọng tĩnh từ bánh xe xe tính tốn 1600 1400 1200 Kđ – Hệ số động học đặc trưng tăng độ 1000 900 võng hiệu dịch chuyển tải trọng 800 700 -1 600 (sec ) - tần số dao động riêng đắp, 500 450 xác định theo công thức sau: 400 cf E qd g K (4) K K1 dy 1 3.K1 Trong đó: Eqd (kN/m2) – mơđun đàn hồi quy đổi đất yếu xem xét điều kiện dịch chuyển hơng hdy E qd E dy 1 2 2. (Mpa) (5) Edy – môđun đàn hồi đất yếu nén đắp, xác định theo số liệu thí nghiệm nén hay ép Trị số Edy xác định theo mối quan hệ thực nghiệm Edy = f(d, n) nêu đồ thị hình n – Biến dạng nén tương đối đất yếu nén đắp - Trị số trung bình hệ số Poisson đất yếu, khơng có số liệu thực nghiệm cho phép lấy =0,35 Khi Eqd=1,41.Edy g - Gia tốc trọng trường (g=9,81m/s2) 93 350 300 250 200 180 150 140 120 III 100 90 80 70 60 II 50 45 40 35 30 25 I 20 18 16 14 12 10 20 40 60 80 100 sec-1) Hình Tốn đồ xác định gia tốc dao động (acf) Hình đắp cho phép giớiđịnh hạngia yếu Toàn đồ xác tốcđất dao động cấp đắp cao cho chủ phépyếu giới hạn cf) I: Đối với(amặt đường đất yếu II: Đối với mặt đường cấp cao thứ yếu I: Đối với mặt đường cấp cao chủ yếu, III: Đối với mặt đường cấp thấp II: Đối với mặt đường cấp cao thứ yếu, III Đối với mặt đường cấp thấp Kiểm toán dao động phương tiện giao thông gây Lê Thành Trung dy hd ; K2 (6) hdy d hd, d – Chiều cao đắp tổng cộng trọng lượng riêng đắp (sơ đồ hình 3), hd=h+S = Háo đường + hd’ (7) hdy, dy – Chiều dày lớp đất yếu đắp (m) trọng lượng riêng đất yếu (kN/m3) K1 n dy (g/cm3) 0.6 had bi 0.8 b 0.9 1.0 hd h'd hdy hhc 1.3 s 1.2 0.5 hdy h 1.1 1.4 1.5 H 1.6 0.4 1.7 1.8 1.9 0.3 2.0 2.1 Eqd3 Eqd hqd 0.1 h3e3 Edy2 2.2 0.2 h2e2 h1e1 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 edy (Mpa) Hình Tốn đồ xác định mơđun đàn hồi Edy Hình Sơ đồ tính tốn đất yếu Độ võng đàn hồi đất yếu tính theo cơng thức: l p.D K .n (m) Edy (8) Trong đó: D – đường kính tính tốn vệt bánh xe tính tốn (m); p – áp lực bánh xe tính tốn lên mặt đường (Mpa); K – Hệ số tổng hợp xét đến kích thước cuối đất yếu khả phân bố đắp Hệ số K xác định theo đồ thị hình 4a phụ thuộc vào tỷ số hd/D hdy/D; - Hệ số thay đổi ứng suất tiếp xúc lớp có độ cứng khác nhau, phụ thuộc chủ yếu vào tỷ số độ cứng thể mơđun đàn hồi Các trị số để tính hệ số hàm số tỷ số Ed/Edy hd 2.D xác định theo đồ thị hình 4b; Edy Mơđun đàn hồi đất yếu (Mpa); n - Hệ số xác định theo bảng Hệ số động lực Kđ tỷ số độ võng động học lớn đất yếu gây xe chạy với trị số độ võng tĩnh xác định theo đồ thị hình phụ thuộc vào hệ số chống rung , hệ số chống rung 0,33/Edy Nội dung kết nghiên cứu 3.1 Các số liệu để tính tốn Nội dung tính tốn thực theo số liệu địa chất đặc trưng cho đất yếu khu cực đồng sông Cửu Long [2] (bảng 2) tính cho hai trường hợp đất yếu có 01 lớp đất yếu có nhiều lớp (sơ đồ hình 10) Cấp đường bề rộng đường: lấy theo TCVN 4054-2005 kèm theo thông số tốc độ thiết kế bề rộng tối thiểu đường, xác định theo bảng Loại mặt đường tính tốn: áp dụng với ba loại mặt đường quy định TCN 211-06: Mặt 94 Tạp chí Khoa học Đại học Thủ Dầu Một Số 1(32)-2017 đường cấp cao chủ yếu A1;mặt đường cấp cao thứ yếu A2 mặt đường cấp thấp (B1, B2) Nền đường đắp: Vật liệu đắp đường phải tuân thủ quy định tiêu chuẩn kỹ thuật hành Thông thường vùng đồng phía Nam, đường đắp cát, có đắp bao đất dính phía ngồi Một cách tương đối lấy dung trọng riêng đắp d=1,90 g/cm3, ứng với độ ẩm tương đối a = 0,60 ta môđun đàn hồi đường Ed = 45Mpa (bảng B-3 tiêu chuẩn 22TCN – 211-06) Đối với cơng trình thực tế trị số tham khảo cần bổ sung xác Tải trọng tính tốn: Đường kính vệt bánh xe tính tốn D=36cm (hoặc D= 33cm tùy theo tải trọng xe tính tốn thực tế), áp lực bánh xe mặt đường p=0,6Mpa, riêng trường hợp xe có tải trọng lớn tính tốn cụ thể theo 22TCN 251-98 Bảng Xác định hệ số n hd/D ≤2,5 3,5 4,5 ≥5,0 n 1.5 1,3 K 0.13 0.9 hd/d =2 0.12 0.8 0.11 0.7 0.10 0.09 0.6 0.08 0.5 0.07 0.4 0.06 0.3 0.05 0.04 0.2 0.03 0.1 10 0.02 0.01 10 20 30 40 60 ed/edy 0 1.4 10 14 20 hdy/d Hình 4b Đồ thị xác định hệ số Hình 4a Đồ thị xác định hệ số tổng hợp K Bảng Số liệu địa chất đặc trưng miền Nam Đặc trưng lý Dung trọng riêng Độ ẩm tự nhiên Góc ma sát Lực dính Hệ số rỗng Áp lực tiền cố kết Chỉ số nén Chỉ số nở Ký hiệu (w) W C eo Pc Cc Cs Đơn vị g/cm3 % độ kG/cm2 T/m2 - k® Giá trị 1,50 40 30 0.067 2,0 5,2 1,2 0.12 1.4 1.3 1.2 1.1 1.0 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 Hình Đồ thị xác định hệ số động học Kđ Bảng Bảng chi tiết cấp đường bề rộng đường Cấp thiết kế đường I II III IV V VI Tốc độ thiết kế (km/h) 120 100 80 60 40 30 Chiều rộng tối thiểu đường (m) 32,5 22,5 12,0 9,0 7,5 6,5 95 Kiểm toán dao động phương tiện giao thông gây Lê Thành Trung 3.2 Các kết tính tốn Việc tính tốn để xác định chiều sâu tối thiểu cho phép đắp đất yếu để loại trừ ảnh hưởng dao động thực cách sử dụng phần mềm Plaxis 2D version 8.6 số hóa biểu đồ tra (từ hình đến hình 5) để lập bảng tính chi tiết (thay cho biểu đồ) 3.2.1 Thay đổi chiều cao đắp thiết kế Với Bnền = 12,0m, hđắp =1,0 ÷ 3,2m chênh lệch h = 0,10m Kết cho thấy chiều cao đắp lớn tần số gia tốc dao động đắp nhỏ với phép tính cụ thể cho thấy để thỏa mãn att< acf hdap cho phép 1,8m (hình 7) 140 2,5m Gia toc dao dong a (mm/s2) 12,0m 1/2 0,0 Bùn sét màu xám xanh, xám n©u g/cm3 'ckG/cm2, Pc=5,2T/m2, Cc=1,2 -6,0 120 100 att acf 80 60 40 20 Sét, màu xám vàng, trạng thái dẻo cứng g/cm3 'ckG/cm2 Chieu cao dat dap hd (m) Loại kết cấu mặt đường Chiều cao đắp tối thiểu h dap acf-MD cap thap (m) Cấp cao chủ yếu 1,8 Cấp cao thứ yếu 1,4 Cấp thấp 1,2 att Gia toc dao dong a (mm/s2) Hình Mặt cắt đặc trưng tính tốn - trường Hình Quan hệ chiều cao đất đắp – gia tốc hợp 01 lớp đất yếu dao động đường 3.2.2 Thay đổi loại kết cấu mặt đường xe chạy Thay đổi ứng với 03 loại mặt đường quy định TCN 211-06, kết cho chiều cao đắp tối thiểu ứng với loại kết cấu mặt đường (thể bảng hình 8) Cấp mặt đường cao yêu cầu chiều cao đắp tối thiểu để loại trừ dao động đàn hồi lớn acf-MD cap 140.0 Bảng Quan hệ chiều cao đắp cao chu yeu acf-MD cao loại kết cấu mặt đường 120.0 cao thu yeu 100.0 80.0 60.0 40.0 20.0 Hình Quan hệ chiều cao đất đắp – gia tốc dao động đường loại KCAĐ 0.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 Chieu cao nen dap hd (m) 3.2.3 Thay đổi bề rộng đường Bề rộng đường nguyên tắc thay đổi tùy ý, để phù hợp với thực tế, thay đổi bề rộng đường tương ứng với cấp đường cụ thể quy định TCVN 96 Tạp chí Khoa học Đại học Thủ Dầu Một Số 1(32)-2017 4054-2005 Kết tính tốn thể bảng Các số liệu tính tốn cho thấy: Bề rộng đường lớn gia tốc dao động tăng, nhiên ảnh hưởng tăng lên không đáng kể, bề rộng dù có thay đổi Bnền =7,5m÷32,5m chiều cao đắp tối thiểu cho phép hdap =1,8m Điều có nghĩa chiều cao đắp tối thiểu đất yếu nhằm loại trừ ảnh hưởng dao động động không phụ thuộc vào bề rộng đường đắp thiết kế 3.2.4 Thay đổi bề dày lớp đất yếu Tính với lớp đất yếu có bề dày thay đổi hdy =5,0 ÷ 9,0m chiều cao đắp thay đổi từ 1,0 ÷ 3,2m, kết trị số hdap cho phép ghi bảng biểu diễn hình cho thấy bề dày lớp đất yếu lớn gia tốc dao động tính tốn (att) đất yếu nhỏ, tức chiều cao đất đắp tối thiểu nhằm loại trừ ảnh hưởng dao động đàn hồi nhỏ 3.2.5 Thay đổi tính chất lý đất yếu Tính yếu đất thể nhiều tiêu đặc trưng như: hệ số rỗng e0, dung trọng riêng đất , số nén Cc, áp lực tiền cố kết Pc Vì vậy, chiều cao đắp tối thiểu cho phép xác định cách thay đổi trị số thơng số nói kết nêu bảng Ta dễ nhận thấy đất yếu yêu cầu chiều cao đất đắp tối thiểu ( hdap ) để loại trừ ảnh hưởng dao động xe chạy phải lớn Bảng Chiều cao đắp tối thiểu với bề dầy lớp đất yếu att < acf (mm/s2) 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 18.084 < 18.198 17.295 < 17.630 16.139 < 17.164 16.422 < 16.804 16.032 < 16.480 180 hdap 160 (m) Gia toc dao dong att (mm/s2) hdy (m) 2.50 2.10 1.90 1.70 1.60 att-1,0m att-1,5m 140 att-2,0m att-2,5m att-3,0m 120 100 acf-1,0 acf-1,5 acf-2,0 80 60 acf-3,0 40 20 Hình Quan hệ chiều cao đắp- gia tốc dao động đường - chiều sâu đất yếu Chieu sau dat yeu (m) 10 Bảng Quan hệ chiều cao đắp tối thiểu – bề rộng đường 1.00 Cấp I: Bnd = 32,5m att acf mm/s2 mm/s2 119.421 18.684 1.20 74.749 … 18.569 … 74.606 … 18.567 … 73.757 … 18.559 … 72.327 … 18.546 … Ko đạt … 1.70 20.329 18.332 20.290 18.331 20.067 18.322 19.695 18.309 Ko đạt 1.80 17.398 18.294 17.366 18.293 17.179 18.284 16.870 18.271 Đạt 1.90 16.071 18.257 16.042 18.256 15.874 18.248 15.596 18.234 Đạt hd (m) Cấp II: Bnd=22.5m att acf mm/s2 mm/s2 119.216 18.683 Cấp III: Bnd = 12m att acf mm/s2 mm/s2 117.974 18.675 Cấp V: Bnd = 7.5m att acf mm/s2 mm/s2 115.847 18.661 97 Kết luận Ko đạt Kiểm toán dao động phương tiện giao thông gây Lê Thành Trung Bảng Quan hệ tính chất đất yếu chiều cao đắp tối thiểu (hd) đất yếu Chỉ số nén Cc hdap (m) Hệ số rỗng e0 hdap (m) 1.20 2.10 1.50 2.00 1.50 2.30 2.00 2.10 1.80 2.60 2.50 2.40 3.2.6 Thay đổi tải trọng xe lưu thông đường Tải trọng xe chạy quy định hai thông số đường kính vệt bánh xe tính tốn (D) áp lực bánh xe tính tốn lên mặt đường (p) Tính tốn với tải trọng thay đổi theo 22TCN21106 xác định chiều cao đắp tối thiểu phụ thuộc vào tải trọng xe thiết kế sau: Bảng Quan hệ loại tải trọng xe chạy & chiều cao đắp tối thiểu (hd) đất yếu Đường kính vệt bánh xe D (m) hdap (m) Áp lực bánh xe tính tốn p (Mpa) hdap (m) 0.36 2.10 0.5 1.90 0.33 1.90 0.6 2.10 - - 0.7 2.40 Từ bảng ta thấy tải trọng xe chạy đường lớn yêu cầu chiều cao đất đắp tối thiểu ( hdap ) để loại trừ ảnh hưởng dao động động xe phải lớn 3.2.7 Trường hợp nhiều lớp đất yếu Trong trường hợp đường đắp có nhiều lớp đất yếu việc kiểm toán động học sở qui đổi nhiều lớp đất yếu trường hợp lớp đất yếu [1] (Tương tự tính tốn kết cấu áo đường mềm) Khi tb - dung trọng riêng trung bình xác định dựa biểu đồ hình từ giá trị Edytb biến dạng nén tương đối tổng hai lớp () Sau xác định Edytb tb lớp đất quy đổi việc kiểm toán tiến hành với trường hợp lớp đất yếu Dưới ví dụ tính tốn xác định chiều cao đắp tối thiểu cho phép đất yếu có 02 lớp Sơ đồ thơng số tính tốn trình bày hình 10 kết thể hình 11 ( hdap =1,7m tương ứng với 15,075=att < acf=17,622 (mm/s2) Bùn sét màu xám xanh, xám nâu -4,0 g/cm3 'ckG/cm2, Pc=5,2T/m2, Cc=1,2 Bùn sét màu xám nâu g/cm3 'ckG/cm2, Pc=5,5T/m2, Cc=0,8 hdy1 0,0 hdy2 2,5m 1/2 Gia toc dao dong a (mm/s2) 140.000 12,0m 120.000 100.000 80.000 40.000 20.000 0.000 0.00 -4,0 att acf 60.000 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 Chieu cao dat dap hd (m) Sét, màu xám vàng, trạng thái dẻo cøng g/cm3 'ckG/cm2 Hình 10 Mặt cắt đặc trưng tính tốn (trường hợp 02 lớp đất yếu) Hình 11 Quan hệ chiều cao đất đắp – gia tốc dao động đắp (trường hợp lớp đất yếu) 98 Tạp chí Khoa học Đại học Thủ Dầu Một Số 1(32)-2017 3.3 Tổng hợp kết tính tốn Tổng hợp tồn kết tính tốn nghiên cứu cho phép xác định chiều cao đất đắp tối thiểu để loại trừ ảnh hưởng dao động xe chạy phụ thuộc vào chiều sâu đất yếu (hdy) cấp hạng mặt đường điều kiện địa chất yếu đặc trưng cho khu vực Đồng sông Cửu Long nước ta Kết luận kiến nghị Vấn đề kiểm tra dao động tải trọng ôtô lên đắp thấp đất yếu cần thiết, đặc biệt cơng trình đường có lưu lượng lớn xe tải, xe tải nặng đường vành đai thành phố, đường cảng, đường vận chuyển kho bãi Các kết nghiên cứu tính tốn chiều cao tối thiểu đường đắp nhằm loại trừ dao động đàn hồi không cho phép tải trọng động gây cho thấy điều kiện bổ sung vào tiêu chí thiết kế đường đỏ đường đắp đất yếu Bằng kết tính tốn nghiên cứu, quy định chiều cao tối thiểu quy trình TCN262-2000 làm rõ Tác giả kiến nghị xem xét đưa số liệu nghiên cứu bảng vào phụ lục quy trình thiết kế đường đất yếu, từ xem xét định chiều cao đắp tối thiểu đất yếu có đặc trưng tương tự Trong trường hợp thực yêu cầu công thức att ≤ acf để đảm bảo dao động cho phép đắp đất yếu tác dụng tải trọng động cần phải đưa giải pháp kỹ thuật nhằm làm giảm dao động (tăng chiều cao đắp kết hợp với xử lý đất yếu đào bỏ cục (một phần) lớp đất yếu nâng cao độ trắc dọc ) Bảng Bảng tổng hợp chiều cao đắp tối thiểu đường ô tô Chiều sâu đất yếu hdy (m) Chiều cao đắp tối thiểu ứng với loại kết cấu áo đường (m) Cấp cao chủ yếu A1 Cấp cao thứ yếu A2 Cấp thấp (B1, B2) 2.2 1.6 1.3 2.0 1.5 1.3 1.8 1.4 1.2 1.7 1.4 1.1 1.6 1.3 - TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Введено в действие распоряжением Минтранса России № ОС-1067-р от 03.12.2003 [2] Pierre Lareal, Nguyễn Thành Long, Nguyễn Quang Chiêu, Vũ Đức Lực, Lê Bá Lương (1994), Cơng trình đất yếu điều kiện Việt Nam, NXB Khoa học Kỹ thuật [3] Bộ Giao thông Vận tải (2006), Áo đường mềm – Các yêu cầu dẫn thiết kế 22 TCN 211 -06 [4] Bộ Giao thông Vận tải (2000), Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đất yếu 22TCN 262 – 2000 [5] Bộ Giao thông Vận tải (2005), Đường ô tô – yêu cầu thiết kế TCVN 4054:2005 [6] Dương Học Hải, Nguyễn Xuân Trục, Thiết kế đường ô tô tập II, NXB Giáo dục 99 ... TCN 211 -06 [4] Bộ Giao thông Vận tải (2000), Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đất yếu 22TCN 262 – 2000 [5] Bộ Giao thông Vận tải (2005), Đường ô tô – yêu cầu thiết kế TCVN 4054:2005 [6]... học đất yếu Hiện nay, tiêu chuẩn Cộng hòa Liên Bang Nga [1] tính tốn ổn định đắp đất yếu xét đến dao động phương tiện giao thông: Để đảm bảo đất yếu đắp thấp không bị phá vỡ kết cấu ảnh hưởng dao. .. mm/s2 115.847 18.661 97 Kết luận Ko đạt Kiểm toán dao động phương tiện giao thông gây Lê Thành Trung Bảng Quan hệ tính chất đất yếu chiều cao đắp tối thiểu (hd) đất yếu Chỉ số nén Cc hdap (m)