Phân tích so sánh các giải pháp gia cố đê bao chống lũ ở An Giang

Hệ thống đê bao chống lũ ở ĐBSCL có vai trò liên kết các vùng, bảo vệ diện tích hoa màu, và thúc đẩy nền nông nghiệp trong tỉnh phát triển toàn diện và bền vững. Bài viết phân tích khả năng chống thấm và chống trượt sâu của các giải pháp gia cố đê nhằm đưa ra phương án tối ưu ở ĐBSCL.

PHÂN TÍCH SO SÁNH CÁC GIẢI PHÁP GIA CỐ ĐÊ BAO CHỐNG LŨ Ở AN GIANG MAI ANH PHƢƠNG* TRẦN NGUYỄN HOÀNG HÙNG** LÊ KHẮC BẢO*** Analysis and comparation of reinforcement solutions for earth levees against annual floods in An Giang Abstract: Earth levees in the Mekong Delta have often broken and slided causing losses of local people’s life and property Several solutions such as slope flattening, sand bags, steel mesh, and timber piles have been applied to reinforce earth levees but still remain ineffective These solutions can not cut seepage flows off and improve slope stability The analysis indicates that the FS using timber piles and slope flattening for reinforcement at the lowest water level are 0.97 and 0.96, respectively Earth levees were proposed to reinforce by single or double row soilcrete walls created from cement contents of 250 to 300 kg/m3 The results suggest that soilcrete walls can cut off seepage and improve slope stability effectively The FS using a single row and a double row soilcrete walls at the lowest water level are 1.38 and 1.76, respectively GIỚI THIỆU * ĐBSCL vựa lúa lớn nƣớc, đóng góp 48% sản lƣợng lƣơng thực 85% sản lƣợng lúa xuất Việt Nam [4] Hệ thống đê bao chống lũ ĐBSCL có vai trò liên kết vùng, bảo vệ diện tích hoa màu, thúc đẩy nơng nghiệp tỉnh phát triển toàn diện bền vững Tuy nhiên, vỡ đê mùa lũ làm thiệt hại hàng ngàn hecta lúa Đê bao thƣờng đƣợc xây dựng đất yếu đất nạo vét từ kênh song song đê nên có sực chịu tải yếu khơng có khả chống trƣợt sâu Thân đê có nhiều lỗ mọt không đƣợc lu đầm quy định nên có dòng thấm gây xói * Học viên cao học trường ĐH Bách Khoa TP HCM, phuongamtut@gmail.com ** Giảng viên khoa KTXD – Trường Đại Học Bách Khoa TP HCM, tnhhung@hcmut.edu.vn *** Học viên cao học trường ĐH Bách Khoa TP HCM, khacbaole@gmail.com ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 mòn tạo thành dòng nƣớc nhỏ trơi hạt đất gây sụp đổ đê Trong mùa năm 2011, 322 m đê bị vỡ làm trắng 5479 lúa 435 hoa màu, tổng thiệt hại nông lâm thủy sản 210,7 tỉ đồng riêng An Giang [9] Các biện pháp gia cố nhƣ cừ tràm, đắp bao tải cát, làm thoải mái dốc, v.v., đƣợc sử dụng nhƣng hiệu không cao gia cố đê tạm thời [9] Giải pháp cọc đất ximăng có khả chống thấm chống trƣợt sâu [13] Tuy nhiên, giải pháp đất trộn ximăng chƣa đƣợc nghiên cứu ứng dụng gia cố đê ĐBSCL Bài báo phân tích khả chống thấm chống trƣợt sâu giải pháp gia cố đê nhằm đƣa phƣơng án tối ƣu ĐBSCL CÁC GIẢI PHÁP GIA CỐ ĐÊ BAO CHỐNG LŨ Ở ĐBSCL 2.1 Các giải pháp gia cố đê ĐBSCL Các biện pháp chống sạt lở đê ĐBSCL thƣờng dùng: (i) Giảm áp lực gây trƣợt nhƣ đắp bao tải cát làm thoải đánh cấp mái 51 dốc (ii) Giải pháp gia cố mái đất nhƣ đóng cừ tràm dùng lƣới thép B40 [1] 2.1.1 Đắp đê bao tải cát làm thoải mái dốc Thân đê đƣợc đắp bao tải cát giảm độ dốc mái dốc nhằm giảm lực gây trƣợt tăng sức chống cắt cho thân đê (Hình 1, Hình 3) Biện pháp gia cố có ƣu điểm giá thành rẻ, thi công nhanh, không cần thiết bị phức tạp Nhƣợc điểm biện pháp khơng có khả chống thấm, chống trƣợt sâu, tiêu thụ cát - nguồn vật liệu ngày khan hiếm, thu hẹp dòng chảy gây sạt lở khu vực lân cận [2] 2.1.2 Gia cố chân đê cừ tràm Chân đê đƣợc đóng cừ tràm ổn định trƣợt cục chân đê tăng sức chống cắt cho thân đê (Hình 2) Giải pháp có giá thành rẻ, thi công nhanh, không cần thiết bị phức tạp, nhƣng khơng có khả chống thấm chống trƣợt sâu Nguồn vật liệu cừ tràm địa phƣơng ngày khan ảnh hƣởng đến rừng môi trƣờng 2.1.3 Gia cố chân đê lưới thép B40 Mái đê đƣợc gia cố lƣới thép B40 nhằm tăng sức chống cắt thân đê (Hình 4) Giải pháp đạt yêu cầu kinh tế nhƣng khơng có khả chống thấm chống trƣợt sâu 2.1.4 Giải pháp kết hợp nhiều giải pháp gia cố đê khác Đê bao đƣợc gia cố kết hợp nhiều giải pháp gia cố đê khác nhƣ giải pháp gia cố chân đê cừ tràm kết hợp gia cố mái dốc đê bê tông cốt thép đúc sẵn trồng cỏ, giải pháp gia cố kết hợp lƣới thép B40 bao tải cát, v.v Các giải pháp cần nguồn vật liệu khai thác từ tự nhiên nhƣ cát cừ tràm, khơng có khả chống thấm, chống trƣợt sâu, sử dụng tạm thời điểm sạt lở trƣớc mùa lũ Hình 1: Đắp thân đê bao tải cát [5] Hình 2: Gia cố chân đê cừ tràm [6] Hình 3: Làm thoải mái dốc [7] 2.2 Đề xuất giải pháp gia cố đê phù hợp với điều kiện ĐBSCL 52 Hình 4: Gia cố đê lưới thép B40 [8] Công nghệ đất trộn ximăng đƣợc nghiên cứu ứng dụng nhiều nƣớc giới ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 Ximăng đƣợc phun trộn với đất theo chiều sâu (SCDM) để tạo nên hàng cọc đất trộn ximăng có cƣờng độ cao, có khả chống thấm, chống trƣợt sâu Giải pháp có nhiều ƣu điểm nhƣ thời gian thi cơng nhanh, tận dụng vật liệu chỗ, phù hợp với loại đất, máy thi công nhỏ gọn tải trọng nhẹ (nhƣ thiết bị NSV), giá thành vừa phải Tuy nhiên, cơng nghệ cần có hệ thống thiết bị chun dụng kiến thức chuyên sâu Đê bao đƣợc gia cố hai hàng cọc đất ximăng đƣờng kính 0.6 m Hàm lƣợng ximăng sử dụng từ 250-300 kg/m3 cho cƣờng độ đất ximăng lớp đất lớn 0.35 MPa theo nghiên cứu phòng [1, 3] Cọc đất ximăng có chiều dài 10.5 m đảm bảo gia cố hết lớp đất yếu nên có khả chống trƣợt sâu (Hình 5a) đƣợc bố trí nhƣ tƣờng cọc (Hình 5b) nên có khả chống thấm qua thân đê Ƣu nhƣợc điểm phƣơng án gia cố đƣợc trình bày Bảng a) Mặt cắt ngang gia cố b) Mặt gia cố hàng cọc Hình 5: Gia cố đê cọc đất trộn ximăng [1, 3] Comment [HT1]: LAM CHO HINH NAY DAM N VA RO HON DAM BAO RANG KHI IN RA CO THE D DUOC Bảng 1: Bảng tóm tắt ƣu nhƣợc điểm phƣơng án gia cố Giải pháp gia cố Ƣu điểm Nhƣợc điểm Đắp bao tải cát làm Dễ thi công, không cần máy Vật liệu cát địa phƣơng ngày khan thoải mái dốc móc phức tạp, giá thành rẻ hiếm, khơng có khả chống thấm chống trƣợt sâu, làm thu hẹp dòng chảy gây sạt lở khu vực lân cận Gia cố đê cừ Dễ thi công, không cần máy Vật liệu cừ tràm địa phƣơng ngày tràm móc phức tạp, giá thành rẻ khan hiếm, khơng có khả chống thấm chống trƣợt sâu Gia cố đê lƣới Dễ thi cơng, máy móc thi Khơng có khả chống thấm chống thép B40 công đơn giản, giá thành rẻ trƣợt sâu Giải pháp kết hợp Dễ thi công, máy móc thi Vật liệu gia cố địa phƣơng ngày công đơn giản, giá thành rẻ khan hiếm, khơng có khả chống thấm chống trƣợt sâu Giải pháp tƣờng cọc Có khả chống thấm Phải có máy móc thi cơng chun dụng đất trộn ximăng chống trƣợt sâu, thiết bị thi kiến thức chuyên sâu công (NSV) nhỏ gọn, sử dụng vật liệu sẵn có địa phƣơng, giá thành vừa phải ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 53 PHƯƠNG PHÁP PHÂN TÍCH SO SÁNH 3.1 Số liệu đầu vào Địa hình địa chất đƣợc thu tập đoạn đê dọc kênh Mƣời Cai, xã Vĩnh Trạch, huyện Thoại Sơn, tỉnh An Giang (Hình 6) Đây đoạn đê đặc trƣng cho đê bao ĐBSCL [1] Số liệu địa chất dọc theo hố khoan 25 m đƣợc trình bày Bảng [10] Hình 6: Ví trí nghiên cứu giải pháp gia cố đê Bảng 2: Các tiêu lý lớp đất [10] Hệ số thấm, k (m/s) 10-6 ÷ 10-4 3,64 x 10-8 1,66 x 10-8 1,37 x 10-8 Lớp đất Lớp Lớp Lớp Lớp Dung trọng tự nhiên,  (kN/m3) 17,95 15,64 19,07 20,05 3.2 Cơ sở lý thuyết 3.2.1 Lý thuyết dòng thấm đất Phƣơng trình phân tích dòng thấm phẳng (2D) đƣợc thể phƣơng trình (1) [12]  H  H  (1) (k x )  (k y )Q  x x y y t Trong trƣờng hợp dòng thấm ổn định,   , phƣơng trình (1) đƣợc viết lại: t  H  H (2) (k x )  (k y )Q  x x y y đó: H - Cột nƣớc thấm tổng; kx - Hệ số thấm theo phƣơng ngang; ky - Hệ số thấm theo phƣơng đứng; Q - Lƣu lƣợng phụ thêm; θ - hàm độ ẩm thể tích; t - thời gian 3.2.2 Hệ số ổn định Hệ số ổn định (FS – Factor of Safety) đƣợc sử dụng để đánh giá khả chống trƣợt sâu đê bao Theo Duncan & Wright (2005), hệ số ổn định đƣợc định nghĩa tỉ số môment kháng trƣợt môment gây trƣợt nhƣ phƣơng trình (3) 54 Lực dính, c (kN/m2) 20,10 6,20 19,10 29,60 FS  Góc ma sát trong, φ (0) 11,87 5,45 14,97 17,48 Chiều dày, H (m) 4,1 6,4 4,8 9,7 Moment chong truot Moment gay truot (3) Phƣơng pháp Bishop đƣợc sử dụng để phân tích FS dựa phƣơng pháp phân mảnh cổ điển với giả thiết mặt trƣợt trụ tròn nhƣ phƣơng trình (4) đƣợc mơ tả Hình [11] Theo 22 TCN 2622000, đê bao đạt điều kiện ổn định có hệ số an tồn FS ≥ 1.4 Hệ số FS đƣợc xác định phƣơng pháp lặp, trƣớc tiên cho FS giá trị ban đầu (thƣờng FSo = 1) sau tính lặp, thử dần FS đạt tới độ xác yêu cầu  c ' L cos   W  uL cos   tan  '   cos    sin  tan  ' / F   W sin   FS  (4) đó: c’, φ’ - Lực dính góc ma sát hữu hiệu; Δl – Chiều dài mảnh dọc theo cung trƣợt; α – Góc nghiêng mảnh theo phƣơng ngang; u – Áp lực nƣớc lỗ rỗng; W – Trọng lƣợng mảnh; ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 Comment [HT2]: PHAI THỐNG NHẤT SỐ THẬ PHÂN == DAU “.” HAY “,” CHO TOAN BO BÀI BAO NAY !!! Hình 7: Xác định hệ số an toàn theo phương pháp phân mảnh [11] 3.3 Phƣơng pháp luận phân tích so sánh Khả chống thấm chống trƣợt sâu giải pháp gia cố đê ĐBSCL giải pháp gia cố đê cọc đất trộn ximăng đƣợc phân tích phần mềm SEEP/W SLOPE/W Lƣu lƣợng mƣa ngày đƣợc lấy trạm đo Châu Đốc i = 121 mm/ngày = 0,00504 m/giờ (QCVN 02:2009/BXD) Mực nƣớc sông rút với tốc độ 0,2 m/ngày dựa kết khảo sát thực tế Các trƣờng hợp phân tích đƣợc trình bày Bảng Bảng Các trƣờng hợp phân tích thấm ổn định Trƣờng hợp phân tích Mực nƣớc sơng (m) +3,10 +3,10 Mực nƣớc sơng cao Mực nƣớc sơng cao có mƣa Mực nƣớc sông rút nhanh +3,10 xuống +0,6 Mực nƣớc sơng thấp +0,6 x: có xét đến tính toán Các giải pháp gia cố cừ tràm lƣới thép B40 có nguyên lý hoạt động tăng sức kháng cắt thân đê nên chọn phƣơng án gia cố cừ tràm để phân tích tính tốn Các loại vật liệu khơng ngăn đƣợc dòng thấm đất nên lấy hệ số thấm hệ số thấm lớp đất Hệ số thấm lớp chọn từ 10-6 đến 10-4 m/s Mực nƣớc ruộng (m) +1,42 +1,42 Phân tích thấm x x Phân tích ổn định x x +1,42 +1,42 x - x x thân đê có tƣợng nứt nẻ có nhiều lỗ mọt Bề rộng hai hàng cọc đất ximăng đƣợc quy đổi lần lƣợt 0.5 m 1.0 m Hệ số thấm hỗn hợp đất ximăng 10-9 m/s [13] Tải trọng tính tốn hoạt tải xe 2,5 theo 22 TCN 210-92 Các tiêu lý hỗn hợp đất ximăng đƣợc trình bày Bảng Bảng 4: Chỉ tiêu lý hỗn hợp đất trộn ximăng thiết kế [3] Hệ số thấm, k (m/s) 10-9 Dung trọng tự nhiên, γw (kN/m3) 19,5 KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 4.1 Phân tích thấm a Trường hợp mực nước sơng cao Dòng thấm có xu hƣớng chảy từ phía sơng sang phía ruộng (Hình 8) [3] Đƣờng dòng Hình 8a 8b qua thân đê, kết cho ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 Cƣờng độ nén, qu (kN/m2) 350 Lực dính, c (kN/m2) 175 Góc ma sát  0 thấy giải pháp gia cố đê khơng có khả chống thấm Đƣờng dòng Hình 8c 8d bị giới hạn có xu hƣớng chảy phía dƣới cọc đất ximăng, kết cho thấy phƣơng pháp gia cố đất ximăng ngăn đƣợc dòng thấm qua đê Lƣu lƣợng thấm qua đê tăng lên thân 55 đê có nhiều lỗ mọt Do đo trực tiếp hệ số thấm thân đê có lỗ mọt, hệ số thấm thay đổi từ 10-4 đến 10-6 m/s đƣợc dùng để xét tác động thấm lỗ mọt nghiên cứu Lƣu lƣợng thấm giải pháp làm thoải mái dốc gia cố cừ tràm tăng lên 90 lần hệ a) Đắp bao tải cát làm thoải mái dốc số thấm lớp tăng từ 10-6 lên 10-4 m/s thay đổi không đáng kể thân đê đƣợc gia cố cọc đất trộn ximăng Giải pháp đất trộn ximăng hai hàng cọc làm giảm lƣu lƣợng thấm so với giải pháp khác lần lƣợt 10 15 lần (Bảng 5) b) Giải pháp gia cố cừ tràm c) hàng cọc đất trộn ximăng d) hàng cọc đất trộn ximăng Hình 8: Kết phân tích thấm trường hợp mực nước sông cao Bảng 5: Lƣu lƣợng thấm qua thân đê trƣờng hợp mực nƣớc sông cao Các trƣờng hợp phân tích kLop1=10-4 m/s kLop1=10-5 m/s kLop1=10-6 m/s Thoải mái dốc 0.13 0.13 x 10-1 0.13 x 10-2 Lƣu lƣợng thấm qua thân đê (m3/h) Cừ tràm Gia cố hàng cọc Gia cố hàng cọc 0.13 0.14 x 10-3 0.97 x 10-4 -1 -3 0.13 x 10 0.14 x 10 0.96 x 10-4 0.14 x 10-2 0.13 x 10-3 0.93 x 10-4 b Trường hợp mực nước sơng cao kết hợp mưa Đƣờng bão hòa nƣớc thân đê dâng lên theo thời gian mƣa (Hình 9) Hệ số thấm lớp nhỏ đƣờng bão hòa nƣớc thân đê dâng lên nhanh Với klơp = 10-6 m/s, thân 56 đê bão hòa hồn tồn sau 12 mƣa Đƣờng bão hòa nƣớc thân đê dâng lên khơng đáng kể klơp = 10-4 m/s sau 24 mƣa, nguyên nhân hệ số thấm lớp lớn làm tăng khả thoát nƣớc thân đê phía bên ngồi ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 Comment [HT3]: CHUYEN TOAN BO THONG T THANH TIENG VIET !!! DIEU CHINH TUONG TU CHO TOAN BO BAI BAO VA LVTN !!! a) Đắp bao tải cát làm thoải mái dốc b) Giải pháp gia cố cừ tràm c) hàng cọc đất trộn ximăng d) hàng cọc đất trộn ximăng Hình 9: Đường bão hòa nước thân đê có mưa c Trường hợp mực nước phía sơng rút nhanh Đƣờng bão hòa nƣớc thân đê mực nƣớc sông rút với vận tốc 0,2 m/ngày từ mực nƣớc cao xuống mực nƣớc thấp thể Hình 10 Mực nƣớc thân đê giảm a) Đắp bao tải cát làm thoải mái dốc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 mực nƣớc sông giảm giải pháp gia cố (Hình 10a, 10b) Kết Hình 10c 10d cho thấy đƣờng bão hòa nƣớc thân đê khơng thay đổi mực nƣớc phía sơng thay đổi, kết cho thấy hiệu việc ngăn dòng thấm có tƣờng đất ximăng b) Giải pháp gia cố cừ tràm 57 c) hàng cọc đất trộn ximăng d) hàng cọc đất trộn ximăng Hình 10: Đường bão hòa nước thân đê mực nước sơng rút 4.2 Phân tích ổn định a) Trường hợp mực nƣớc sơng cao Kết phân tích ổn định giải pháp gia cố hàng cọc đất trộn ximăng đƣợc thể Hình 11 Kết phân tích ổn định chi tiết giải pháp gia cố đê trƣờng hợp mực nƣớc sông cao thể Bảng Kết phân tích cho thấy đê bao phía ruộng phía sơng giải pháp đạt an tồn mực nƣớc sơng cao (FS > 1.4), nguyên nhân có áp lực ngang nƣớc phía sơng chống lại lực gây trƣợt thân đê Hệ số FS phía sơng tăng lần lƣợt 1.85 lần gia cố hàng cọc đất trộn ximăng so với giải pháp gia cố đê a Phía sơng b) Phía ruộng Hình 11 Phân tích ổn định giải pháp gia cố hàng cọc đất trộn ximăng Bảng 6: Kết phân tích ổn định giải pháp gia cố trƣờng hợp mực nƣớc sông cao Hệ số an tồn, FS Các trường hợp phân tích Cừ tràm Phía ruộng 58 Phía sơng Thoải mái dốc Phía ruộng Phía sơng Gia cố hàng Gia cố hàng cọc cọc Phía ruộng Phía sơng Phía ruộng Phía sơng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 kLop1=104 2,13 1,48 3,29 2,64 3,26 2,85 2,22 1,50 2,13 1,48 3,29 2,64 3,26 2,85 2,13 1,55 2,13 1,48 3,28 2,63 3,25 2,84 m/s kLop1=106 1,55 m/s kLop1=105 2,13 m/s b) Trường hợp mực nước sơng cao kết hợp mưa Hình 12, 13, 14 thể mối quan hệ hệ số an tồn FS thời gian mƣa ứng Nhìn chung, hệ số an tồn phía sơng phía ruộng giảm nhẹ theo thời gian mƣa đƣờng bão hòa nƣớc đất tăng lên theo thời gian mƣa làm tăng áp lực nƣớc lỗ rỗng đất làm giảm sức chống cắt thân đê Tuy nhiên, số trƣờng hợp hệ số an tồn phía ruộng tăng lên a Phía sơng khoảng mƣa Đƣờng bão hòa nƣớc thân đê tăng lên làm vị trí cung trƣợt nguy hiểm bị đẩy sâu làm tăng sức chống cắt thân đê Kết phân tích cho thấy hệ số FS trƣờng hợp lớn 1.4 thay đổi khơng đáng kể có mƣa hệ số thấm lớp thay đổi từ 10-6 đến 10-4 m/s Bề rộng thân đê nhỏ (khoảng m) giúp đê bao ảnh hƣởng mƣa to b) Phía ruộng Hình 12: Phân tích ổn định trường hợp klớp = 10-4 m/s ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 Comment [HT4]: 59 a) Phía sơng b) Phía ruộng Hình 13: Phân tích ổn định trường hợp klớp = 10-5 m/s a) Phía sơng b) Phía ruộng Hình 14: Phân tích ổn định trường hợp klớp = 10-6 m/s c) Trường hợp nước phía sơng rút nhanh Hình 15, 16, 17 mối quan hệ hệ số an tồn thời gian nƣớc sơng rút từ cao độ +3.10 m xuống 0,6 m với tốc độ 02 m/ngày Hệ số an tồn phía sơng giảm tuyến tính theo cao độ nƣớc sông nƣớc sông rút làm giảm áp lực ngang chống lại lực gây trƣợt Trong đó, hệ số an tồn phía ruộng tăng dần theo thời gian nƣớc rút, nguyên nhân áp lực ngang gây trƣợt nƣớc từ phía sơng sang phía ruộng bị 60 giảm Một số trƣờng hợp hệ số an tồn phía ruộng giảm mực nƣớc sơng giảm từ 0,2 đến 0,4 m, nguyên nhân đƣờng bão hòa nƣớc thân đê giảm làm thay đổi vị trí cung trƣợt nguy hiểm dẫn đến hệ số an tồn tăng lên Kết phân tích cho thấy hệ số ổn định phía sơng tăng lên lần lƣợt 57% 87% sử dụng biện pháp gia cố hàng cọc đất trộn ximăng thay đổi không đáng kể hệ số thấm lớp thay đổi ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 a) Phía sơng b) Phía ruộng Hình 15: Phân tích ổn định trường hợp klớp = 10-4 m/s a Phía sơng b) Phía ruộng Hình 16: Phân tích ổn định trường hợp klớp = 10-5 m/s a Phía sơng b) Phía ruộng Hình 17: Phân tích ổn định trường hợp klớp = 10-6 m/s ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 61 d) Trường hợp mức nước thấp Kết phân tích ổn định trƣờng hợp mực nƣớc sông thấp giải pháp gia cố hàng cọc đất trộn ximăng đƣợc thể Hình 18 Kết chi tiết giải pháp khác thể Bảng a Phía sơng b) Phía ruộng Hình 18: Phân tích ổn định giải pháp gia cố hàng cọc đất trộn ximăng Bảng 7: Kết phân tích ổn định trƣờng hợp mực nƣớc sông thấp Comment [HT5]: DUNG BANG BIEU VA GIAI THICH CHO NGUOI DOC TUONG TU PHAN TREN Hệ số an tồn, Fs Các trƣờng hợp phân tích Cừ tràm Thoải mái dốc Gia cố hàng cọc Gia cố hàng cọc Phía ruộng Phía sơng Phía ruộng Phía sơng Phía ruộng Phía sơng Phía ruộng Phía sơng 2,23 0,97 2,24 0,96 3,16 1,38 3,25 1,76 kLop1=10 m/s 2,23 0,97 2,24 0,96 3,16 1,38 3,25 1,76 kLop1=10-6 m/s 2,23 0,97 2,24 0,96 3,17 1,38 3,25 1,76 kLop1=10-4 m/s -5 Hệ số ổn định phía sơng trƣờng hợp mực nƣớc sông nhỏ theo phƣơng pháp Bishop giải pháp nhƣ làm thoải mái dốc gia cố đê cừ tràm lần lƣợt 0.96 0.97 (không đạt an tồn theo TCVN 262-2000) (Hình 21a, 22a) Kết phản ánh tình hình thực tế đê bao ĐBSCL thƣờng xuyên xẩy sạt lở [9] Hệ số an tồn phía sơng gia cố hàng cọc đất ximăng 1.38 (Hình 23a), nhƣng chấp nhận đƣợc tính tốn với điều kiện mực nƣớc sơng thấp lịch sử kết hợp với tổ hợp tải trọng bất lợi xẩy [3] Kết phân tích cho thấy ta nên sử dụng 62 phƣơng án gia cố hàng cọc vị trí có khả sạt lở thấp Hình 24a cho thấy phƣơng án gia cố đất trộn ximăng hàng cọc có khả chống trƣợt sâu, giúp đê an toàn (FS = 1.76) Hệ số an tồn phía ruộng tất giải pháp lớn 1.4, kết cho thấy đê bao phía ruộng đảm bảo an tồn không cần phải gia cố KẾT LUẬN Khả chống thấm chống trƣợt sâu giải pháp gia cố đê ĐBSCL sử dụng giải pháp gia cố đê đề xuất cọc đất trộn ximăng đƣợc mô phần mềm SEEP/W SLOPE/W từ ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 số liệu địa hình địa chất đƣợc thu thập đoạn đê kênh Mƣời Cai, xã Vĩnh Trạch, huyện Thoại Sơn, tỉnh An Giang Từ kết phân tích ta rút số kết luận nhƣ sau: Các giải pháp gia cố đê nhƣ làm thoải mái dốc, gia cố đê cừ tràm, v.v., không ngăn đƣợc dòng thấm qua thân đê Trong đó, dòng thấm qua thân đê bị ngăn lại sử dụng biện pháp gia cố đê hai hàng cọc đất trộn ximăng Các giải pháp gia cố đê ĐBSCL nhƣ làm thoải mái dốc, cừ tràm, v.v., giải pháp gia cố đê tạm thời khơng có khả chống trƣợt sâu Giải pháp gia cố đê cọc đất trộn ximăng có khả chống trƣợt sâu, giúp đê ổn định lâu dài Giải pháp gia cố đê đất trộn ximăng hàng cọc nên sử dụng vị trí có nguy sạt lở thấp vị trí cần chống thấm cho đê bao Giải pháp gia cố đê hàng cọc đất trộn ximăng sử dụng vị trí có nguy sạt lở cao chống thấm qua thân đê LỜI CẢM ƠN Đề tài đƣợc thực với nguồn kính phí nghiên cứu từ AUN/SEED-NET (HCMUT CRI 1301), Sở NN&PTNT An Giang (299/HĐKHCN-CCTL), tập đoàn Something Việt Nam Các tác giả chân thành cảm ơn hỗ trợ nhiệt tình quan, Sở, Ban, Ngành, ngƣời dân địa phƣơng An Giang, trƣờng Đại Học Bách Khoa TP HCM suốt trình nghiên cứu TÀI LIỆU THAM KHẢO Mai Anh Phƣơng, Nguyễn Bình Tiến, Trƣơng Đắc Châu, Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Nghiên cứu ứng xử đất An Giang trộn ximăng cơng nghệ trộn ƣớt trộn sâu” Tạp chí địa kỹ thuật, số 2/2014, pp 34-43, tháng 2-2014 Lê Xuân Việt “Nghiên cứu chống sạt lở ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 đƣờng ven sông đất yếu Ql.91 đoạn Bình Mỹ, huyện Châu Phú, tỉnh An Giang,” Luận văn thạc sỹ, trƣờng ĐH Bách Khoa Tp HCM, Tp HCM, 2011, 117 trang Lê Khắc Bảo, Lê Phi Long, Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Ảnh hƣởng tƣờng đất-xi măng đến dòng thấm ổn định đê bao chống lũ Đồng Tháp” Tạp chí xây dựng, số 12/2014, pp 66-70, tháng 12-2014 Tăng Đức Thắng, Ngơ Quang Tồn “Ngập lũ triều biển dâng đồng sông Cửu Long bối cảnh biến đổi khí hậu số giải pháp thích ứng” Tạp chí khoa học cơng nghệ thủy lợi, số 4, tháng 10/2011 Tổng cục thủy lợi “Quản lý khai thác cơng trình thủy lợi vùng ĐBSCL” Internet: http://www.wrd.gov.vn 17/10/2014 Báo Dân Việt “ĐBSCL: Nhà nông hối phòng chống lũ” Internet: http://www danviet.vn 09/10/2013 Báo Việt Nam Net “Lũ ĐBSCL: ngƣời chết, vỡ đê liên tục” Internet: http://www.vietnamnet.vn 30/09/2011 Báo điện tử Đảng Cộng Sản Việt Nam “An Giang mùa lũ lớn” Internet: http://www.cpv.org.vn 7/10/2011 Ban Chỉ Huy PCLB & TKCN tỉnh An Giang, “Báo cáo cơng tác phòng chống lũ lụt năm 2011 tỉnh An Giang”, 20/12/2011 10 Las XD 475 “Bảng thống kê tiêu thí nghiệm đất: Cơng trình nghiên cứu CRI 1301”, An Giang, 2013 11 J.M Duncan, and S.G Wright, Soil strength and slope stability, New Jersey: John Wiley & Sons, 2005, 297 pp 12 Đỗ Văn Đệ, Vũ Minh Tuấn, Nguyễn Sỹ Han, Nguyễn Khắc Nam, Hoàng Văn Thắng Phần mềm Seep/W ứng dụng vào tính tốn thấm cho cơng trình thủy ngầm Hà Nội: Nhà xuất xây dựng, năm 2012, 163 trang 13 M Kitazume and M Terashi The deep mixing method, CRC Press, A Balkema Book, 63 UK, 2013, 405 pp 14 Bộ Xây Dựng “Số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng” Quy chuẩn Kỹ thuật Quốc gia, QCVN 02:2009/BXD, 324 trang, 2009 15 Bộ Giao Thông Vận Tải “Đƣờng GTNT – Tiêu chuẩn thiết kế” Tiêu chuẩn ngành, 22TCN 210-92, 31 trang, 1993 Phản biện: PGS.TS ĐẶNG HỮU DIỆP 64 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 ... gia cố đê khác Đê bao đƣợc gia cố kết hợp nhiều giải pháp gia cố đê khác nhƣ giải pháp gia cố chân đê cừ tràm kết hợp gia cố mái dốc đê bê tông cốt thép đúc sẵn trồng cỏ, giải pháp gia cố kết... lần gia cố hàng cọc đất trộn ximăng so với giải pháp gia cố đê a Phía sơng b) Phía ruộng Hình 11 Phân tích ổn định giải pháp gia cố hàng cọc đất trộn ximăng Bảng 6: Kết phân tích ổn định giải pháp. .. số an tồn phía ruộng tất giải pháp lớn 1.4, kết cho thấy đê bao phía ruộng đảm bảo an tồn khơng cần phải gia cố KẾT LUẬN Khả chống thấm chống trƣợt sâu giải pháp gia cố đê ĐBSCL sử dụng giải pháp