5 tinh toan ván khuôn nẹp trụ cầu

Tính toán ván khuôn nẹp thi công trụ Tính toán ván khuôn bệ trụ+ nẹp: 1.1 Tính toán áp lực bên tác dụng lên ván khuôn B trụ a.Do áp lực hỗn hợp bê tông tươi Bảng 6-2.14-chương II-TCVN-22TCN-200-89 P = g.H Trong đó: - P: áp lực bên lớn tiêu chuẩn hỗn hợp bê tông (kg/m2) - g: Dung trọng hỗn hợp bê tông g = 2350 kg/m3 - H: Chiều cao lớp bê tông gây áp lực lên ván khuôn H = m - k1: HƯ sè tÝnh ®Õn ảnh hưởng độ sụt bê tông k1 = 1.2 - k2: Hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ bê tông k2 = 0.85 Độ sụt = 810 cm t =20-320 - V: Tốc độ đổ bê tông (Theo phương thẳng đứng ) (m/h) V = 0.5 m/h - R: bán kính tác dụng đầm chấn ®éng bªn (m) R = 0.75 m P = g.R (H=1) P = 2193.3 kg/m2 n = 1.3 (nhưng không lớn chiều cao đổ bê tông 4h) - Hệ số tải trọng đổ đầm hỗn hợp bê tông b.Do rung lắc xả hỗn hợp bê tông tươi Phương pháp đổ bê tông theo máng dùng ống vòi voi trực tiếp từ ống dẫn bê tông Theo bảng 7-Chương II-22TCN -200-89 ta cã q1 = 400 kg/m2 Pmax = 2593.3 kg/m2 Ptd = 2182.0 kg/m2 F = 4364.04 c Tổ hợp lực nằm ngang tính toán ván khuôn thành: Pmax = P+ q1 áp lực tính đổi nằm ngang tác dụng lên ván khuôn thành Ptd = F/H F = 0.5(2H-R).(Pmax-q1)+H.q1 1.2 sơ đồ Tính toán cho 1m chiều rộng ván khuôn thành Ván khuôn q1 b A H a R P đáy bệ mố Pmax Tinh toan van khuon - Phan II B A = 200 cm amax = 40 cm B = 100 cm bmax = 40 cm 1.3 Tính toán sườn tăng cường ngang 1.3.1 Sơ đồ tính toán q1 B X h A Y b d 1.3.2 tải trọng tính toán - Lực tác dụng lên sườn ngang ván khuôn q1 = n.a.Ptd tc q1 =a.Ptd = 11.35 kgf/cm = 8.73 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: ( M MAX q b  ) 10 MMax = 1815.44 (5.16-5B-ch­¬ng V-TCVN-22TCN-200-89) kgf.cm 1.3.3 kiĨm tra vỊ ®é bỊn sMax = MMax Wx sMax = 245.46 kgf/cm2 Wx = 7.4 cm3 Ru = 1900.0 kg/cm2 Trong ®ã: Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn s­ên ngang h= 8.6 cm d= 0.6 cm   M max  Ru Wx VT < VP Đạt 1.3.4 Kiểm tra độ võng sườn tăng cường ngang: Công thức xác định độ võng sườn tăng cường ngang: (5.16-5B-Chương V-22TCN-200-89) f= q1tc.b4 128.E.Jx f = 0.003 cm E- Moduyn đàn hồi thép E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen qu¸n tÝnh theo trơc x sườn tăng cường ngang Jx = 31.8 cm4 [f] = 0.10 cm Trong đó: Theo điều 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [b/400] f < [f] Tinh toan van khuon - Phan II Đạt 1.4 Tính toán sườn tăng cường đứng 1.4.1 Sơ đồ tính toán q2 B X h A Y a d 1.4.2 tải trọng tính toán - Lực tác dụng lên sườn tăng cường đứng ván khuôn q2 = n.b.Ptd tc q2 =b.Ptd = 11.35 kgf/cm = 8.73 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dông: ( M MAX  q a ) 10 MMax = 1815.44 (5.16-5B-ch­¬ng V-TCVN-22TCN-200-89) kgf.cm 1.4.3 kiĨm tra vỊ ®é bỊn sMax = MMax Wx sMax = 245.46 kgf/cm2 Wx = 7.4 cm3 Ru = 1900.0 kg/cm2 Trong ®ã: Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn s­ên ®øng h= 8.6 cm d= 0.6 cm   M max Ru Wx VT < VP Đạt 1.4.4 Kiểm tra độ võng sườn tăng cường đứng: Công thức xác định độ võng sườn tăng cường đứng: (5.16-5B-Ch­¬ng V-22TCN-200-89) f= q2tc.a4 128.E.Jx f = 0.00261 cm E- Moduyn đàn hồi thép E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen quán tính theo trục x sườn tăng cường đứng Jx = 31.8 cm4 [f] = 0.10 cm Trong ®ã: Theo điều 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] f < [f] Tinh toan van khuon - Phan II Đạt 1.5 Tính toán tôn mặt ván khuôn - Tôn mặt ván khuôn tính toán kê bốn cạnh 1.5.1 tải trọng tính toán - Momen uốn trọng tâm a x b là: Mtt =a Ptd.a2 Mtt = 17.9 kg.cm - §é lín nhÊt : f   Ptd a E Trong đó: a, b - hệ số phụ thuộc vào tỉ lệ kích thước hai cạnh ván khuôn a - cạnh lớn Ptđ - áp lực vữa tác dụng lên tầm ván khuôn d - chiều dày tôn a:b 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 a 0.0513 0.0665 0.0757 0.0817 0.0829 b 0.0138 0.0199 0.0240 0.0264 0.0277 1.5.2 kiĨm tra ®é bỊn MMax sMax = 16.79 kg/cm2 Víi Wx: Mo men chèng uèn tiết diện tôn mặt Wx = 1.07 cm3 Jx: Mo men quán tính tiết diện tôn mặt Jx = 0.21 cm4 E- Moduyn đàn hồi thÐp E = 2100000.0 kg/cm2 f = 0.0574 cm [f] = 0.10 cm sMax = Wx a= 40 cm d= 0.4 cm   M max  Ru Wx VT < VP Đạt 1.5.4 kiểm tra độ võng tôn mặt f Ptd a E Theo điều 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] f < [f] Tinh toan van khuon - Phan II Đạt 1.6 TÝnh to¸n nĐp ngang NĐp ngang NĐp đứng a a Ván khuôn Ptđ b b a= 75.00 (cm) b= 150.00 (cm) 1.6.1 Sơ đồ tính toán qa b 1.6.2 tải trọng tính toán qa = n.a.Ptd tc qa =a.Ptd = 21.27 kgf/cm = 16.37 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: ( M MAX  MMax q a b ) 10 = 47868.06 kgf.cm - Ph¶n lùc gèi: RA=RB =qa*b/2 = 1595.60 RA kg 1.6.3 kiĨm tra ®é bỊn sMax = MMax Wx Víi Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn nĐp 2U150x70   sMax = 208.12 kgf/cm2 Wx = 230.00 cm3 M max Ru Wx VT < VP Đạt 1.6.4 KiĨm tra ®é cđa nĐp ngang Tinh toan van khuon - Phan II Công thức xác định độ võng nẹp ngang: (5.16-5B-Chương V-22TCN-200-89) qatc.b4 128.E.Jx f= f = 0.018 cm E- Moduyn đàn hồi cđa thÐp E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen qu¸n tÝnh theo trơc x cđa nĐp ngang 2U150x100 Jx = 1722.0 cm4 [f] = 0.38 cm sMax = 391.08 kgf/cm2 Wx = 306.00 cm3 P = 2678.6 kg/m2 g = 2350 kg/m3 Trong đó: Theo điều 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [b/400] f < [f] Đạt 1.7 Tính toán nẹp đứng 1.7.1 Sơ đồ tính toán Ra a a a= (cm) 75.00 1.7.2 tải trọng tính toán = 1595.60 kg RA - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: Mmax=RA*a Mmax = 119670.1 kgf.cm 1.7.3 kiĨm tra ®é bỊn MMax sMax = Wx Víi Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn nĐp 2U1800x100   M max  Ru Wx VT < VP Đạt Tính toán ván khuôn Thân trụ+ nẹp: 2.1 Tính toán áp lực bên tác dụng lên ván khuôn thân trụ a.Do áp lực hỗn hợp bê tông tươi P = g.(0,27V+0,78)*k1*k2 Trong đó: - P: áp lực bên lớn tiêu chuẩn hỗn hợp bê tông (kg/m2) - g: Dung trọng hỗn hợp bê tông Tinh toan van khuon - Phan II - H: ChiỊu cao cđa líp bª tông gây áp lực lên ván khuôn H = m - k1: Hệ số tính đến ảnh hưởng độ sụt bê tông k1 = 1.2 Độ sụt = 810 cm - k2: Hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ bê tông k2 = 0.85 t =20-320 - V: Tốc độ đổ bê tông (Theo phương thẳng đứng ) (m/h) V = 1.25 m/h - R: bán kính tác dụng đầm chấn động bên (m) R = 0.75 m - HƯ sè t¶i träng đổ đầm hỗn hợp bê tông n = 1.3 (nhưng không lớn chiều cao đổ bê tông 4h) b.Do rung lắc xả hỗn hợp bê tông tươi Phương pháp đổ bê tông theo máng dùng ống vòi voi trực tiếp từ ống dẫn bê tông Theo bảng 7-Chương II-22TCN -200-89 ta có q1 = 400 kg/m2 Pmax = 3078.6 kg/m2 Ptd = 2877.7 kg/m2 F = 14388.74 d Tổ hợp lực nằm ngang tính toán ván khuôn thành: Pmax = P+ q1 áp lực tính đổi nằm ngang tác dụng lên ván khuôn thành Ptd = F/H F = 0.5(2H-R).(Pmax-q1)+H.q1 2.2 sơ đồ Tính toán cho 1m chiều rộng ván khuôn thành Ván khuôn thân trụ P q1 A a H R b §Ønh bƯ trơ Pmax B A= 200 cm amax = 40 cm B= 100 cm bmax = 40 cm 2.3 Tính toán sườn tăng cường ngang 2.3.1 Sơ đồ tính toán q1 B X h A Y b d Tinh toan van khuon - Phan II 2.3.2 tải trọng tính toán - Lực tác dụng lên sườn ngang ván khuôn q1 = n.a.Ptd tc q1 =a.Ptd = 14.96 kgf/cm = 11.51 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: ( M MAX  q b ) 10 MMax (5.16-5B-ch­¬ng V-TCVN-22TCN-200-89) = 2394.29 kgf.cm 2.3.3 kiĨm tra vỊ ®é bỊn MMax sMax = Wx sMax = 323.73 kgf/cm2 Wx = 7.4 cm3 Ru = 1900.0 kg/cm2 Trong ®ã: Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diÖn s­ên ngang h= 8.6 cm d= 0.6 cm   M max  Ru Wx VT < VP Đạt 2.3.4 Kiểm tra độ võng sườn tăng cường ngang: Công thức xác định độ võng sườn tăng cường ngang: (5.16-5B-Chương V-22TCN-200-89) f= q1tc.b4 128.E.Jx f = 0.003 cm E- Moduyn đàn hồi thép E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen qu¸n tÝnh theo trơc x cđa s­ên tăng cường ngang Jx = 31.8 cm4 [f] = 0.10 cm Trong đó: Theo điều 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [b/400] f < [f] Đạt 2.4 Tính toán sườn tăng cường đứng 2.4.1 Sơ đồ tính toán q2 B X h A Y a d Tinh toan van khuon - Phan II 2.4.2 tải trọng tính toán - Lực tác dụng lên sườn tăng cường đứng ván khuôn q2 = n.b.Ptd tc q2 =b.Ptd = 14.96 kgf/cm = 11.51 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: ( M MAX  q a ) 10 MMax = 2394.29 (5.16-5B-chương V-TCVN-22TCN-200-89) kgf.cm 2.4.3 kiểm tra độ bÒn MMax sMax = Wx sMax = 323.73 kgf/cm2 Wx = 7.4 cm3 Ru = 1900.0 kg/cm2 Trong ®ã: Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn s­ên ®øng h= 8.6 cm d= 0.6 cm   M max  Ru Wx VT < VP Đạt 2.4.4 Kiểm tra độ võng sườn tăng cường đứng: Công thức xác định độ võng sườn tăng cường đứng: (5.16-5B-Chương V-22TCN-200-89) f= q2tc.a4 128.E.Jx f = 0.00 cm E- Moduyn đàn håi cđa thÐp E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen qu¸n tÝnh theo trục x sườn tăng cường đứng Jx = 31.8 cm4 [f] = 0.10 cm = 23.6 kg.cm Trong ®ã: Theo ®iỊu 5.9-5B-ch­¬ng V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] f < [f] Đạt 2.5 Tính toán tôn mặt ván khuôn - Tôn mặt ván khuôn tính toán kê bốn cạnh 2.5.1 tải trọng tính toán - Momen uốn trọng tâm a x b là: Mtt =a Ptd.a2 Mtt - Độ võng lín nhÊt : Tinh toan van khuon - Phan II f   Ptd a E  Trong đó: a, b - hệ số phụ thuộc vào tỉ lệ kích thước hai cạnh ván khuôn a - cạnh lớn Ptđ - áp lực vữa tác dụng lên tầm ván khuôn d - chiều dày tôn a:b 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 a 0.0513 0.0665 0.0757 0.0817 0.0829 b 0.0138 0.0199 0.0240 0.0264 0.0277 2.5.2 kiĨm tra ®é bỊn MMax sMax = 22.14 kgf/cm2 Víi Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diện tôn mặt Wx = 1.07 cm3 Jx: Mo men quán tính tiết diện tôn mặt Jx = 0.21 cm4 E- Moduyn đàn hồi thép E = 2100000.0 kg/cm2 f = 0.076 cm [f] = 0.10 cm sMax = Wx a= 40 cm d= 0.4 cm   M max  Ru Wx VT < VP Đạt 2.5.3 kiểm tra độ võng tôn mặt f   Ptd a E  Theo ®iỊu 5.9-5B-ch­¬ng V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] f < [f]  Đạt 2.6 Tính toán nẹp ngang 2I400, L=6m I200, l=4m I200, l=6,5m 3500 Tinh toan van khuon - Phan II 10 600 1350 1800 b=700 6x700=4200 1800 3500 Chi tiÕt C I200, l=6,5m a=1117 I200, l=4m 4000 3500 2U180 6500 a= 400.00 (cm) b= 70.00 (cm) 2.6.1 TÝnh nẹp ngang (2U180x75) a Sơ đồ tính toán qtd 180 200 a B tải trọng tính toán qa = n.b.Ptd tc qa =b.Ptd = 26.19 kgf/cm = 20.14 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: ( M MAX  Tinh toan van khuon - Phan II q a a ) 10 11 MMax = 419000.2 kgf.cm - Ph¶n lùc gèi: RA=RB =qa*a/2 = 5237.50 RA kg C kiÓm tra ®é bỊn MMax sMax = Wx Víi Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn nĐp 2U180x75   sMax = 1369.28 kgf/cm2 Wx = 306.00 cm3 M max Ru Wx VT < VP Đạt D Kiểm tra độ võng nẹp ngang N1 Công thức xác định độ võng nẹp ngang: (5.16-5B-Chương V-22TCN-200-89) f= qatc.a4 128.E.Jx f = 0.49 cm E- Moduyn đàn hồi thép E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen quán tÝnh theo trơc x cđa nĐp ngang 2U200x80 Jx = 3900.0 cm4 [f] = 1.00 cm P = 2128.5 kg/m2 - g: Dung trọng hỗn hợp bê tông g = 2350 kg/m3 - H: ChiỊu cao cđa líp bê tông gây áp lực lên ván khuôn H = 1.6 m - k1: Hệ số tính đến ảnh hưởng độ sụt bê tông k1 = 1.2 - k2: Hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ bê tông k2 = 0.85 Độ sụt = 810 cm t =20-320 - V: Tốc độ đổ bê tông (Theo phương thẳng đứng ) (m/h) V = 0.4 m/h - R: bán kính tác dụng đầm chấn động bên (m) R = 0.75 m - HƯ sè t¶i trọng đổ đầm hỗn hợp bê tông n = 1.3 Trong đó: Theo điều 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] f < [f] Đạt Tính toán ván khuôn xà mũ trụ+ nẹp: 3.1 Tính toán áp lực bên tác dụng lên ván khuôn thân trụ a.Do áp lực hỗn hợp bê tông tươi P = g.(0,27V+0,78)*k1*k2 Trong đó: - P: áp lực bên lớn tiêu chuẩn hỗn hợp bê tông (kg/m2) (nhưng không lớn chiều cao đổ bê tông 4h) b.Do rung lắc xả hỗn hợp bê tông tươi Phương pháp đổ bê tông theo máng dùng ống vòi voi trực tiếp từ ống dẫn bê tông Theo bảng 7-Ch­¬ng II-22TCN -200-89 ta cã q1 = 400 kg/m2 d Tổ hợp lực nằm ngang tính toán ván khuôn thành: Tinh toan van khuon - Phan II 12 Pmax = P+ q1 Pmax = 2528.5 kg/m2 Ptd = 2029.7 kg/m2 F = 3247.46 áp lực tính đổi nằm ngang tác dụng lên ván khuôn thành Ptd = F/H F = 0.5(2H-R).(Pmax-q1)+H.q1 III.2 Tính toán ván khuôn đáy 3.2.1 Tính toán áp lực thẳng đứng tác dụng lên ván khuôn đáy xà mũ trụ áp lực thẳng đứng tác dụng lên ván khuôn đáy bao gồm toàn tải trọng khối bê tông cốt thép xà mũ trụ tải trọng đầm chấn động hỗn hợp bê tông tác dụng lên bề mặt nằm ngang ván khuôn a áp lực trọng lượng thân khối bê tông xà mũ trụ - Chiều cao lớn tiết diện mặt cắt ngang xà mũ trụ hmax = 1.6 m b = 2.0 m Fmax = 3.2 m2 - Bề rộng tiết diện mặt cắt ngang xà mũ trụ - Diện tích mặt cắt ngang lớn xµ mò trơ (Fmax=hmax x b) TÝnh cho 1m dµi ván khuôn xà mũ trụ tải trọng trọng lượng khối bê tông tác dụng lên ván đáy là: Pmax = g*1*Fmax Pmax = 8000.0 kg g = 2500.0 kg/m3 Pbt = 4000.0 kg/m2 Trong đó: g - Là trọng lượng đơn vị khối BTCT - Tải trọng thẳng đứng khối BTCT tác dụng lên 1m2 ván khuôn đáy a áp lực đầm chấn động hỗn hợp bê tông - Tải trọng thẳng đầm chấn động hỗn hợp bê tông tác dụng lên 1m2 ván khuôn đáy Theo điều 2.14 -Chương II-22TCN -200-89 ta cã Pd = 200.0 kg/m2 Ptd = 4200.0 kg/m2 n = 1.3 - Tổ hợp tải trọng thẳng đứng tác dụng lên 1m2 ván khuôn đáy Ptd = Pbt + Pd - Hệ số vượt tải 3.2.2 sơ ®å tÝnh to¸n 4500 0 1100 1050 1050 1100 0 7 7 0 800 300 1350 1050 800 4300 Tinh toan van khuon - Phan II 13 Ptd a b Ván khuôn đáy xµ mò trơ a= 40 (cm) b= 40 (cm) 3.2.3 Tính toán sườn tăng cường ngang a Sơ đồ tính to¸n q1 B X h A Y b d B tải trọng tính toán - Lực tác dụng lên sườn ngang ván khuôn q1 = n.a.Ptd tc q1 =a.Ptd = 21.84 kgf/cm = 16.80 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: ( M MAX q b  ) 10 MMax (5.16-5B-ch­¬ng V-TCVN-22TCN-200-89) = 3494.40 kgf.cm C.kiĨm tra vỊ ®é bỊn sMax = MMax Wx sMax = 546.00 kgf/cm2 Wx = 6.4 cm3 Ru = 1900.0 kg/cm2 Trong ®ã: Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn s­ên ngang h= cm d= 0.6 cm   M max Ru Wx VT < VP Đạt D Kiểm tra độ võng sườn tăng cường ngang: Công thức xác định độ võng sườn tăng cường ngang: (5.16-5B-Ch­¬ng V-22TCN-200-89) f= Tinh toan van khuon - Phan II q1tc.b4 14 f= 128.E.Jx f = 0.01 cm E- Moduyn đàn hồi thép E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen quán tính theo trục x sườn tăng cường ngang Jx = 25.6 cm4 [f] = 0.10 cm Trong ®ã: Theo điều 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [b/400] f < [f] Đạt 3.2.4 Tính toán sườn tăng cường đứng A Sơ đồ tính toán q2 B X h A Y a d B tải trọng tính toán - Lực tác dụng lên sườn tăng cường đứng ván khuôn q2 = n.b.Ptd tc q2 =b.Ptd = 21.84 kgf/cm = 16.80 kgf/cm - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: ( M MAX  q a ) 10 MMax (5.16-5B-ch­¬ng V-TCVN-22TCN-200-89) = 3494.40 kgf.cm C kiĨm tra vỊ ®é bỊn sMax = MMax Wx sMax = 546.00 kgf/cm2 Wx = 6.4 cm3 Ru = 1900.0 kg/cm2 Trong ®ã: Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diƯn s­ên ®øng h= cm d= 0.6 cm   M max  Ru Wx VT < VP Đạt D Kiểm tra độ võng sườn tăng cường đứng: Công thức xác định độ võng sườn tăng cường đứng: (5.16-5B-Chương V-22TCN-200-89) f= q2tc.a4 128.E.Jx f = 0.01 cm E = 2100000.0 kg/cm2 Trong đó: E- Moduyn đàn hồi thép Tinh toan van khuon - Phan II 15 Jx-Momen qu¸n tÝnh theo trục x sườn tăng cường đứng Jx = 25.6 cm4 [f] = 0.10 cm = 34.5 kg.cm Theo ®iỊu 5.9-5B-chương V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] f < [f] Đạt 3.2.5 Tính toán tôn mặt ván khuôn đáy - Tôn mặt ván khuôn tính toán kê bốn cạnh A tải trọng tính toán - Momen uốn trọng tâm a x b là: Mtt =a Ptd.a2 Mtt - Độ võng lớn : f   Ptd a E  Trong đó: a, b - hệ số phụ thuộc vào tỉ lệ kích thước hai cạnh ván khuôn a - cạnh lớn Ptđ - áp lực vữa tác dụng lên tầm ván khuôn d - chiều dày tôn a:b 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 a 0.0513 0.0665 0.0757 0.0817 0.0829 b 0.0138 0.0199 0.0240 0.0264 0.0277 B kiĨm tra ®é bỊn MMax sMax = 20.68 kgf/cm2 Víi Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diện tôn mặt Wx = 1.67 cm3 Jx: Mo men quán tính tiết diện tôn mặt Jx = 0.42 cm4 E- Moduyn đàn hồi thép E = 2100000.0 kg/cm2 f = 0.057 cm [f] = 0.10 cm sMax = Wx a= 40 cm d= 0.5 cm   M max  Ru Wx VT < VP Đạt C kiểm tra độ võng tôn mặt f   Ptd a E  Theo ®iỊu 5.9-5B-ch­¬ng V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] Tinh toan van khuon - Phan II 16 f < [f] Đạt III.3 Tính toán hệ đà giáo thép thi công xà mũ trơ 3.3.1 TÝnh to¸n hƯ H100x100 L1= 37.5 (cm) L3= 110 (cm) - Để tính toán nội lực hệ giàn ta tính toán chịu lực bất lợi tương ứng với chiều dài tự chịu nén lớn A Tính toán kê ngang số 1-I100x100 Sơ đồ tính tải trọng tÝnh to¸n 100 q1 100 L3 - Lùc tác dụng lên số q1 = n.L1.Ptd tc q1 =L1.Ptd = 20.48 kgf/cm = 15.75 kgf/cm n= 1.3 (cm) - Mo men lín nhÊt t¸c dơng: q1 L  ) 10 ( M MAX MMax = 24774.75 (5.16-5B-chương V-TCVN-22TCN-200-89) kgf.cm - Phản lực gối: R1=R2 =q1*L3/2 = 1126.13 R1=R2 kg KiĨm tra vỊ ®é bỊn MMax sMax = 323.85 kgf/cm2 Wx = 76.5 cm3 Ru = 1900.0 kg/cm2 f = 0.02 cm E- Moduyn đàn håi cđa thÐp E = 2100000.0 kg/cm2 Jx-Momen qu¸n tÝnh theo trôc x I100x100 Jx = 383.0 cm4 sMax = Wx Trong ®ã: Wx: Mo men chèng n cđa tiÕt diÖn thÐp I100x100   M max  Ru Wx VT < VP Đạt Kiểm tra độ võng số Công thức xác định độ võng : (5.16-5B-Chương V-22TCN-200-89) f= q1tc.L34 128.E.Jx Trong đó: Theo điều 5.9-5B-ch­¬ng V-22TCN-200-89 Tinh toan van khuon - Phan II 17 [f] = [L3/400] [f] f < [f] = 0.28 cm = 1126.13 (kg) Moment-y (kgfãcm) Moment-z (kgfãcm) Đạt 3.3.3 Tính toán hệ dầm N2- 2I400x200, L=16m Sơ đồ tính tải trọng tính toán Ptt Ptt Ptt Ptt Ptt 200 200 700 375 375 375 375 700 2900 Ptt - Tải trọng tính toán tác dụng lên hệ dầm N2 Ptt =RA Dùng chương trình tính toán MIDAS ta có biểu đồ giá trị néi lùc nh­ sau: Shear-z Torsio Elem Load Part Axial (kgf) Shear-y (kgf) (kgf) n TH I[1] 0 -2903.08 TH 01-Apr 0 -1733.04 205938.1 TH 02-Apr 0 563 287863.43 TH 03-Apr 0 1733.04 205938.1 TH J[2] 0 2903.08 0 - Mo men lín nhÊt Mmax = 287863.43 (kg.cm) - Lùc c¾t lín nhÊt Qmax = 2903.08 (kg) R1 = 2903.0 (kg) fmax = 0.0001 (cm) - Phản lực gối - Độ võng lớn - Phản lực gối - Độ võng lớn Đặc trưng hình học Đặc trưng hình häc thÐp h×nh H200 x200 F = 76.8 (cm2) Jx = 1530.0 (cm4) Wx = 553.0 (cm3) Sx = 595.2 (cm3) d = 1.8 (cm) Tinh toan van khuon - Phan II 18 TÝnh duyÖt   M max  Ru Wx   Q max S x  Rc Jx  VËy ta cã: s = 520.55 (kg/cm2) t = 627.42 (kg/cm2) s < Ru => (Đạt) t< Rc => (Đạt) Kiểm tra độ võng [f] =L/400 = = 290.0 (cm) Nmax=P = 2903.0 (kg) - ChiỊu dµi tù cđa L0=L2 L0 = 600.0 (cm) - Diện tích mặt cắt ngang F= = 166.7 (cm2) - Mo men qu¸n tÝnh cđa Jx = 23500.0 (cm4) 11.87 (cm) 0.725 (cm) fmax < [f] L => (Đạt) 3.3.5 Tính toán hệ chng 2I400 L=6,0m Sơ đồ tính tải trọng tính toán Thanh 2I400 chịu lực nén dọc trục truyền từ hệ dầm 2I400 (Phản lực gối) - Lực dọc trục tác dụng lên 2I400 P =Rmax=R3 = 2903.00 kg 2Tính duyệt độ ổn định chịu nén: Công thức: Nmax s= F *j r Jx  F   lo  r Tra b¶ng theo Quy tr×nh 79- Bé GTVT - 22TCN cã VËy ta cã: Tinh toan van khuon - Phan II 50.54 = j s = s < Ru => 0.98 17.77 (kg/cm2) (Đạt) 19 ... ván khuôn a - cạnh lớn Ptđ - áp lực vữa tác dụng lên tầm ván khuôn d - chiều dày tôn a:b 1.00 1. 25 1 .50 1. 75 2.00 a 0. 051 3 0.06 65 0.0 757 0.0817 0.0829 b 0.0138 0.0199 0.0240 0.0264 0.0277 1 .5. 2... lên 1m2 ván khuôn đáy Ptd = Pbt + Pd - Hệ số vượt tải 3.2.2 sơ đồ tính to¸n 450 0 0 1100 1 050 1 050 1100 0 7 7 0 800 300 1 350 1 050 800 4300 Tinh toan van khuon - Phan II 13 Ptd a b Ván khuôn đáy... ®ã: Theo ®iỊu 5. 9-5B-ch­¬ng V-22TCN-200-89 [f] = [a/400] f < [f] Tinh toan van khuon - Phan II Đạt 1 .5 Tính toán tôn mặt ván khuôn - Tôn mặt ván khuôn tính toán kê bốn cạnh 1 .5. 1 tải trọng tính