BÀI GIẢNG NỀN MÓNG, TRƯỜNG ĐH GIAO THÔNG VẬN TẢI TP. HCM Khoa KT Xây dựng Bộ môn Kỹ Thuật Cơ Sở

TRƯỜNG ĐH GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM Khoa KT Xây dựng Bộ môn Kỹ Thuật Cơ Sở GVC.Ts NGUYỄN THÀNH ĐẠT NỀN MĨNG (Tài liệu lưu hành nội bộ) NỘI DUNG CHƯƠNG 1: KHÁI NIỆM VỀ NỀN MĨNG CHƯƠNG 2: MĨNG NƠNG CHƯƠNG 3: MĨNG CỌC CHƯƠNG 4: XỬ LÍ VÀ GIA CỐ ĐẤT NỀN Tài liệu tham khảo: - Địa kỹ thuật, TS, Nguyễn Thành Đạt, Ths Phạm Quốc Trí, Ths Nguyễn Anh Tuấn; - Nền Móng, PGS.TS Châu Ngọc Ẩn; - Nền Móng, PGS.TS.Nguyễn Văn Quảng; - Nền Móng cơng trình cầu đường , GS.TSKH Bùi Anh Định; - Cơng trình đất yếu, Hoàng Văn Tân; - Foundation Analysis and Design, Joseph E Bowles; - Tuyển tập Tiêu Chuẩn Xây Dựng TCVN -272-2005, TCVN 9361:2012, TCVN 9362:2012, TCVN 10304:2014 Năm 2015 Chương NHỮNG VẤN ĐỀ CHUNG TRONG THIẾT KẾ NỀN MĨNG 1.1 Khái niệm phân loại móng 1.1.1 Khái niệm Móng phận cuối cơng trình, tiếp nhận tồn tải trọng kết cấu bên truyền xuống Thơng thường, móng mở rộng xung quanh để làm giảm áp lực xuống Tuy nhiên số trường hợp, cơng trình xây dựng gần với cơng trình có sẵn móng chí thu hẹp so với phạm vi cơng trình bên Móng phần kéo dài thêm cơng trình nằm ngầm lòng đất Móng có nhiệm vụ truyền tải trọng từ cơng trình xuống đất Nền cơng trình vùng đất đá nằm đáy móng, chịu tác dụng trực tiếp tải trọng cơng trình truyền xuống qua móng Căn vào đặc điểm đất, tải trọng cơng trình phân bố ứng suất đất, giới hạn xem xét độ sâu mà ứng suất tải trọng gây 0,1 + 0,2 lần ứng suất trọng lượng thân đất Nền móng nơng phần đất nằm sát đáy móng trực tiếp gánh đở móng Nền móng sâu (cọc) khối đất nằm xung quanh bên mũi cọc trực tiếp gánh đở tải cọc truyền xuống Mặt cơng trình Đài cọc Móng Nền nơng móng Hệ cọc Nền móng sâu Hình 8.1 Móng nơng Hình 8.2 Móng sâu 1.1.2 Phân loại móng 1.1.2.1 Phân loại móng Có thể phân loại móng theo nhiều khác nhau: - Theo vật liệu làm móng: móng gạch đá, móng bê tơng, móng bê tông cốt thép; - Theo đặc điểm làm việc móng: móng nơng, phân chia thành móng cứng, móng mềm; móng cọc, phân chia thành móng cọc đài cao, đài thấp; - Theo cơng nghệ thi cơng móng: móng lắp ghép, móng bán lắp ghép, móng đổ bê tơng chổ; - Theo chiều sâu đặt móng: móng nơng, móng sâu 1.1.2.2 Phân loại nền: Có thể phân loại sau: - Nền móng nơng; - Nền móng sâu (cọc): - Nền tự nhiên: đất đáy móng có đủ khả chịu tải trọng cơng trình Nền đất bao gồm loại đất đá - Nền nhân tạo: đất không đủ khả tiếp thu tải trọng cơng trình phải áp dụng biện pháp gia cường nhằm tăng sức chịu tải làm giảm độ lún cơng trình Các biện pháp gia cường sau: - Đệm vật liệu rời (đệm đá, sỏi, cát, …) Gia tải trước - Giếng cát hay bấc thấm có gia tải - Bơm hút chân không - Cọc vật liệu rời: cọc cát, cọc đá - Cọc đất + vôi xi măng - Phun xịt xi măng (grouting) - Điện thấm (hút nước) - Vải địa kỹ thuật - Lưới địa kỹ thuật - Thanh địa kỹ thuật 1.2 Các phương pháp tính tốn móng * Tính tốn theo trạng thái ứng suất cho phép p≤ Pult 0,5γ b N γ + c N c + q N q = FS FS , FS = ÷ * Tính tốn theo trạng thái giới hạn cường độ (trạng thái giới hạn I) - Đất khơng biến dạng, đất cứng, đá cứng, cơng trình chịu tải ngang Sự trượt ngang móng phá vỡ kết cấu đất làm phá hoại cơng trình p tt ≤ p gh k = q ult FS kt = luc chong truot ≥ k cp luc gay truot kl = moment chong lat ≥ k cp moment gay lat pgh , qult : sức chịu tải cực hạn đất * Tính tốn theo trạng thái giới hạn biến dạng (trạng thái giới hạn II): - Điều kiện cần: ptc ≤ Rtc ≈ RII (đất làm việc đàn hồi, xuất biến dạng dẽo mép móng) - Điều kiện đủ sử dụng ổn định cơng trình; khống chế độ lún lún lệch móng để khơng làm phá hoại cơng trình S ≤ Sgh [tan(i) = ∆S / L (B), tan(igh) = 0,2%] i ≤ igh θ ≤ θgh [tan(θ) = ∆S / ∆L (∆B), tan(θgh) = 0,2%] 1.3 Các liệu để tính tốn móng Để thiết kế móng cho cơng trình, người thiết kế phải có tài liệu sau đây: Tài liệu khu vực xây dựng; tài liệu cơng trình thiết kế khả vật liệu xây dựng thiết bị thi công 1.3.1.Tài liệu khu vực xây dựng Người thiết kế cần phải biết địa điểm, khu vực xây dựng để xác định ảnh hưởng thiên nhiên cơng trình móng nó, từ xác định thuộc khu vực tải trọng gió, tải trọng động đất Những tài liệu thể qua báo cáo, đồ khảo sát địa hình, địa chất cơng trình, địa chất thủy văn, bao gồm: -Bản đồ đo đạc địa hình, đồ liên hệ vùng khu vực xây dựng, vẽ thiết kế san với cao trình đào đắp đường đồng mức -Tài liệu địa chất cơng trình, địa chất thủy văn: cung cấp số liệu đặc trưng lý đất, cao trình mực nước ngầm tính chất nước ngầm (ăn mòn hay khơng) để có biện pháp móng hợp lý, địa tầng, tượng địa chất khu vực xây dựng (như các-xtơ vùng đá vôi, cát chảy ) -Bản đồ quy hoạch khu vực xây dựng, quy hoạch tổng mặt công trình 1.3.2.Tài liệu cơng trình -Bản vẽ kiến trúc cơng trình: mặt băng, mặt đứng, mặt cắt, chi tiết ; tài liệu biết quy mơ, đặc điểm cơng trình xây dựng chiều cao tầng, số tầng, loại nhà, loại tải trọng sử dụng -Hồ sơ thiết kế kết cấu (hoặc phác thảo, phương án) phần bên trên: đặc điểm kết cấu khung hay tường chịu lực, lắp ghép hay đổ chỗ 1.3.3.Khả cung ứng vật liệu xây dựng -Tình hình cung ứng vật liệu xây dựng nơi xây dựng cơng trình để thiết kế vật liệu làm móng cho phù hợp 1.3.4.Năng lực máy móc, thiết bị thi công -Khả đáp ứng máy móc, thiết bị thi cơng nhà thầu thi cơng cơng trình; tay nghề, trình độ thi cơng để đề biện pháp thiết kế thi công, tổ chức thi công hợp lý nhằm đảm bảo kỹ thuật hạ giá thành cơng trình 1.3.5 Các loại tải trọng tác dụng xuống móng Tiêu chuẩn Việt Nam tải trọng tác động (TCVN 2737-1995) phân loại tải trọng thành loại: tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời (chia thành loại: dài hạn, ngắn hạn đặc biệt) tùy theo thời gian tác dụng chúng - Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải): Bao gồm tải trọng thân cơng trình (có từ kích thước hình học cơng trình, loại vật liệu sử dụng ); áp lực đất; áp lực nước Tải trọng thường xuyên tác dụng suốt trình thi cơng sử dụng cơng trình - Tải trọng tạm thời (hoạt tải) tải trọng tác dụng khơng thường xun q trình thi cơng sử dụng cơng trình Tùy theo thời gian tác dụng, tải trọng tạm thời chia thành: -Tải trọng tạm thời tác dụng dài hạn: chúng tồn lâu dài giai đoạn thi cơng sử dụng cơng trình; -Tải trọng tạm thời tác dụng ngắn hạn: chúng tồn thời gian định thi công sử dụng cơng trình tải trọng gió, sóng…; -Tải trọng đặc biệt: tải trọng tồn trường hợp đặc biệt động đất; cháy nổ; tải trọng vi phạm nghiêm trọng q trình cơng nghệ, thiết bị trục trặc, hư hỏng tạm thời; tác động biến dạng gây thay đồi cấu trúc, tác động biến dạng mặt đất vùng có nứt đất, có ảnh hưởng việc khai thác mỏ tượng các-xtơ 10 S =S− t t α+t (4.19) Trong : St : độ lún dự tính thời gian t đó; t : thời gian nén trước; α : hệ số kinh nghiệm xác đònh theo công thức : α = S t − t S t (4.20) Trong : S : độ lún ổn đònh trình nén trước, xác đònh theo quan trắc thực tế t −t S= t t − S t2 t S t (4.21) đây, St1 St2 độ lún quan trắc thời điểm t1 4.4.3 Biện pháp thi công Có hai cách gia tải nén trước : - Chất tải trọng nén trước mặt đất, vò trí xây móng, đợi thời gian theo yêu cầu để độ lún ổn đònh, sau dỡ tải đào hố thi công móng 159 - Có thể xây móng, sau chất tải lên móng cho lún đến ổn đònh, sau dỡ tải xây kết cấu bên Lưu ý chất tải tăng dần theo cấp Mỗi cấp khoảng 15 – 20% tổng tải trọng Cần tiến hành theo dõi, quan trắc độ lún để xem độ lún có đạt yêu cầu không, không đạt cần có biện pháp tích cực để nước tiếp tục thoát 4.6.1 Giếng cát gia tải trước - Thích hợp cho ct có kích thước đáy lớn: móng băng, băng giao nhau, móng bè, đường, đê đập, … - Dùng hiệu cho nền: cát nhỏ - bụi bảo hòa nước, đất dính bảo hòa nước, bùn, than bùn, … - Ưu điểm: + Tăng nhanh trình cố kết đất + Tăng khả chịu tải đất + Nền lún trước thoát nước & gia tải + Giảm mức độ biến dạng & biến dạng không đồng đất + Tăng khả chống trượt ct chịu tải ngang - Nhược điểm: + Chỉ sử dụng hiệu cho ct tải trọng trung bình chiều dày lớp đất yếu không lớn + Thời gian thi công (gia tải) lâu + Khơng hiệu cho đất có k < 10-8 cm/s - Các giả thiết tính tốn giếng cát + Dưới tác dụng tải trọng, biến dạng theo 160 phương thẳng đứng + Vùng ảnh hưởng giếng cát hình trụ có đk khoảng cách trục chúng + Tốc độ thấm xác định theo đl Darcy + Xem đất đồng • Cấu tạo giếng cát Gồm phận chính: hệ thống giếng cát, lớp đệm phụ tải Phản áp GIA TẢI TRƯỚC Lớp đệm h=2H Giếng cát L=2R 2R z 2r Hướng thấm nước kz kr kz • Tính tốn giếng cát Chiều dày lớp đệm cát hđệm = S + (30 ÷ 50) cm S: độ lún ổn định đất yếu Thường chọn hđệm ≥ 0,5 m Xác định đường kính d khoảng cách giếng L 161 - Thường chọn đường kính giếng cát d = 40 cm - Khoảng cách giếng cát L = ÷ m, chọn L = m Xác định chiều sâu giếng cát lg - Chiều sâu giếng cát lg ≥ Hnén (phạm vi chịu nén) - σbt1+ σz2 ≤ Rtc(Df + lg) ≈ RII (Df + lg) - lg ≥ 2/3 Hđy - Thường chọn lg = chiều sâu vùng đất yếu Tính tốn độ cố kết đất • Thiết lập phương trình ∂u ∂ 2u ∂ 2u ∂ 2u = Cvx + Cvy + Cvz ∂t ∂x ∂y ∂z Sơ đồ giếng cát ứng với với hệ tọa độ trụ  ∂ 2u ∂u  ∂ 2u ∂u  + Cvz = Cvr  + r ∂r  ∂z ∂t  ∂r  ∂ 2u ∂u  ∂u  = Cvr  + ∂t r ∂r   ∂r : thành phần xuyên tâm ∂u ∂ 2u = Cvz : thành phần thẳng đứng ∂t ∂z - Lời giải Carrilo (1942) cho độ cố kết tổng hợp Uv,r thấm đứng Uv thấm ngang Ur Uv,r = – (1 - Ur) (1 – Uv) k (1 + e1 ) cv = v a γ w => cv t Tv = H => Uv 162 k (1 + e1 ) cr = r a γ w => Tr = cr t R2 => Ur Uv,r : độ cố kết tổng hợp H = lg : chiều dài giếng cát (chiều dày vùng thoát nước) R = L/2 : bán kính ảnh hưởng L : khoảng cách qui đổi giếng cát L = 1,13 S (sơ đồ hình vng) L = 1,05 S (sơ đồ tam giác đều) S : khoảng cách thực trục giếng cát r : bán kính giếng cát cv : hệ số cố kết theo phương đứng cr : hệ số cố kết theo phương bán kính xuyên tâm (phương ngang) a : hệ số nén lún γw : trọng lượng riêng nước - Lời giải Barron (1948)  Tr   U r =1 − exp  −  F ( n)  n2 n2 −1 F ( n) = Ln(n) − n −1 n2 R L n = = r 2r • Tính độ lún theo thời gian St St = U S∞ 163 e1 − e2 h 1+ e1 * Dựa vào đường nén lún e-logp Cho đất cố kết thường (OCR = 1) S∞ =  poi + ∆pi C c hi  log ∑ poi i =1 + e0 i  n S=    Cho đất cố kết trước nặng (OCR > 1, po + ∆p ≤ pc )  p o + ∆p  Cs h  S= log + eo  po  Cho đất cố kết trước nhẹ (OCR > 1, po + ∆p ≥ pc)  p + ∆p  C h p Ch  S = s log c + c log o + eo p o + eo  pc  • Theo kinh nghiệm c, ϕ tăng từ 1,5 ÷ lần sau lần gia tải, xác định gần c* = [1+(1-Uv) (1-Ur)] c, ϕ*=[1+(1-Uv) (1-Ur)] ϕ • Một số vấn đề thi cơng giếng cát Trình tự thi cơng gần giống cọc cát Với chiều sâu giếng < 12m, dùng loại máy đào cần trục loại máy rung có lực kích từ 10-20T, thực tế hay dùng 14T Bài tập: 164 4.3 Cho đất sét pha cát bảo hòa nước dày 10 m, có hệ số nén lún tương đối a0=0,001m2/kN, kh = kv = 2×10-7 cm/s Dưới lớp đất sét lớp đất cát xem khơng chịu nén (thốt nước biên) Dùng phương pháp giếng cát kết hợp gia tải trước p = 100 kN/m2 để tăng nhanh q trình cố kết Giếng cát có đường kính d = 40 cm, chiều dài 10 m, bố trí lưới tam giác với khoảng cách S = m (khoảng cách thoát nước giếng cát L= De = 1,05.S) Xác định độ lún ổn định (cm) đất sau gia tải (giả định độ lún ổn định đất trước sau có giếng cát nhau) [100] Xác định độ cố kết U (%) đất sau tháng [99,77] Xác định độ lún St (cm) đất sau tháng [99,77] 1.6.2 Bấc thấm Lời giải Hansbo (1979) cho bấc thấm, nhựa thấm:  Tr  U r =1 − exp  −   F  k C t Cr = h Tr = r De ; a0 γ w De : khoảng cách thiết bị thoát nước De = 1,13 S (sơ đồ hình vng) De = 1,05 S (sơ đồ tam giác đều) S : khoảng cách thực thiết bị thoát nước 165 F = F(n) + Fs + Fr  De  F (n) = Ln   −  d w  : biểu thị hiệu khoảng cách thiết bị thoát nước  k h    ds  Fs =   − 1 Ln    k s    d w  : biểu thị hiệu xáo trộn đất xung quanh thiết bị nước dw : đường kính tương đương thiết bị thoát nước 2(a + b) dw = (Hansbo, 1979) π a: bề rộng, b: bề dày thiết bị thoát nước ( a + b) dw = ds : đường kính vùng bị xáo trộn kết cấu đất xung quanh thiết bị thoát nước k Fr = π Z ( L − Z ) h q w : biểu thị hiệu sức cản thấm thiết bị thoát nước Z : khoảng cách từ mặt đất đến chổ kết thúc thoát nước qw : khả thoát nước gradient thủy lực Bài tập: 4.4 Cho đất có lớp sét bão hòa nước mặt dày 15m, có hệ số nén tương đối ao = 0,002 m2/kN, hệ số thấm kh = 2kv = 2x10-7cm/giây, lớp sét lớp sỏi 166 sạn khơng chịu nén (nhưng nước) Nhằm làm tăng khả thoát nước đất sét người ta dùng phương pháp gia tải trước đất đắp kết hợp với bấc thấm Tải nén trước phân bố kín khắp mặt đất có cường độ 120 kN/m2 Bấc thấm có cạnh 9,5cm dày 0,3cm; bố trí theo lưới hình tam giác với khoảng cách S = 1,5m, bấc thấm xuyên qua hết lớp đất sét Bỏ qua sức cản giếng xáo động thi công bấc thấm Cho trọng lượng riêng nước γw=10kN/m3 Cho công thức sau:  Th  U h = − exp  −   F(n)  Ch t T = ; h D2 ; e n2 3n − Với F(n ) = n − ln(n ) − 4n Ch = kh a0γn Tính mức độ cố kết theo phương ngang lớp sét sau tháng gia tải Tính độ lún lớp sét sau tháng gia tải Sau gia tải lớp sét đạt độ cố kết theo phương ngang 90%? 4.7 Đất có cốt: vải, sợi, vỉ địa kĩ thuật 4.8 Cừ tràm Chiều dài cừ : lc = ÷ m, đường kính dc = ÷ 10 cm Tính tốn cừ tràm cọc tiết diện nhỏ Chọn lc , dc ; thường chọn lc = m, dc = cm Xác định sức chịu tải cừ: - Theo vật liệu: 167 Pvl = 0,6 fc Rn fc : diện tích tiết diện ngang 1cừ Rn : cường độ chịu nén dọc trục cừ - Theo đất nền: As f s Ap q p Qa = + FS s FS p Qtc = mR fc Rp + u Σmf fi li Qa = Qtc /1,4 Qa = km (Rp fc + u Σmf fi li) ; km = 0,7 Hệ số mR , mf lấy cọc BTCT ca = 2/3 c ; ϕa = 2/3 ϕ => Chọn Pc = (Qa) Pc ≈ 0,4 T Tính số lượng cừ N + Qđ n= Pc Mật độ cừ: n n0 = F Thường chọn mật độ 16 cây/m2, 25 cây/m2, 13 cây/m2, 49 cây/m2 - Nếu cừ cắm vào đất tốt tính Rp (qp) - Nếu cừ cắm vào đất yếu lấy Rp (qp) = Các phần lại tính tương tự cọc BTCT * Phần tính lún móng khối qui ước 2/3 lc 168 Bài tập ôn: BÀI N tt = 550KN Cho móng đơn có kích thước tt b x l = 2,0m x3,0mchòu tải lệch tt M = 30KN.m H = 40KN 1.5m tâm phương Ntt=550KN, 0,7 45 Mtt=30KN, Htt=40KN, chiều sâu đặt móng Df h =1,5m Đất MNN có b 2.0m trọng lượng riêng γt = 18KN/m MNN γsat = 20KN/m3 , 10cm 3.0m góc ma sát đất ϕ = 200 (Α=0,515 , Β=3,059 , D =5,657), lực dính C = 5KN/m Mực nước ngầm (MNN) nằm đáy móng , cho trọng lượng riên nước γw=10KN/m3 kích thước cột bc x hc = 25cm x 30cm Bêtông móng mác 250 có Rk=0,8 Mpa.Hệ số vượt tải n=1,15 Cho hệ số m1=m2=ktc = MNN C C 169 .Chọn chiều cao móng h =0,7m a= 7cm Trọng lượng riêng trung bình bêtông đất γbt =22KN/m3 Kiểm tra điều kiện ổn đònh (cường độ) đất đáy móng ( P ≤ 1.2R , P ≥ , P ≤ R ) Xaùc đònh áp lực gây lún tâm đáy móng Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài móng cho toàn đài cho mặt tháp xuyên nguy hiểm tc max tc tc tc tb tc BÀI : Cho móng băng có kích thước chòu tải trọng (hình 2) Chiều sâu đặt móng 2m Mực nước ngầm (MNN) nằm đáy móng Nền đất sét pha cát có trọng lượng riêng MNN γt = 18KN/m3, trọng lượng riêng MNN γsat=19KN/m3, góc ma sát ϕ=180 (A=0,431 ;B=2,725;D=5,310) lực dính C = 3KN/m2 Cho hệ số m1=m2=ktc = hệ số giảm tải n=1,15.kích thước dầm móng hxbd =75cmx40cm; trọng lượng riêng trung bình khối bêtông đất đáy móng γtb=22KN/m3 ; trọng lượng riêng nước γw=10KN/m3 giả thiết móng tuyệt đối cứng Xác đònh bề rộng móng b nhỏ để đất đáy móng thỏa điều kiện ổn đònh ( P ≤ 1.2R , P ≥ , P ≤ R ) tc max tc tc tc tb tc 170 1.5m N1tt tt 2m H1 5.0m tt M1 N2tt tt H2 4.0m N3tt tt tt M2 H3 4.0m tt M3 N4tt tt H4 6.0m 1.5m N5tt tt M5 H 5tt tt M4 Hình Bài N 1tt N 4tt M 1tt M 4tt H 1tt H 4tt = 460KN =630KN = 45KN.m =55KN.m = 40KN =40KN =560KN N =540KN M =50KN.m M =60KN.m H =50KN H =55KN N 2tt tt N 31 =520KN tt tt M 31tt =40KN.m tt tt H 3tt =45KN tt BAØI : Một móng cọc khoan nhồi BTCT đường kính d = 1m gồm cọc bố trí hình 3, Khoảng cách tâm cọc d + m, khoảng cách tâm cọc biên mép đài d Cọc xuyên qua lớp sét dẻo mềm cắm vào lớp sét dẻo cứng Lớp sét dẻo mềm (lớp 1) dày 20m có đặc tröng sau: γ sat = 18kN / m , φ ' = 22 o , c' = vaø OCR = Lớp sét dẻo cứng (lớp 2) có đặc trưng sau: γ sat = 19.5kN / m , φ ' = 28 o , c' = OCR = Vò trí mực nước ngầm mặt đất thấp mặt đài móng 0,5m 171 Tải trọng chân cột : Ntt = 10.000kN ,Mtt = 750kN.m Htt = 100kN Hệ số vượt tải n = 1,15 Bêtong đài cọc M300 có Rn =13MPa ,Rk =1 Mpa , trọng lượng riêng bê tông γ = 25kN / m Thép đài cọc AII có Ra = 280Mpa Cho công thức sau : Ma sat đơn vò xung quanh cọc : f s = σ 'v (1 − sin φ ' ) OCR tan φ '+c' btt Sức chòu mũi đơn vò : q p = σ ' v N q + c'.N c + γ '.d N y φ ' = 28 o ; N q = 25,80; N c = 14,72; N y = 16,72 Xác đònh sức chòu tải cho phép cọc đơn theo đặc trưng học đất , cho hệ số an toàn FS = Tính toán lực tác dụng lên cọc Kiểm tra sức chòu tải cọc đơn nhóm cọc Xác đònh kích thước đáy móng khối quy ước Kiểm tra xuyên thủng đài móng Cho đoạn cọc ngàm vào đài 10 cm Tính toán cốt thép chòu lực theo phương đài móng Diện tính cốt thép tính gần theo công thức : F = 0,9.MR h a a o 172 L Ô ÙP L Ô ÙP H Ì N H B A ØI 173