THUYẾT MINH ĐỒ ÁN BTCT DẦM T

thuyết minh đồ án btct dầm t với chiều dài L=15m trường đại học công nghệ giao thông vận tải utt bản chuẩn khoa cầu đường sdfhjdfsghjksdfhjksdfhjkdfashjkfsdhjkdfhjdfhjhjkdfhjsdfdfsdagfdhjryeyuuhsdgfasdfgtwjhteghwserfhgtcó bsjgjhsdgjbaiod fsdnsbhasassdfdjhfd

GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU Muc lục sơ tính tốn xác định kích thước mặt cắt dầm 1.1 chiều dài dầm L chiều dài nhịp tính tốn l 1.2 chiều cao dầm 1.3 bề rộng sườn dầm 1.4 chiều dày cánh hf 1.5 Chiều rộng cánh b 1.6 Chọn kích thước bầu dầm (b1,h1) 1.7 Chọn kích thức vát 1.9 quy đổi tiết diện tính tốn xác định nội lực 2.1 xác định momen 2.1.1 vẽ đường ảnh hưởng cảu momen tiết diện 2.1.2 tính tốn 10 2.2 xác định lực cắt 15 2.2.1 vẽ đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện 15 2.2.2 tính tốn 15 tính tốn bố trí cốt thép mặt cắt dầm 20 vẽ biểu đồ bao vật liệu .23 tính toán chống cắt 30 5.1 xác định chiều cao chịu cắt hữu hiệu d v .31 5.2 kiểm tra điều kiện chịu cắt theo khả chịu lực bê tơng vùng nén 31 5.3 tính hệ số góc  hệ số  31 5.5 tính tốn bước cốt đai s(mm) 33 5.6 kiểm tra điều kiện cốt thép dọc không bị chảy dẻo tác dụng tổ hợp momen lực dọc lực cắt 34 tính tốn kiểm toán nứt 35 Trường đại học công nghệ GTVT SVTH:Hoàng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU 6.1 kiểm tra tiết diện dầm có bị nứt hay khơng 36 6.2 kiểm bề rộng nứt 37 tính tốn dộ võng ho ạt tải gây .39 Trường đại học cơng nghệ GTVT SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU Hà nội 2018 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Nguyễn Thị Hương Giang SVTH: Hoàng Hữu Hưng Lớp 67DCCD22 MSV 67DCCD20047 Trường đại học cơng nghệ GTVT SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU NHIỆM VỤ Thiết kế dầm cầu tơ có nhịp kiểu đơn giản đơn betong cốt thép có tiết diện hình chữ T thi cơng phương pháp đúc riêng dầm xưởng với số liệu giả định A Số liệu cho trước -bề rộng cánh dầm chọn phạm vi bf= 800 mm -chiều dài nhịp tính tốn l= 15 m -tĩnh tải rải tiêu chuẩn tác dụng lên dầm DW = -trọng lượng thân dầm 1m dài phụ thuộc vào kích thước mặt cắt dầm -hoạt tải thiết kế DC = 8,36 -hệ số tải trọng trọng lượng thân dầm γpd =1.25 -hệ số tải trọng tải trọng phần γpw =1,50 -hệ số tải trọng tải hoạt tải γLL =1.75 HL93 -hệ số xung kích (1+IM)= 1.2 -hệ số phân bố ngang tính mômen mg M = 0.58 -hệ số phân bố ngang tính lực cắt 𝑚𝑔𝑣 = 0.62 -các hệ số điều chỉnh tải trọng η = 0.95 -độ võng tương đối cho phép hoạt tải 𝑓𝑦 =420 𝑓𝑦, =420 𝑓𝑐, = 22 -Vật liệu + cốt thép dọc chịu lực + cốt thép đai + bê tông Trường đại học cơng nghệ GTVT [Δ/1] =1/800 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU B nhiệm vụ thết kế Chọn mặt cắt Xác định nội lực Tính tiết diện cốt thép dọc chủ Bố trí cốt thép đai theo yêu cầu cấu tạo xác định diện tích cần thiết lớp cốt xiên Bố trí cốt thép cho tồn dầm -bố trí cốt thép dọc chủ -bố trí cốt xiên -tính bố trí cốt thép bàn cánh dầm -bố trí cốt thép cho tồn dầm ( tính toán cắt cốt thép dọc chủ uốn cốt thép dọc chủ lên làm cốt xiên bố trí cốt thép dọc thi cơng …) -vẽ hình bao vật liệu tính toán dầm theo trạng thái giới hạn cường độ tính tốn dầm theo trạng thái giới hạn độ võng độ nứt thống kê vật liệu cốt thép bê tông cần thiết cho dầm I vẽ khổ A1 - mặt dầm ( vẽ ½ dầm ) đầy đủ cốt thép dọc chủ cốt xiên , cốt đai cốt thép cấu tạo - mặt cắt dầm cốt thứ tự cốt thép dọc chủ đầy đủ cốt thép cần thiết - khai triển đầy đủ loại cốt thép có dầm - chi tiết neo uốn cốt thép - bảng thống kê vật liệu thép, bê tông ghi cần thiết khác Trường đại học cơng nghệ GTVT SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU Bài làm sơ tính tốn xác định kích thước mặt cắt dầm Mặt cắt dầm cầu nhịp đơn giản thường có kích thước tổng thể hình sau Hình 1.1 chiều dài dầm L chiều dài nhịp tính tốn l L = l+(0,5  0,6) L=15,5 1.2 chiều cao dầm 1   l  10 20  h=  chiều cao dầm không thay đổi suốt chiêu dài nhịp nên chọn h=750  1500mm nên ta chọn h=1000 mm 1.3 bề rộng sườn dầm Trường đại học công nghệ GTVT SVTH:Hoàng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU mặt cắt gối dầm chiều rộng sườn dầm dược định theo tính tốn ứng suất kéo chủ nhiên ta chọn bề rộng sườn dầm không thay đổi suốt chiều dài dầm dầm nhịp giản đơn l  20m ta chọn bw= 200  300 mm t chọn bw= 200 mm 1.4 chiều dày cánh hf - -chiều dày cánh phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với phận khác cầu khơng có dầm ngang cánh nên chọn dầy Đối với dầm đúc chỗ chiều dầy cánh không nhỏ 1/20 lần khoảng cách trống đường gờ, nách dầm sườn dầm dầm đúc sẵn khơng nhỏ 50mm theo 22TCN-272-05 bf +3000 30 hf ≥ 165mm bf khoảng cách trung bình hai tia dầm - Giả sử chọn chiều dày cánh hf = 170mm 1.5 Chiều rộng cánh b -Bề rộng cánh hữu hiệu dầm bên không lấy lớn trị số nhỏ ba trị số sau: - 𝑙 𝑣ớ𝑖 𝑙 chiều dài nhịp hữu hiệu - (12hf + bw) - khoảng cách tim hai dầm - Bề rộng cánh tính tốn dầm biên lấy 1/2 bề rộng hữu hiệu dầm kề bên, cộng thêm trị số nhỏ của: - 𝑙 -( 6hf + 0.5bw) -chiều dài phần cánh hẫng Khi tính bề rộng cánh dầm hữu hiệu, chiều dài nhịp hữu hiệu lấy độ tính toán nhịp giản đơn khoảng cách điểm thay đổi mômen uốn (điểm uốn biểu đồ mômen) tải trọng thường xuyên Trường đại học cơng nghệ GTVT SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU nhịp liên tục, thích hợp mơmen âm dương ta chọn b= 800 mm 1.6 Chọn kích thước bầu dầm (b1,h1) Kích thước phần bầu dầm phải vào việc bố trí cốt thép chủ mặt cắt dầm để định ( số lượng thanh, khoảng cách thanh) Tuy nhiên chọn sơ ban đầu ta chưa biết cốt thép chủ nên phải tham khảo đồ án điển hình nên đảm bảo kích thước cho bề rộng bầu phải bố trí tối thiểu cột cốt thép chiều cao bầu phải bố trí tối thiểu hàng cốt thép Có thể chọn: -bề rộng bầu dầm b1 30÷45cm - Chiều cao bầu dẩm (h1): Đối với dầm đúc chỗ chiều cao phần bầu dầm không nhỏ 140cm 1/16 khoảng cách trống đường gờ khoảng cách dầm ngang Đối với dầm đúc sẵn chiều cao phần bầu dầm khơng nhỏ 125 mm chọn: h1 = 20÷30cm Tiếp giáp sườn dầm bầu dầm thường cấu tạo vát 1:1 Giả sử chọn b1=300mm ; h1 = 200mm 1.7 Chọn kích thức vát ta chọn theo kinh nhiệm bv1 =hv1=50 mm bv2 =hv2=100mm 1.8 tính sơ trọng lượng thân dầm tiết diện 1m dài diện tích mặt cắt ngang dầm Ac= 800.170+200.300+(1000-200-170).200+100.100+50.50= 334500mm2 Ac=0,3345 m2 Trọng lượng thân dầm 1m chiều dài DC=  c Ac=0.3345.25=8.36 kn/m Với  c =25 1.9 quy đổi tiết diện tính tốn chiều dày cánh mới: , ℎ𝑓 = ℎ𝑓 + 2𝑆1 𝑏−𝑏𝑤 =170+ 100.100 =186,66 mm 800  200 Chiều dày bầu dầm : Trường đại học cơng nghệ GTVT SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU , ℎ1 = ℎ1 + 2𝑆2 =200+ 𝑏−𝑏𝑤 50.50 =225 mm 300  200 800.00 200.00 1000.00 vát 100x100 1000.00 170.00 186.66 800.00 200.00 225.00 vát 50x50 300.00 300.00 Tiết diện ban đầu tiết diện tính tốn xác định nội lực 2.1 xác định momen 2.1.1 vẽ đường ảnh hưởng cảu momen tiết diện chiều dài nhịp tính tốn 15 ta chia dầm thành 10 đoạn đoạn 1,5m vẽ đường ảnh hưởng momen tiết diện Trường đại học cơng nghệ GTVT SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU 15m dah M1 1.35 dah M2 2.4 dah M3 3.15 dah M4 3.6 dah M5 3.75 Đường ảnh hưởng momen 2.1.2 tính tốn Để tính tốn tốn momen mặt cắt ta tiết hành xếp tải bất lợi lên đường ảnh hưởng momen mặt cắt tính diện tích đường ảnh hưởng tương ứng tải trọng tính tung độ đường ảnh hưởng tương ứng tải trọng tập trung a- TTGH cường độ momen M mặt cắt thứ (i) dầm xác định theo cơng thức sau M i ,cd  [(1, 25DC  1,5DW  1, 75mg M PLL ).M  1, 75k.mg M (1  IM )  LLi ,M yi , M b- THGH sử dụng momen M mặt cắt thứ (i) dầm xác định theo công thức sau M i ,cd  [(1DC  1DW  1mg M PLL ).M  1k mg M (1  IM ) LLi ,M yi , M Các đại lượng công thức Trường đại học cơng nghệ GTVT 10 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU a As f y 0,85.b f , c  3870.420  11,95 cm 0,85.800.20 Momen kháng uốn tính tốn dầm bị cắt thép a  119,5  M r   0,85.a b.f c, ( d s  )   0,9.0,85.119,5.800.20.(908  )  1240, 71 Kn.m   Vậy điều giả sử sai  Mr < Mu * tính tốn điểm cắt với lần Trọng tâm đám cốt thép y 4.40  2.105  2.170  88,75 mm Chiều cao có hiệu ds = h-y= 1000-71= 911,25mm Giả sử trục trung hòa qua sườn dầm Lúc chiều cao khối ứng suất chịu nén Tính tốn tương tự ta thấy a< 1.h f Và chiều cao khối ứng suất chịu nén tính theo công thức sau a As f y 0,85.b f , c  3096.420  9,56 cm 0,85.800.20 Momen kháng uốn tính tốn dầm bị cắt thép a  9,5  M r   0,85.a b.f c, ( d s  )   0,9.0,85.95, 6.800.20.(911, 25  )  1010,36 KN.m    Mr < Mu Số lần cắt Số cịn Diện tích cốt lại thép cịn lại 14 12 54,18 46,44 Trường đại học cơng nghệ GTVT 26 Vị trí trục trung hịa a Mr Đi qua sườn Đi qua cánh 19,35 14.43 1725,64 1445,07 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MƠN KẾT CẤU VẬT LIỆU 38,7 Đi qua cánh 30,96 Đi qua cánh Phương án cắt cốt thép 10 11,95 9,56 1240,71 1010,36 *hiệu chỉnh biểu đồ bao momen - lượng cốt thép tối thiểu phải thỏa mãn M r  1, 2M cr ;1,3M u  Khi M u  0,9M cr điều kiện lượng cốt thép tối thiểu M r  1,3M u điều có nghĩa khả chịu lực dầm phải bao đường -xác định momen kháng nứt M cr  f y M u M u  0,9M cr Ig yt +diện tích mặt cắt ngang Ag Ag= 18,66.80 +22,5.30 +(100-18,66-22,5).20=3344,6 cm2 Vị trí trục trung hòa : yt 80.18,66.(100  y F yt  i i  Ag 18,66 22,5 )  20.(100  18,66  22,5).51,84  30.22,5 2  60,98 cm 3344,6 Momen quán tính tiết diện TTH Igi=bh3/12 Ig = Ig1 +Ig2 +Ig3 Ig1 = 80.18, 663  (100  18, 66 60, 98)2 80.18, 66 662125, 32cm4 12 20.(100 18, 66 22, 5)3  (51,84 60, 98)2 20.(100 18, 66 22.5)  437830, 48 Ig2 = cm4 12 Ig3 = 30.22, 53 22.5  (60, 98 ) 30.22, 5 1697800, 77cm4 12 Ig = 2797756,57 Trường đại học cơng nghệ GTVT 27 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU -cường độ chịu kéo uấn bêtông : f r f r  0, 63 fc,  0, 63 20  2,81 Mpa  momen nứt : M cr  fr - Ig yt  2,81.10 0,0297 136,86 Kn.m 0,6098 tìm vị trí mà Mu = 1,2Mcr Mu = 0,9Mcr để tìm vị trí ta xác định x1 x2 nội suy tung độ biểu đồ momen ban đầu Mu = 1,2Mcr = 1,2.136,86=164,23Kn.m  414,02 mm Mu = 0,9Mcr = 0,9.136,86=123,17 Kn.m  310,51mm - đoạn Mu = 1,2Mcr ta giữ nguyên biểu đồ Mu - đoạn 0,9Mcr  Mu  1,2Mcr vẽ đường nằm ngang với giá trị 1,2Mcr - đoạn Mu = 0,9Mcr vẽ đường M u,  M u 7500 0.9Mcr 1.2 Mcr 4/3 Mu 1654.15 Trường đại học công nghệ GTVT 28 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MƠN KẾT CẤU VẬT LIỆU  xác định diểm cắt lý thuyết điểm lý thuyết điểm cắt mà theo yêu cầu uốn không cần cốt thép dài để xác định điểm cắt lý thuyết ta cần vẽ biểu đồ momen tính tốn Mu xác định điểm giao biểu đồ M u  xác định điểm cắt thực tế từ điểm cắt lý thuyết kéo dài phía momen nhỏ đoạn L1 chiều dài lấy giá trị lớn giá trị sau +chiều cao hữu hiệu tiết diện ds= 916,66 mm + 15 lần đường kính danh định = 15.25= 375mm + l lần chiều dài nhịp 750mm 20  Chọn l1=911,25 mm - Chiều dài phát triển lực ld:Chiều dài khơng nhỏ tích số chiều dài triển khai cốt thép ldb với hệ số điều chỉnh,đồng thời khơng nhỏ 300(mm).Trong đó, l db lấy giá trị lớn hai giá trị sau: - - chiều dài phát triển lực ld : chiều dài khơng nhỏ tích số chiều dài triển khai cốt thép ldb với hệ số điều chỉnh đồng thời nhỏ 300mm l db lấy giá trị lớn hai giá trị sau : 0, 02 Ab  ƒy 0,02  387  420 ldb = =  726,9 (mm) ƒ 'c 20 ldb=0.06×db׃ y= 559.44 mm Trong : -Ab diện tích 22 -db đường kính 22  chọn ldb = 726,9 (mm) Hệ số điều chỉnh làm tăng ld= Hệ số điều chỉnh làm giảm ld  Act 40,93   0,75 Att 54,18 Với Act diện tích cần thiết tính tốn Att diện tích cốt thép bố trí thực tế Ta có Ld = 1.0,75.726,9=545,175 Trường đại học cơng nghệ GTVT 29 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU 15x140 7x170 7x210 10x270 C B A D C B A 1000 D 4400 250 7500 0.9Mcr 1.2 Mcr di?m c?t th?c t? 3280 5360 di?m c?t lý thuy?t 1010.36 1240.17 1445.07 1654.15 1752.64 4/3 Mu 545.13 911.25 Biểu đồ bao vật liệu tính tốn chống cắt Biểu thức kiểm tốn .Vn  Vu Vn sức kháng cắt danh định lấy giá trị nhỏ Vn= Vc+Vs Hoặc Vn=0,25.f,c.bv.dv (N) Vc =0.083  bv.dv Vs  Av fv dv (cot   cot g ).sin  s Trong : + bv bề rộng bụng hữu hiệu lấy bề rộng bụng nhỏ chiều cao dv bv=bw=20cm +dv chiều ao hữu hiệu +s (mm) cự ly cốt thép +  hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo +  góc nghiêng ứng suất nén chéo +  ,  xác định cách tra đồ thị tra bảng +  góc nghiêng cốt thép ngang với trục dọc  Trường đại học công nghệ GTVT 30 SVTH:Hoàng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU +  hệ số sức kháng cắt với bê tông 0.9 + Av diện tích cốt thép bị cắt cự ly s (mm) +Vs khả chịu cắt cốt thép +Vc khả chịu cắt bê tông +Vu lực cắt tính tốn 5.1 xác định chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv 𝑑𝑣 = 𝑚𝑎𝑥 ⟨0.9𝑑 ; 0.72ℎ; 𝑑 − 𝑎/2⟩ vị trí tính de mm a mm 12 10 877.15 895 908.00 911.25 193.5 144.3 119.5 95.6 0.9de 789.435 805.5 817.2 820.125 de-a/2 780.4 822.85 848.25 863.45 0.72h 720 720 720 720 dv mm 789.435 822.85 848.25 863.45 5.2 kiểm tra điều kiện chịu cắt theo khả chịu lực bê tông vùng nén = 𝜑 (0,25 𝑓𝑐, 𝑏𝑣 𝑑𝑣) Vu < Vr dv 789.435 822.85 848.25 863.45 Vu 580.00 273.80 342.79 414.24 Mu 0.00 1445.07 1240.17 1010.36 Vr 710.4915 740.565 763.425 777.105 kiểm tra đạt đạt đạt đạt Bv 200 200 200 200 5.3 tính hệ số góc  hệ số  = 𝑢⁄𝜑 𝑑𝑣 𝑏𝑣 dv (mm) Vu 789.435 580.00 822.85 273.80 848.25 342.79 863.45 414.24 V (N/mm2 4.08 1.85 2.25 2.67 𝑓𝑐, 0.20408 0.09243 0.11225 0.13326 Tại mặt cắt cách gối đoạn dv tương ứng,giả sử góc nghiêng ứng st nén θ tính biến dạng dọc cốt thép chịu uốn: Giả sử trị số góc θ=65 tính biến dạng cốt thép chịu kéo Trường đại học công nghệ GTVT 31 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MƠN KẾT CẤU VẬT LIỆU 𝜀𝑥 = 𝑀𝑢 +0.5𝑉𝑢𝑐𝑜 𝑑𝑣 𝐸𝑠𝐴𝑠 𝑔𝜃 ≤0.002 Dùng giá trị v/fc, 𝜀𝑥 xác định θ cách tra bảng so sánh với giá trị θ giả định Nếu sai số lớn tính lại 𝜀𝑥 lại xác định θ đến θ hội tụ dừng lại.Sau xác định hệ số biểu thị khả truyền lực kéo bêtông β Ta nội suy truong hợp sau trường hợp dv=789.435 ; As = 5418 mm3 lần lần lần lần lần 60 28.8502896 32.8956802 32.3664034 32.428871 1000*𝜀𝑥 0.09740805 0.48580016 0.41375587 0.42225886 0.4212424 2.1492273 1000*𝜀𝑥 trương hợp dv= 882.85 mm As=4644mm2 lần lần lần lần lần 60 39.7637223 40.0854911 40.0802545 40.080339 1.944449 2.06793809 2.06592836 2.06596085 2.0659603 1.475745 trường hợp dv=848.25 As= 3870 mm2 lần lần lần lần lần 60 38.4489007 38.8455034 38.8376432 38.837798 1000*𝜀𝑥 1.96953007 2.16783144 2.16390135 2.16397858 2.1639771 1.3156514 trường hợp dv= 863.45 mm As=3096 mm2 lần lần lần lần lần 60 37.6924712 38.3147879 38.2956197 38.296202 1000*𝜀𝑥 2.01151251 2.32267084 2.31308675 2.31337801 2.3133692 1.1548828 5.4 tính tốn sức kháng cắt cần thiết cốt đai Trường đại học cơng nghệ GTVT 32 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU 𝑆 = 𝑉𝑢 𝜑 − Vc = 𝑉𝑢 𝜑 , - 0.083 √𝑓𝑐 𝑏𝑣 𝑑𝑣 Vc sức kháng danh định bê tơng Ta có bảng sau tính tốn sức kháng cắt cần thiết cốt đai dv (mm) Vu KN Vc (N) Vs (N) 789.435 2.14922732 580.00 125956.857 518487.587 822.85 1.47574496 273.80 90147.7869 214074.435 848.25 1.31565143 342.79 82849.1005 298028.677 863.45 1.1548828 414.24 74028.3709 386238.296 5.5 tính tốn bước cốt đai s(mm) 𝑆≤ 𝐴𝑣 𝑓𝑦 𝑑𝑣 cotg 𝑆 Trong : Av diện tích cốt đai cự ly (mm2) fy giới hạn chảy quy định cốt đai chọn cốt thép đai số 10 d= 9,5 diện tích mặt cắt ngang Av=2x71=142(mm2) tính bước cốt đai s mm dv mm 789.435 822.85 848.25 863.45 Av mm2 142 142 142 142 cotg( ) Vs (N) 1.5739942 1.18836558 1.26639219 1.26639219 518487.59 214074.435 298028.677 386238.296 Smax mm chọn S(cm) 142.92848 272.422871 214.966939 168.844812 14 27 21 17 Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu Trường đại học cơng nghệ GTVT 33 SVTH:Hồng Hữu Hưng GVHD:Nguyễn Thị Hương Giang BỘ MÔN KẾT CẤU VẬT LIỆU Điều kiện kiểm tra Av > Avmin Trong Av 142 mm2 , √𝑓𝑐 𝑏𝑣 𝑠 = 0.083 𝑓𝑦 𝐴𝑉 Do ta có bảng sau kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu S Av (min) kết luận 14 24.745819 thỏa mãn 27 47.7240794 thỏa mãn 21 37.1187284 thỏa mãn 17 30.0484944 thỏa mãn Kiểm tra khoảng cách thép tối đa cốt đai điều kiện kiểm tra Nếu Vu