Đồ án nguyên lí chi tiết máy đại học SPKT TP HCM Đề 01

Trần Viết Thanh – 16146486 Trường ĐHSPKT TP HCM Khoa : Cơ khí Chế tạo máy Bộ mơn : Cơ sở Thiết kế máy ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY ĐỒ ÁN MÔN HỌC NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI (Đề số: 01 Phương án: 16 ) Sinh viên thực : Trần Viết Thanh MSSV: 16146486 Giáo viên hướng dẫn : Đỗ Văn Hiến Ký tên: Ngày giao đề: Ngày bảo vệ: I ĐỀ BÀI: Cho sơ đồ hệ thống dẫn động hình 01, sơ đồ tải trọng hình 02 Gồm Động điện Bộ truyền đai thang Hộp giảm tốc cấp Nối trục đàn hồi Bộ phận công tác - Xích tải P H01: Sơ đồ dẫn động H02: Sơ đồ tải trọng Số liệu thiết kế  Lực vòng xích tải (2F) : 3500  Vận tốc xích tải (v) : 1.3  Số đĩa xích tải (Z) : 21  Bước xích tải (p) : 80  Số năm làm việc :6 Đặc điểm tải trọng: Tải trọng va đập nhẹ quay chiều Ghi chú: (N) (m/s) (răng) (mm) (năm) Một năm làm việc 300 ngày, ngày làm việc ca, ca Sai số cho phép tỉ số truyền Δu = (2÷3)% II YÊU CẦU Một thuyết minh tính tốn Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Một vẽ lắp khổ giấy A0 (1 vẽ chì giấy kẽ ly – hình chiếu đứng, hình cắt HGT + vẽ lắp hoàn chỉnh-CAD) III NỘI DUNG THUYẾT MINH Chọn động phân phối tỉ số truyền Tính tốn thiết kế truyền  Tính tốn truyền ngồi hộp giảm tốc (HGT)  Tính tốn truyền HGT Thiết kế trục then Tính tốn chọn ổ lăn Tính tốn vỏ hộp, xác định kết cấu chi tiết máy, chọn chi tiết phụ Tính tốn bơi trơn lập bảng dung sai lắp ráp IV TIẾN ĐỘ THỰC HIỆN Tuần 02 03 - 04 05-06 07-08 09 10-13 14 15 16 - Nội dung thực Nhận đề đồ án môn học Phổ biến nội dung, yêu cầu ĐAMH Tìm hiểu hệ thống truyền động khí Tính tốn chọn động phân phối tỉ số truyền Tính tốn thiết kế truyền ngồi HGT (1 truyền sau)  Bộ truyền đai  Bộ truyền xích Tính tốn thiết kế truyền BR HGT  Bộ truyền cấp nhanh  Bộ truyền cấp chậm Kiểm tra sai số TST, điều kiện bơi trơn Tính tốn, thiết kế trục vẽ kết cấu trục Chọn ổ, then Chọn khớp nối Tính toán vỏ hộp Xác định kết cấu chi tiết máy Chọn chi tiết phụ Bản vẽ lắp HGT Hoàn thiện tài liệu thuyết minh Hoàn thiện yêu cầu ĐAMH Nộp cho GVHD GVHD chấm điểm hướng dẫn Bảo vệ ĐAMH Ghi chú: Sinh viên giữ đề để đóng vào tập thuyết minh GVHD Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY MỤC LỤC Nội dung Trang Phần 1: Chọn động phân phối tỉ số truyền I.Chọn động II.Phân phối tỉ số truyền III.Xác định công suất momen số vòng quay trục Phần 2: Bộ truyền đai truyền bánh I.Bộ truyền đai II.Bộ truyền bánh 13 Phần 3: Thiết kế trục then I.Chọn khớp nối 31 II.Tính sơ trục 33 III.Tính chọn đường kính trục 37 Phần 4: Tính tốn ổ lăn hộp I.Chọn ổ lăn 58 II.Thiết kế vỏ hộp 60 Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY PHẦN I CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I Chọn động Gọi Pt : công suất trục máy công tác η : hiệu suất chung Pct : công suất làm việc ( công suất cần thiết trục động cơ) Ta có: p ct  P  Trong : Plv  F V t 1000  3500 1,3  4,55 kw 1000    đ  br ô  nt Tra bảng  d  br  ô  kn =0.96 : hiệu suất truyền đai =0.98 : hiệu suất truyền bánh =0.99 : hiệu suất cặp ổ lăn =1 : hiệu suất khớp nối   0,96 0,982 1.0,994 1= 0,89  p ct  p  lv  4,55  5,1 (kw) 0,89 Theo công thức (2.17), số vòng quay trục cơng tác: Nlv = 60000v/(zp)= 60000.1.3/(21.80) = 46,4 (vg/ph) Từ bảng 2.4, chọn sơ tỉ số truyền hộp giảm tốc bánh hai cấp: uh = 15, ux = 2,2 -4- Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Số vòng quay sơ bộ: nsb = usb.nlv = 46,43.15.2,2 = 1532 (vg/ph) Chọn số vòng quay đồng động cơ: nđb = 1500 (vg/ph) Tra bảng ( P1.3) ta chọn động có ký hiệu cơng suất động 4A112M4Y3 có Pdc=5,5 kw số vòng quay động 1425 ( vòng /phút) hiệu suất 85,5% II Phân phối tỉ số truyền Tính tỉ số truyền thực: ut  n n  đc lv 1425  30,7 46,4 Chọn uđ = Gọi uhgt tỉ số truyền truyền hộp Ta có u u Ta có Mà u Nên hgt nh  u nh u ch  ut u  đ 30,7  15,35  (1,2  1,3) u ch u  u nh u ch  1,2 u ch  u ch  hgt u nh  u u hgt ch  hgt 1,2  15,35  3,57 1,2 15,35  4,30 3,57 u12 = unh u23 = uch III Xác định cơng suất momen số vòng quay trục * Số vòng quay trục - Số vòng quay trục 1: n1 = - Số vòng quay trục 2: n2 = 𝑛đ𝑐 𝑢đ 𝑛1 𝑢12 = = 1425 712,5 4,30 = 712,5 (vòng/phút) = 165,7 (vòng/phút) -5- Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY - Số vòng quay trục 3: n3 = 𝑛2 165,7 = 𝑢23 3,57 = 46,4 (vòng/phút) * Cơng suất trục - Công suất trục 3: P3 = - Công suất trục 2: P2 = - Công suất trục 1: P1 = 𝑃𝑙𝑣 ɳ𝑘𝑛 ɳ𝑜𝑙 𝑃3 ɳ𝑜𝑙 ɳ𝑏𝑟 𝑃2 ɳ𝑜𝑙 ɳ𝑏𝑟 4,55 = 1.0,99 4,59 = = 4,73 (kW) 0,98.0,99 4,73 = - Công suất trục động cơ: Pđc = = 4,59(kW) = 4,87 (kW) 0,98.0,99 𝑃1 ɳ𝑜𝑙 ɳđ = 4,87 0,98.0,96 = 5,1 (kW) * Momen trục - Momen trục động cơ: Tđc  9,55.10 p n ct  9,55.10 đc - Momen trục 1: T1  9,55.10 p n  9,55.10 4,87  65275 (N.mm) 712,5  9,55.10 4,73  272610 (N.mm) 165,7  9,55.10 4,59  944709 (N.mm) 46,4 - Momen trục 2: T2  9,55.10 p n 2 - Momen trục 3: T3  9,55.10 p n 5,1  34179 (N.mm) 1425 - Momen trục công tác: Tct  9,55.10 p n lv lv -6-  9,55.10 4,55  935871 (N.mm) 46,4 Trần Viết Thanh – 16146486 Trục ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Động Trục I Trục II Trục III 5,1 4,87 4,73 4,59 Thông Số Công suất P Tỉ số truyền u uđ=2 unh=4,30 uch=3,57 Số vòng quay n 1425 712,5 165,7 46,4 Momen xoắn T 34179 65275 272610 944709 -7- Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY PHẦN BỘ TRUYỀN ĐAI VÀ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG I Bộ truyền đai  Số liệu đầu vào Các thông số làm việc truyền: - Công suất trục dẫn: P1 = 5,1 (kW) - Số vòng quay trục dẫn: n1 = 1425 (vòng/phút) - Tỉ số truyền truyền đai: uđ = Điều kiện làm việc: - Tải trọng tĩnh, dao động nhẹ, va đập - Đai điều chỉnh - Làm việc ca - Đai định kỳ điều chỉnh lực căng  Tính tồn thiết kế truyền đai Chọn tiết diện đai dựa vào P1 n1 Tra bảng 4.13, chọn loại đai có ký hiệu A Kích thước tiết diện + bt =11 mm + b =13 mm + h = mm + y0 =2,8 mm Diện tích tiết diện A: 81 mm2 Đường kính bánh đai nhỏ: d1 =(100-200) mm Chiều dài giới hạn: l=(560-4000) mm Đường kính bánh đai Đường kính bánh đai nhỏ d1 ≈ 1,2dmin = 1,2.100 =120 mm Chọn d1 =140 mm Vận tốc đai: v   d1 n1 3,14.140.1425   10,44 m/s < 25m/s 60.1000 60.1000 -8- Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Nên chọn loại đai thang thường Đường kính bánh đai lớn d2 d  u đ d1 (1   )  2.140(1  0,02)  274,4 mm Với ε : hệ số trượt   0,01  0,02 chọn ε = 0,02 Mà d2 lấy theo tiêu chuẩn bảng 4.21 => chọn d2 = 280 mm Kiểm tra tỉ số truyền u d 280  2 d1 140 Kiểm tra sai lệch tỉ số truyền: u  22 100 0  Vậy đường kính bánh đai nhỏ d1 = 140 mm bánh đai lớn d2 = 280 mm Xác định khoảng cách trục asb chiều dài đai L - Xác định sơ khoảng cách trục dựa vào tỉ số truyền Theo bảng 4.14 chọn a/d2 = 1,2 , suy a = 1,2d2 = 1,2.280 = 336 mm - Kiểm tra asb cần thỏa điều kiện sau: 0,55d1  d   h  a sb  2d1  d  0,55140  280    a sb  2140  280  239 ≤ asb ≤ 840 - Tính chiều dài đai theo asb l  2a sb   2.336   ( d1  d )  (d  d1 ) 4a sb 3,14(140  280) (280  140)   1345,98 (mm) 4.336 Chọn chiều dài đai theo tiêu chuẩn bảng 4.13 Chọn L = 1320 mm Kiểm nghiệm đai tuổi thọ -9- Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY i v 10,58.10    imax  10 l 1320 - Tính khoảng cách trục a xác theo L tiêu chuẩn 𝑎 = 0,125 {2𝐿 − 𝜋(𝑑1 + 𝑑2 ) + √[2𝐿 − 𝜋(𝑑1 + 𝑑2 )]2 − 8(𝑑2 − 𝑑1 )2 } 𝑎 = 0,125 {2.1320 − 3,14(280 + 140) + √[2.1320 − 3,14(140 + 280)]2 − 8(280 − 140)2 } 𝑎 =322,71 (mm) Tính góc ôm kiểm tra điều kiện góc ôm   180  d  d1 280  140 57  180  57  155,27 > 1200 (đạt yêu cầu) a 322,71 Xác định số đai Số đai z tính theo công thức: Z P1 K đ P0 .C C1 Cu C z Trong đó: P1 = Pđc = 5,1 kW – Công suất trục bánh đai chủ động Kđ = 1,25 (bảng 4.7) – Hệ số tải trọng động [P0] = kW (bảng 4.19) – Công suất cho phép Cα = 0,95 (bảng 4.15) – Hệ số ảnh hưởng góc ơm C1 = 0,95 (bảng 4.16, với l/l0=0,74) – Hệ số ảnh hưởng chiều dài đai Cu = 1,13 (bảng 4.17, với u=2) – Hệ số ảnh hưởng tỉ số truyền Cz = 0,95 (bảng 4.18, với P1/[P0]=2,55) – hệ số ảnh hưởng phân bố tải trọng cho dây đai Tính 𝑧 = 5,1.1,25 2.0,95.0,95.1,13.0,95 = 3,29 Chọn z = Tính chiều rộng đường kính ngồi bánh đai Chiều rộng bánh đai - 10 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY   Vậy S C  S  1,5  2,5 không cần kiểm tra độ cứng trục 2.5 Kiểm nghiệm độ bền then * Với đường kính trục d2 = 45 mm để lắp bánh Theo bảng 9.1a chọn then có : b = 14 ; h = t1 = 5,5 ; t2 = 3,8 Chiều dài then l  0,8  0,9l m 22  0,8  0,956  50 mm Theo công thức (9.1) (9.2) d  2T 2.272610   69,2 MPa d l h  t1  45.59  5,5  d   d   100 MPa C  2T 2.272610   17,3 MPa d l b 45.50.14  C   C   30 MPa  then đủ bền - 49 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Trục 3.1 Xác định phản lực tác dụng lên gối đỡ Ft4 = 7328,2 (N) Fr4 = 2776,5 (N) Fa4 = 1488,3 (N) MB = 𝐹𝑎4 𝑑𝑤4 = 1488,3 265,3 = 197442,995 (𝑁 𝑚𝑚) ∑ 𝑚𝐴 (𝑦) = ↔ −𝐹𝑟4 125,5 − 𝑀𝐵 + 𝐹𝐶𝑦 185 = 𝐹𝐶𝑦 = 2776,5.125,5 + 197422,995 = 2950,67 (𝑁) 185 ∑ 𝐹𝑦 = ↔ −𝐹𝐴𝑦 − 𝐹𝑟4 + 𝐹𝐶𝑦 = 𝐹𝐴𝑦 = −𝐹𝑟4 + 𝐹𝐶𝑦 = −2776,5 + 2950,67 = 174,17 (𝑁) ∑ 𝑚𝐴 (𝑥) = ↔ −𝐹𝑡4 125,5 + 𝐹𝐶𝑥 185 + 𝐹𝑡 265 = → 𝐹𝐶𝑥 = 7328,2.125,5 − 1889.265 = 2265,4 (𝑁) 185 ∑ 𝐹𝑥 = ↔ 𝐹𝐴𝑥 − 𝐹𝑡4 + 𝐹𝐶𝑥 + 𝐹𝑡 = → 𝐹𝐴𝑥 = 𝐹𝑡4 − 𝐹𝐶𝑥 − 𝐹𝑡 = 3173,8 (𝑁) - 50 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY *Vẽ biểu đồ nội lực - 51 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY 3.1.2 Momen tương đương tiết diện Theo cơng thức (10.15) (10.16) ta có M j  M yi  M xj M tđđ  M j  0,75T j 2 Trong M yj , M xj - momen uốn mặt phẳng yoz xoz tiết diện j Do M tđ A  M tđ D  M tđ B  175564 ,66  398311,9  0,75.944709  926732 ( N mm) M tđ C  151125 ,12  0,75.944709  831983 ( N mm) 3.2 Đường kính tiết diện tương ứng Theo công thức (10.17): d j  M tdi 0.1.  Trong đó,   - ứng suất cho phép thép chế tạo trục cho bảng 10.5 tra    50 Do dB  926732  57 (mm) 0,1.50 dC  831983  55 (mm) 0,1.50 Chọn trục theo tiêu chuẩn dA = dC = 55 mm dB = 65 mm - 52 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY dD = 50 mm 3.3 Tính kiểm nghiệm trục theo độ bền mỏi vị trí mặt cắt nguy hiểm Với vật liệu trục thép C45 có σb = 600 MPa  1  0,436. b  0,436.600  261,6 MPa  1  0,58. 1  0,58.261,6  151,7 MPa Theo bảng 10.7 chọn Ψ𝜎 = 0,05 𝑣à Ψ𝜏 = Vì ứng suất thay đổi theo chu kỳ đối xứng  mj  Tiết diện nguy hiểm B với dB = 65 mm MB MB  WB  bt1 d B  t1  dC  32 2d B  aB   max B  Tra bảng 9.1a ta có : b = 20 h = 12 t1 = 7,5 t2 = 4,9   aB  175564 ,66  398311,9 20.7,565  7,5 65  32 2.65   mB   aB    max B  Với W0 j   16,2 MPa  max  TB 2W0 B TB 944709   17,5 MPa W0 B  65 20.7,565  7,5  16 2.65  d 3j 16 b.t1 d j  t1   dj ( theo bảng 10.6) - 53 - Trần Viết Thanh – 16146486 Xác định hệ số ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY KdB KdB Theo công thức (10.25) (10.26) K K dB   K  Kx 1 KdB  Ky   Kx 1 Ky Tra bảng 10.8; 10.9; 10.10 10.12 ta K x  1,06 K y  1,5    0,81    0,76 K   1,76 K  1,54  KdB  KdB 1,76  1,06  0,81   1,49 1,5 1,54  1,06  0,76   1,39 1,5 Xác định hệ số an tồn Theo cơng thức (10.20) SB   1 261,6   10,8 KdB  aB    mB 1,49.16,2  0,05.0 Theo công thức (10.21) SB   1 KdB  aC     mB  151,7  12,5 1,39.8,75  Theo công thức (10.19) - 54 - Trần Viết Thanh – 16146486 SB  Vậy SB SB S B B ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY  S 10,8.12,5 10,8  12,5 2  8,2 S B  S   1,5  2,5 không cần kiểm tra độ cứng trục 3.5 Kiểm nghiệm độ bền then * Với đường kính trục III để lắp then d3 = 65 mm Theo bảng 9.1a chọn then có : b = 20 ; h = 12 t1 = 7,5 ; t2 = 4,9 Chiều dài then l  0,8  0,9l m32  0,8  0,977  70 mm Theo công thức (9.1) (9.2) d  2T 2.944709   92,3 MPa d l3 h  t1  65.7012  7,5  d   d   100 MPa C  2T 2.944709   20,7 MPa d l3 b 65.70.20  C   C   30 MPa  then đủ bền 3.3 Kiểm tra điều kiện bôi trơn Mức dầu thấp ngập (0,75  2) chiều cao h2 ( h2= 2,25m) bánh (nhưng 10mm) Khoảng cách mức dầu thấp cao hmax - hmin = 10…15mm Mức dầu cao không ngập 1/3 bán kính bánh (da4/6) Tổng hợp ba điều kiện để đảm bảo điều kiện bơi trơn phải thỏa mãn bất đẳng thức sau : 1 H  da  h2  (10 15)  da h2 ≥ 10mm (3.1) - 55 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Hoặc 1 H  da  10  (10 15)  da h2 < 10mm (3.2) Đối với hộp giảm tốc ta khỏa sát h2 =2,25.m=2,25.2,5= 5,625mm < 10mm , ta sử dụng bất đẳng thức (3.2) : 𝐻= 1 𝑑𝑎2 − 10 − (10 … 15) = 231,32 − 10 − (10 … 15) 2 = 91,66 … 95,66 > 1 𝑑𝑎4 = 270,3 = 90,1 3 Như hộp giảm tốc khảo sát thỏa điều kiện bôi trơn 3.4 Kiểm tra điều kiện chạm trục : Ta có khoảng cách trục : aw2 = 170 mm Bán kính bánh lớn cấp nhanh : ra2 = 𝑑𝑎2 = 270,3 = 135,15 𝑚𝑚 Khoảng cách từ đỉnh bánh lớn cấp nhanh đến trục hộp giảm tốc 𝐿 = 𝑎𝑤2 − 𝑟2 = 170 − 135,15 = 34,85 𝑚𝑚 - 56 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Ta tính đường kính trục sơ trục hộp giảm tốc : 𝑑𝑠𝑏3 = √ Ta có : 𝐿 − 𝑑𝑠𝑏3 944709 𝑇3 =√ = 61,81𝑚𝑚 𝑣ớ𝑖 𝜏 = (12 ÷ 20) 0,2 [𝜏] 0,2.20 = 35,15 − 61,81 = 4,245 𝑚𝑚  Hộp giảm tốc khỏa sát thỏa điều kiện chạm trục - 57 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY PHẦN IV TÍNH TỐN Ổ LĂN VÀ VỎ HỘP I Chọn ổ lăn Trục 1: Với n = 712,5 (vòng/phút) T = 6.300.2.8 = 28800 (giờ) Ta có Fa1 = 812 (N) Fr1 = 996 (N) Fa1 812   0,8 > 0,3 Fr1 996  Dùng ổ bi đỡ chặn Với đường kính ngõng trục d = 25 (mm) Theo bảng phụ lục ( P2.12 ) chọn ổ lăn có kí hiệu 36205 với thông số D = 52 (mm) b = 15 (mm) C = 13,1 (kN) C0 = 9,24 (kN) r = 1,5 (mm) Chọn ổ lăn có cấp xác cấp Trục 2: Với n = 165,7 (vòng/phút) T = 6.300.8.2 = 28800 (giờ) Ta có Fa2 = 812 (N) Fr2 = 996 (N) Fa3 = 1488,3 (N) Fr3 = 2776,5 (N) - 58 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Fa3  Fa2 1488,3  812   0,38 > 0.3 Fr3  Fr2 2776,5  996  Dùng ổ bi đỡ chặn Với đường kính ngõng trục d = 40 (mm) Theo bảng phụ lục ( P2.12 ) chọn ổ lăn có kí hiệu 36208 với thơng số D = 80 (mm) b = 18 (mm) C = 30,6 (kN) C0 = 23,7 (kN) r = (mm) Chọn ổ lăn có cấp xác cấp Trục 3: Với n = 46,4 (vòng/phút) T = 6.300.8.2 = 28800 (giờ) Ta có Fa4 = 1488,3 (N) Fr4 = 2776,5 (N) Fa4 1488,3   0,54 > 0.3 Fr4 2776,5  Dùng ổ bi đỡ chặn Với đường kính ngõng trục d = 55 (mm) Theo bảng phụ lục ( P2.12 ) chọn ổ lăn có kí hiệu 36211 với thông số D = 100 (mm) b = 21 (mm) C = 39,4 (kN) C0 = 34,9 (kN) r = 2,5 (mm) Chọn ổ lăn có cấp xác cấp * Chọn kiểu lắp ổ lăn: Vì vòng quay nên vòng chịu tải chu kì,vòng ngồi đứng yên nên chịu tải cục bộ.Cấp xác ta có: I II III - 59 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY 25k6 40k6 55k6 Lỗ : 52H7 80H7 100H7 Trục: * Chọn kiểu lắp bánh răng:  28 H7 k6 Trục II:  45 H7 k6 Trục III:  65 H7 k6 Trục I: II Tính tốn thiết kế vỏ hộp Tính tốn vỏ hộp -Ta chọn vỏ hộp đúc,vật liệu gang xám GX 15_32 -Chọn bề mặt lắp ghép nắp hộp thân hộp qua đường tâm trục để việc tháo lắp chi tiết thuận tiên dễ dàng -Các kích thuớc hộp giảm tốc: +Chiều dày thân hộp:   0,03a   6mm =0,03.170 + = 8,1 mm Chọn  = mm +Chiều dày nắp hộp: 1 = 0,9  = 0,9.8 = 7,2 mm +Gân tăng cứng: Chiều dày e = (0,8  1)  = (0,8  1)  chọn e = mm +Bu lông nền: d1 >0,04a + 10 = 0,04.170+10 =16,8 mm - 60 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY  chọn d1 = 18 mm +Bu lông cạnh ổ: d2 = (0,7  0,8) d1 = (0,7  0,8) 18  chọn d2 = 14 mm +Bu lông ghép bích nắp thân: d3 = (0,8  0,9) d2 = (0,8  0,9) 14  chọn d3 = 12mm +Vít ghép nắp ổ: d4 = (0,6  0,7) d2 = (0,6  0,7) 14  chọn d4 = 8mm +Vít ghép nắp cửa thăm: d5 = (0,5  0,6) d2 = (0,5  0,6) 14  chọn d5 = 6mm +Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp S3 = (1,4  1,8) d3 = (1,4  1,8) 12  chọn S3 = 17mm Chiều dày bích nắp hộp S4 = (0,9  1) S3 = (0,9  1) 17  chọn S4 = 16mm Bề rộng bích nắp thân - 61 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY K3 = K2 - (3  5) mm Với K2 bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ K2 = E2 + R2 + (3  5) mm =1,6 d2 +1,3 d2 + (3  5) =1,6.14 +1,3.14 + (3  5)  chọn K2 = 44mm  K3 = 40mm -Chiều dày mặt đế hộp: S1 = (1,3  1,5) d1 = (1,3  1,5) 18  chọn S1 = 24mm -Chiều rộng mặt đế hộp: K1 = d1 = 3.18 = 54mm -Khe hở bánh với thành hộp:   (1  1,2)  =(1  1,2).8  chọn  = 10 mm -Khe hở bánh lớn đáy hộp:   (3  5)  =(3  5).8  chọn  = 30 mm -Số lượng bulông nền: Z= LB 200  300 L: chiều dài hộp.Chọn sơ L = 600 mm B: chiều rộng hộp.Chọn sơ B =300 mm Z= 600  300 200  300  chọn Z = - 62 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Bôi trơn ổ lăn -Do ổ làm việc lâu dài,tốc độ làm viêc thấp,nhiệt độ làm việc < 150  C nên ta bôi trơn mỡ.Theo bảng 15-15 ta chọn mỡ LGMT2 -Ta dùng vòng phớt để che kín ổ lăn Bơi trơn hộp giảm tốc -Do vận tốc vòng < 12m/s nên ta bơi trơn bắng phương pháp ngâm dầu Chiều sâu ngâm dầu = (0,75  2) h > 10mm Với h : chiều cao chân Ta dùng dầu tuabin để bôi trơn - 63 - ... 2.0,95.0,95.1,13.0,95 = 3,29 Chọn z = Tính chi u rộng đường kính ngồi bánh đai Chi u rộng bánh đai - 10 - Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY B  ( z  1)t  2e  (6  1)15  2.10... Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Nên chọn loại đai thang thường Đường kính bánh đai lớn d2 d  u đ d1 (1   )  2.140(1  0,02)  274,4 mm Với ε : hệ số trượt   0 ,01  0,02 chọn... giảm tốc bánh hai cấp: uh = 15, ux = 2,2 -4- Trần Viết Thanh – 16146486 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY Số vòng quay sơ bộ: nsb = usb.nlv = 46,43.15.2,2 = 1532 (vg/ph) Chọn số vòng quay đồng động