Đồ án nguyên lí chi tiết máy đại học SPKT TP HCM Đề 03

ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN PHẦN I : CHỌN ĐỘNG CƠ 1.1.Chọn động điện 1.1.1 Xác định công suất trục động điện: Công suất truyền trục công tác: Pl Pct=  Ti  ∑  T ÷ ti   ∑ ti = 0, 7tck + 0,82.0, 3tck 3, = 3, 4( kW ) tck Công suất trục động điện : Pctdc = Pct η (1) Hiệu suất truyền động : η = η1.η2 η3 = η k ηol4 ηbr2 η x ( công thức 2.9 trang 19 tài liệu [1]) Dựa vào bảng 2.3 trang 19 tài liệu [1] ta có : Hiệu suất truyền xích : ηx = 0,93 Hiệu suất nối trục di động : ηk = Hiệu suất cặp ổ lăn : ηol = 0,99 Hiệu suất cặp bánh : ηbr = 0,98 η = 1.0,994.0,982.0,93 = 0,86 Thay vào (1) ta : Pctdc = Pct η = 3, 0,86 =3,953 kW 1.1.2 Số vòng quay sơ động điện: ndcsb= usb.nlv SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN Ta có : nlv = 52 ( vòng/phút) usb : tỷ số truyền hệ thống dẫn động Trong : usb = ung.uh Uh : tỷ số truyền hộp giảm tốc banh trụ cấp Uh = Un : tỷ số truyền truyền xích Ung=Ux=2 (chọn theo bảng 2.4 trang 21 tài liệu [1])  Usb = 9.2= 18  nsb = 52.18 = 936 (vòng/phút)  Ta chọn số vòng quay đồng : ndb= 1000 (vòng/phút)  Động chọn thỏa điều kiện :  Pctdc = 3, 953( kW ) ≤ Pdc = 4( kW )  ndb = 1000(v / ph)  Theo bảng 1.1 phụ lục trang 234 tài liệu [1] ta chọn động : • • • • Số hiệu động :4A112MB6Y3 Công suất danh nghĩa :Pđc = 4,0 kW Số vòng quay trục động :nđc = 950 (vòng/phút) Đường kính trục động : dtc = 32 (mm) 1.2 Phân phối tỷ số truyền : 1.2.1 Tỷ số truyền thực : Ut = ndc nlv 950 52 = = 18,27 1.2.2 Phân phối tỷ số truyền hệ dẫn động: SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN Với ung = ux = 2( chọn) uhgt =  ut 18, 27 = = 9,14 ung Mặt khác ta có : u12 = 1,3.u23 ( theo cơng thức thực nghiệm u1 = (1,2 ÷ 1,3)u ) Ta có công thức : uhgt = u12.u23 (2) {   Dựa vào cơng thức (2) ta tính : u12 = 3,45 u23 = 2,65 Ta tính lại tỉ số truyền un với u12 u34 tính : ung = 1.3 ut 18, 27 = = 1, 998 u12 u23 3, 45.2, 65 Xác định công suất, moment số vòng quay trục : • Tính số vòng quay trục : Đối với trục I : n1 = n1 = 950(vong / phut ) u01 Đối với trục II: n2 = n1 = 275(vong / phut ) u12 Đối với trục III : SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY n3 = GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN n2 = 104(vong / phut ) u23 Đối với trục máy công tác : n4 = n3 = 52(vong / phut ) ux • Tính cơng suất trục : Đối với trục III: p3 = plv plv 3, = = = 3, 91(kW ) η34 η x ηol 0, 93.0, 99 Đối với trục II : p2 = p3 p3 3,91 = = = 4, 03( kW ) η 23 ηbr ηol 0,98.0,99 Đối với trục I : p1 = p2 p2 4, 03 = = = 4,15( kW ) η12 ηbr ηol 0, 98.0,99 Đối với trục động : pdc = p1 p1 4,15 = = = 4,19( kW ) η01 η k η ol 1.0,99 • Tính momen trục : Đối với trục động : SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN Tdc = 9,55.106 pctdc 3,953 = 9,55.106 = 39, 738.103 ( Nmm) ndc 950 Đối với trục I : T1 = 9,55.106 p1 4,15 = 9,55.106 = 41,718.103 ( Nmm) n1 950 Đối với trục II: T2 = 9,55.106 p2 4,03 = 9,55.106 = 139,950.103 ( Nmm) n2 275 Đối với trục III : T3 = 9,55.106 p3 3,91 = 9,55.106 = 359,043.103 ( Nmm) n3 104 Đối với trục công tác : Tmct = 9,55.106 SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG plv 3, = 9,55.106 = 661,153.103 ( Nmm) nlv 52 Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN • Với động chọn 4A112MB6Y3 ta có bảng đặc tính kỹ Trục Động I II III Công tác 4,19 4,16 4,03 3,91 3,6 Thông số Công suất (kW) Tỷ số truyền 3,45 2,65 1,998 Mômen xoắn (Nmm) 39738 41718 139950 359043 661153 Số vòng quay (vg/ph) 950 950 275 104 52 thuật sau : PHẦN II : TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN XÍCH Số liệu đầu vào : - Các thông số làm việc truyền + Công suất trục dẫn : P1 = 3,91(kW) + Số vòng quay tên trục dẫn : n1 = 104(vòng/phút) + Tỷ số truyền truyền xích : u = + Momen xoắn trục dẫn : T =359,043 103(Nmm) - Điều kiện làm việc truyền : + Tải trọng va đập nhẹ , quay chiều + Trục đĩa xích điều chỉnh + Làm việc ca , ca + Môi trường làm việc có bụi + Bơi trơn nhỏ giọt 2.1 Thiết kế truyền xích : - Chọn loại xích : xích ống lăn - Chọ số đĩa xích : Z1 = 29 – 2.2 = 25 => chọn Z1= 25 Số đĩa xích bị dẫn : Z2 = u.Z1 = 2.25 = 50 < Zmax = 120 2.3 Xác định bước xích Hệ số k0 ka giá trị kdc 1,1 1 SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Điều kiện làm việc truyền xích Bộ truyền đặc nằm ngang nghiên góc 30 độ 40 p a= Trục đĩa xích điều chỉnh đĩa căng Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY kbt kđ kc 1,3 1,35 1,25 GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN lăn xích Bơi trơn nhỏ giọt , mơi trường làm việc có bụi Tải trọng va đập nhẹ Làm việc ca k = k0 ka kdc kd kc = 1.1.1,1.1,3.1,35.1, 25 = 2, 41 - Hệ số kz kz = 25 25 = =1 z1 25 - Hệ số vòng quay kn ( chọn n01=200 vòng/phút ) kn = n01 200 = = 1,92 n3 104 - Hệ số phân bố không điều tải trọng cho dãy xích : chọn xích dãy kd=1 - Cơng suất tính tốn pt = k k z kn p1 2, 41.1.1,92.3,91 = = 18, 09 kd - Chọn bước xích : Theo bảng 5.5[1,trang 21], với n01=200(vòng/phút) Chọn truyền xích có bước xích p=31,75(mm) thỏa điều kiện bền mòn Pt ≤[Pt]=19,3(kW) 2.4 Xác định khoảng cách trục số mắt xích : - Khoảng cách trục sơ asb=40p=40.31,75=1270mm - Xác định số mắt xích SVTH : NGUYỄN DƠNG HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN 2 2a z +z p  z2 − z1  2.1270 25 + 50 31, 75  50 − 25  X = sb + + + +  ÷ =  ÷ = 117,9 p asb  2π  31, 75 1270  2π  Ta chọn X = 118 mắt - Tính lại khoảng cách trục : 2  z1 + z2 z1 + z2    z2 − z1    a= p X − + X − ÷ − 2 ÷  2    π     2  25 + 50 25 + 50  50 − 25      = 1272( mm) = 31, 75 118 − + 118 − ÷ − 2 2  π ÷        Để xích khơng chịu lục căng q lớn , giảm : ∆a = (0, 002 ÷ 0, 004) a = 2,5 ÷ 5( mm) Vậy chọn a = 1268(mm) 2.5 Kiểm nghiệm lại số lần va đập xích giây : i= 4v z1.n1 25.104 = = = 1, 47 ≤ [ i ] = 25 L 15.x 15.118 2.6 Kiểm tra độ bền S= Q ≥ [S] K t Ft + F0 + Fv Trong Q = 88500(N)[1, bảng 5.2 trang 78] Khối lượng mét xích q = 3,8 (kg) Kt= 1,2 SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN 1000.P1 1000.3,91 = = 2833,33( N ) v1 1,38 Ft = p.z1.n1 31, 75.25.104 = = 1,38( m / s) 60000 60000 Fv = qv12 = 3,8.1,382 = 7, 24( N ) v1 = F0 = k f qag = 4.3,8.1, 268.9,81 = 189, 07( N ) Ta chọn S= kf = (bộ truyền nghiêng góc [S]: truyền đảm bảo đủ điều kiện bền 2.7.Đường kính đĩa xích : d1 = d2 = p 31, 75 = = 253,3(mm) π 180 sin( ) sin( ) z1 25 p 31, 75 = = 505, 65(mm) π 180 sin( ) sin( ) z2 50 2.8 Kiểm nghiệm xích độ bền tiếp xúc : σ H = 0, 47 kr ( Ftđ.k +vđF ) E ≤ [σ H ] A.kd Trong Kr : Hệ số xét đến ảnh hưởng số đĩa xích Kr = 0,42 ứng với Z1 = 25 SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 10 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN 3.3.1 Kiểm nghiệm độ bền mỏi Thép C45 thường hóa có: σb = 600 Mpa σ −1 = 0, 436.σ b = 0, 436.600 = 261, Mpa τ −1 = 0,58.σ −1 = 0,58.261, = 151, 73 Mpa Theo bảng 10.7 tài liệu [1]: ψ σ = 0, 05; ψ τ = - Điều kiện kiểm tra trục vừa thiết kế độ bền mỏi Theo công thức 10.19 tài liệu [1] Sj = Sσ j Sτ j Sσ2 j + Sτ2j Trong đó: [S] = Sσ j ≥ [ S] 1,5 ÷ 2,5 hệ số an toàn cho phép : hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp theo công Sσ j = thứ 10.20 tài liệu [1]: Sτ j σ −1 Kσ dj σ aj +ψ σ σ mj : hệ số an toàn xét riêng ứn xuất tiếp tiết diện J Sτ j = theo công thước 10.21 tài liệu [1] : τ −1 Kτ dj τ aj + ψ τ τ mj Các trục hộp giảm tốc quay, ứng suất tiếp thay đổi theo chu kỳ đối xướng Do đố theo công thức 10.22 tài liệu [1] : σ mj = 0; σ aj = σ max j = Mj Wj Vì trục I quay chiều, ứng xuất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động Do theo cơng thức 10.23 tài liệu [1] : SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 60 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN τ mj = τ aj = τ max j Tj = 2.Woj - Xác định hệ số an toàn tiết diện nguy hiểm : Dựa vào kết cấu biểu đồ momen trục, ta thấy tiết diện nguy hiểm cần kiểm tra độ bền mỏi trục II : tiết diện 32 lắp bánh tiết diện F lắp ổ lăn - Chọn lắp ghép : Các ổ lăn lắp ghép trục theo kiểu k6, lắp đĩa xích, nối trục, bánh theo kiểu k6 kết hợp lắp then Kích thước then bằng, trị số momen cản uống momen xoắn ứng với tiết diện sau: (kích thước then tra theo bảng 9.1; trí số momen uốn momen xoắn tương đương tra theo bảng 10.6 tài liệu [1]) π d 3j b.t1.(d j − t1 ) π d 3j b.t1.(d j − t1 ) Wj = − Woj = − 32 2.d j 16 2d j ; Tiết diện Đường kính trục(mm) bxh t1 Wj(mm3) Woj(mm3) F 45 14 x 5,5 6276,4 17830,5 32 50 16 x 10 10413,3 22685,1 Kσ aj Kτ aj - Xác định hệ số tiết diện nguy hiểm Theo công thức 10.25 10.26 tài liệu [1]: Kσ dj  Kσ  + K x − 1÷  ε  = σ Ky Kτ dj  Kτ  + K x − 1÷  ε  = τ Ky ; Các trục gia công máy tiện Tại tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 61 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN Ra = 2,5…0,63 μm Theo bảng 10.8 tài liệu [1] hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt Kx = 1,06 Không dùng phương pháp tăng bền bề mặt , hệ số tăng bền Ky=1 Khơng dùng dao phay ngón để gia cơng rãnh then Chọn 10.12 tài liệu [1] ta : Kσ = 1,76 ; Kτ = 1,54 Theo bảng 10.10 tài liệu [1] ta có thơng số sau : d F = 45 mm ⇒ ε σ = 0,81; ετ = 0, d 32 = 50 mm ⇒ ε σ = 0,81; ετ = 0, Kσ εσ Theo bảng 10.11 tài liệu [1] ta tra tiết diện nguy hiểm Kτ ετ lắp căng Kết tính tốn ghi bảng sau : Tiết d diệ (mm n ) Kσ εσ Kτ ετ K σd Kτd Sσ Sτ σ aj τ aj S Rãn Lắp Rãn h h then g then Lắp g F 45 2,17 2,0 2,2 1,6 2,23 2,2 4,9 8,1 23,4 8,23 4,1 32 50 2,16 2,0 2,2 1,6 2,23 2,2 2,6 6,4 44,6 10,4 2,4 Ta thấy tiết diện nguy hiểm trục II đảm bảo an toàn độ bề mỏi 3.3.2 Kiểm nghiệm độ bền then : Với tiết diện dùng mối ghép then ta tiến hành kiểm nghiệm mối ghép độ bền dập SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG σd độ bền cắt τc Trang 62 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN Theo công thức 9.1 9.2 tài liệu [1]: σd = 2T ≤ [σd ] d lt (h − t1 ) τc = 2T ≤ [τ c ] d lt b lt ≈ 1,35.d Với Tính chịn theo tính chất ta có cheiefu dài then cho bảng 9.1 tài liệu [1] d (mm) lt (mm) b×h t1 T (Nmm) σd (Mp a) τc (Mp a) 45 61 14 x 5,5 373400 77,73 15,69 50 68 16 x 10 373400 54,91 13,73 Theo bảng 9.5 tài liệu [1] với hộp giảm tốc xét chịu tải trọng tĩnh va đập nhẹ, dạng lắp cố định nên ta có : [ σ d ] = 100 ( Mpa ) Với then thép 45 chịu tải trọng tĩnh va đập nhẹ ta có : [ τ c ] = (60 ÷ 90) = ( 60 90 ÷ ) = (20 ÷ 30) ( Mpa) 3 Vậy mối ghép then đảm bảo độ bền dập độ bền cắt 3.3.3 Tính toán chọn ổ lăn : Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ E F : FxE2 + FyE2 = 1959,162 + 25, 712 = 1960( N ) = 1,96 KN FrE = FxF2 + FyF2 = 5469,52 + 1959,162 = 5810( N ) = 5,81( KN ) FrF = Lực dọc trục bị triệt tiêu => Fat = Theo công thức 11.6 tài liệu [1] Tải trọng quy ước QE = V.FrE.Kt =1.1,2.1960 = 2352 (N) QF = V.FrF.Kt =1.1,2.5810 = 6792 (N) SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 63 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN Khả tải động quy ước xác định theo công thức 11.1 tài liệu [1]: CdE = QE L m CdF = QF L 2352 60.n3 LH 60.104.15.103 = 2352 = 10679( N ) = 10, 679( KN ) 106 106 842,1 60.n3 LH 60.104.15.103 = 6792 = 30838 ( N ) = 30,838( KN ) 106 106 = m = Với Cdmax = max [CdE ; CdF] = 30,838 (KN) đường kính ngõng trục d = 45 mm , chọn kích thước ổ bị đỡ chặn cỡ trung hẹp với thông số sau ( tra bảng P2.12 tài liệu [1]): - Kí hiệu ổ : 309 Đường kính : d = 45 mm Đường kính ngồi: D = 100 mm Bề rộng ổ : b = 25 mm Khả tải động : C = 48,1 KN Khả tải tĩnh : Co = 37,7 KN SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 64 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN PHẦN V: THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC VÀ CÁC BỘ PHẬN KHÁC 5.1 Tính kết cấu vỏ hộp: Vỏ hộp hộp giảm tốc có nhiệm vụ đảm bảo vị trí tương đối chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền tới , đựng dầu bôi trơn, bảo vệ chi tiết may tránh bụi bặm Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ, vật liệu nên dùng hộp giảm tốc GX15-32 5.2 Kết cấu vỏ hộp giảm tốc: (theo bảng 18.1 tài liệu [2]) Các kích thước chủ yếu vỏ hộp:  Chiều dày: Thân hộp: Nắp hộp: δ = 0,03.a + δ = 0,9.δ  Gân tăng cứng: Chiều dày: = 0,03.130 + = 6,9 lấy = 0,9.8 = 7,2 mm lấy e = (0,8 ÷ 1)δ δ1 δ = mm = mm = mm Chiều cao: h < 58 mm Độ dốc: 20  Đường kính: Bulông nền: d1 > 0,04.a + 10 = 0,04.130 + 10 =15,2mm > 12 mm Lấy d1 = 16 mm ÷ ÷ Bulông cạnh ổ: d2 = (0,2 0,8)d1 = 3,2 12,8 mm lấy d2 = 12 mm Bulông ghép nắp bích thân: d3 = (0,8…0,9)d2 = 9,6…10,8 mm lấy d3 = 10 mm ÷ ÷ Vít ghép nắp ổ: d4 = (0,6 0,7)d2 = 7,2 8,4 mm lấy d4 = mm ÷ ÷ Vít ghép nắp cửa quan sát: d5 = (0,5 0,6)d2 = 7,2 mm lấy d5 = mm SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 65 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN  Mặt bích ghép nắp thân: ÷ ÷ Chiều dày bích thân hộp: S3 = (1,4 1,8)d3 = 14 18 mm lấy S3 = 18 mm ÷ Chiều dày bích nắp hộp: S4 = (0,9 1)S3 = 18 mm ÷ Bề rộng bích nắp thân: K3 = K2 - (3 5) = 36 mm  Đường kính gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít: D2, D3 ta tính theo cơng thức D2 = D + (1,6…2)d4 D3 = D + 4,4d4 ÷ Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2 = E2 + R2 + (3 5) Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 = 1,6d2 = 19 mm ÷ ÷ => K2 = 19 + 16 + (3 5) = 38 40 mm lấy K2 = 40 mm C≈ Khoảng cách từ tâm bulông cạnh ổ đến tâm ổ: cho k ≥ D3 1,2d2; k khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ: Trục D D2 D3 D4 h d4 z I 72 85 107 52 M6 II 72 88 107 65 10 M8 III 100 116 135 90 12 M10  Mặt đế hộp: (khi có phần lồi) ÷ ÷ S1 = (1,4 1,7)d1 = 22,4 27,2 mm lấy S1 = 24 mm ÷ ÷ S2 = (1 1,1)d1 = 16 17,6 mm lấy S2 = 16 mm Bề rộng mặt đế hộp: k1 = 3.d1 = 48mm; q ≥ δ k1 + = 64 mm chọn q = 64 mm SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 66 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN  Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp: ∆ = 10 mm ∆1 Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp: Giữa mặt bên bánh với nhau: = 40 mm ∆2 = 10 mm  Số lượng bulông nền: Z = 5.3 Một số kết cấu khác: 5.3.1 Bulơng vòng: Được tra theo bảng 18.3a 18.3b tài liệu [2] Ren d d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 M8 36 20 20 13 18 ≥ f B c X R r1 r2 Q 18 10 1,2 2,5 4 160 l 5.3.2 Chốt định vị: Chốt định vị hình côn d = mm; chiều dài l = 36 mm; c = 1,2 mm; ∆ = 1:50 5.3.3 Cửa thăm: SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 67 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN B K A A1 A B A1 B1 C K R Vít 100 75 150 100 125 87 12 M8 2 × s.lượng 5.3.4 Nút thơng hơi: A B C D E G H I K 15 30 15 45 36 32 L M N O P Q R S 10 22 32 18 36 32 M27 × SVTH : NGUYỄN DƠNG HƯNG Trang 68 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN 5.3.5 Nút tháo dầu: d b m f L c q D S D0 M20 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 × 5.3.6 Que thăm dầu: 5.3.7 Vòng chắn dầu: SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 69 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN PHẦN VI: DUNG SAI LẮP GHÉP Dựa vào kết cấu làm việc, chết dộ tải chi tiết hộp giảm tốc mà ta chọn kiểu lắp ghép sau: Dung sai lắp ghép bánh răng: Chịu tải vừa , thay đổi va đập nhẹ ta chọn kiểu lắp trung gian H7/k6 Dung sai lắp ghép ổ lăn: Khi lắp ổ lăn ta cần lưu y: - Lắp vòng trục theo hệ thống lỗ, lắp vòng ngồi vào vỏ theo hệ thống trục SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 70 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN - Để vòng ổ khơng trơn trựơt theo bề mặt trục lỗ hộp làm việc, chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vòng quay - Đối với vòng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ hở Chính mà lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6, lắp ổ lăn vào vỏ ta chọn H7 Dung sai lắp vòng chắn dầu: Chọn kiểu lắp trung gian H7/js6 để thuận tiện cho trình tháo lắp Dung sai lắp vòng lò xo ( bạc chắn ) trục tuỳ động: Vì bạc có tác dụng chặn chi tiết trục nên ta chọn chế độ lắp có độ hở H8/h7 Dung sai lắp ghép then lên trục: Theo chiều rộng ta chọn kiểu lắp trục P9 kiểu lắp bạc D10 Bảng dung sai lắp ghép bánh răng: Kiểu lắp Trục I Dung sai Kiểu lắp (µm) Trục II Dung sai Kiểu lắp (µm) +25 φ36 Bánh răng-Trục +18 +2 +25 Trục III Dung sai Kiểu lắp (µm) +30 φ50 +21 +2 SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 71 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN φ38 Nối trục-Trục φ32k6 +18 +2 +18 +2 φ40k6 +2 Bánh đai-Trục Ổ lăn-Trục +18 φ35k6 SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG +18 +2 φ30k6 +18 +2 φ45k6 +18 +2 Trang 72 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] , [2] :Tính tốn thiết kế hệ thống dẫn động khí - Trịnh chất – Lê Văn Uyển (Tập , tập 2) NXB giáo dục Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc – NXB giáo dục Dung sai - kỹ thuật đo – Trần Quốc Hùng – NXB Đại học quốc gia TP.HCM SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 73 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN MỤC LỤC SVTH : NGUYỄN DÔNG HƯNG Trang 74 ... HƯNG Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN Tdc = 9,55.106 pctdc 3,953 = 9,55.106 = 39, 738. 103 ( Nmm) ndc 950 Đối với trục I : T1 = 9,55.106 p1 4,15 = 9,55.106 = 41,718. 103 ( Nmm)... 9,55.106 = 661,153. 103 ( Nmm) nlv 52 Trang ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN • Với động chọn 4A112MB6Y3 ta có bảng đặc tính kỹ Trục Động I II III Công tác 4,19 4,16 4 ,03 3,91 3,6 Thông... Loại xích SVTH : NGUYỄN DƠNG HƯNG Trang 12 ĐỒ ÁN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY GVHD: ĐỖ VĂN HIẾN PHẦN III : BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG 3.1.Bộ truyền cấp nhanh – bánh trụ thẳng  Số liệu đầu vào : - Công suất