TÍNH TOÁN THIẾT kế KHO LẠNH

TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHO LẠNH Chương BỐ TRÍ VÀ TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHO LẠNH Việc xác lập kích thước bố trí mặt kho lạnh nhằm tính tốn giá trị diện tích thực tế xây dựng, kể đường lại trình hoạt động Đồng thời mặt kho lạnh phải bố trí cách tổng quan phù hợp với qui phạm an toàn lao động, kinh tế đáp ứng nhu cầu tái sản xuất nhà máy Thể tích chất tải phòng lạnh: Vct (m3) E Vct g v  Vct  E gv Với gv: định mức chất tải thể tích, [ t/m3] (tr 33 TL1) Chọn gv = 0,7 t/m3  Vct  E 700  1000(m ) g v 0,7 Xác định diện tích chất tải Với dung tích 700 tấn, kho lạnh thuộc vào loại nhỏ [tr 41 TL1] Do chọn phương pháp bốc dỡ thủ công Với phương pháp bốc dỡ thủ công, chiều cao chất tải chọn từ 2.6 ÷3.2 m (theo [12]) Ta chọn chiều cao chất tải l 3.2 m Gọi F diện tích tải, ta có [TL 1] F V 1000  312.5 (m ) h 3.2 Xác định tải trọng Phụ tải cho phép kho lạnh tầng 4000 kg/m2 [tr TL10] Gọi gF định mức chất tải theo diện tích (phụ tải nền) [tr 33 TL1] ta có: gF = gv.h = 0.7x3.2 = 2.24 < (tấn/m2) – nhỏ giá trị phụ tải cho phép Xác định diện tích buồng lạnh cần xây dựng Gọi Ft diện tích buồng lạnh cần xây F hệ số sử dụng diện tích, F = 0.75 – 0.8 ta chọn F = 0.75 [ theo bảng 2- tr 34 Tl1] Ft  F 312.5  416.6(m )  F 0.75 Số buồng lạnh cần xây dựng Số buồng lạnh cần xây dựng dựa vào việc chọn diện tích qui chuẩn f, diện tích sở qui chuẩn bội số 36 m ( tức buồng lạnh có chiều dài chiều rộng m [Theo TL1 tr 34] Chọn f = 12 x 12 = 144 m2 Gọi Z số buồng lạnh cần xây dựng Z Ft 416.6  2.893 f 144 Vậy ta chọn Z = Cần phải xây dựng kho lạnh có diện tích 12 x 36 m2 Từ đó, ta tính dung tích thực kho lạnh: Z Et  E � t  700 �  726 Z 2.893 Vậy ta có Z = Mỗi buồng lạnh có chiều dài 12x12 Chương TÍNH TỐN CÁCH NHIỆT, CÁCH ẨM I Mục đích, ý nghĩa, yêu cầu vật liệu cách nhiệt, cách ẩm: Mục đích, ý nghĩa: Đối với kho lạnh có nhiệt độ thấp có tổn thất lượng lạnh mơi trường xung quanh Dòng nhiệt truyền qua trần, tường, kho lạnh Để giảm bớt tổn thất lạnh môi trường xung quanh, người ta tiến hành bọc cách nhiệt kho lạnh Các thiết bị phần hạ áp nằm trời lạnh bọc cách nhiệt Qua tường chắn kho lạnh có dòng ẩm xâm nhập vào kho phần áp suất nước khí thường cao phần áp suất nước kho nhiệt độ môi trường xung quanh lớn Hơi nước thẩm thấu vào lớp cách nhiệt, làm tăng khả dẫn nhiệt, phá huỷ lớp cách nhiệt Nếu nhiệt độ tường thấp nhiệt độ đọng sương nước chuyển thành lỏng, nhiệt độ tường t w < 00C gây tượng đóng băng, đặc biệt lớp cách nhiệt, phá hủy kho lạnh Do ta phải tiến hành cách ẩm cho kho lạnh, bảo vệ cho lớp cách nhiệt không bị ẩm xâm nhập Mục đích tính tốn cách nhiệt, cách ẩm xác định chiều dày lớp cách nhiệt  cn , chiều dày lớp cách ẩm  ca Các yêu cầu vật liệu cách nhiệt, cách ẩm: a Các yêu cầu vật liệu cách nhiệt:  Dẫn nhiệt  Khối lượng riêng bé  Bền vững với nhiệt độ thấp  Khơng có mùi vị  Không bị nấm mối phá hoại, không bị mục  Khơng cháy khó cháy  Tương đối bền vững học  Khả chứa ẩm, hút ẩm, thẩm thấu ẩm  Dễ chế tạo, rẻ tiền b Các yêu cầu vật liệu cách ẩm:  Ẩm trở lớn  Không hút ẩm  Bền vững nhiệt dải làm việc  Không mùi  Dễ kiếm, rẻ tiền II Trình tự tính tốn Cấu trúc xây dựng tường, trần, dùng panel cách nhiệt cấu trúc hình vẽ sau: dùng panel nên chiều dày lớp cách nhiệt tường, trần, nền, Polyurethan Inox 0.5 mm 50÷200 mm Hình 3.1: Kết cấu panel 0.5 mm Diện tích trần kho lạnh xác định 12 x 36 m Chọn panel có kích thước chuẩn 1200 x 3600 mm Gọi n số panel cần thiết để cách nhiệt cho trần, ta có: 12 �36m n  60 1200 �6000mm Cách kết nối hai panel lắp cách nhiệt trần hình 3.2 Cấu trúc xây dựng tường: Chiều cao chất sản phẩm 3.2 m Để có không gian lắp dàn bay không gian trao đổi nhiệt đối lưu, ta chọn chiều cao tường 4.8 m Vậy, tường có mặt: 12x4.8 m2 diện tích tường tính sau: Ftg   12 �4,8    36 �4,8   460,8m Xác định lớp cách nhiệt cho tường  1  cn cn [  (  i  )] k  ng i  tr  cn  1 cn [  ( 2  )] k  ng   tr [Theo TL1 tr 85] Trong : tf = -18oC ta nội suy tìm hệ số truyền nhiệt k = 0,218 W/m 2.K [Theo TL tr 84 bảng 3.3] k 18  15 � 0, 21  0, 23  0, 23  0, 218 20  15 W [ Theo TL1 tr 86 bảng 3.7] m K W αn hệ số truyền nhiệt bên phòng  ng 23,3 [ Theo TL1 tr 86 bảng 3.7] m K     mm Hai lớp Inox [theo TL1 tr10] αt hệ số toả nhiệt bên phòng  tr 9 Một lớp Polyurethan có hệ số dẫn nhiệt = 0,041 W/m2.K [ TL1 tr 81] Do chiều dày lớp cách nhiệt là: n 1      cn  cn     i    k   ng i 1  i  tr   �1 � 0, 0005 � �1  0,041�� �  2�  � � 0.181( m) 0, 218 �23,3 45.3 9� � � Chọn chiều dày lớp cách nhiệt  cn = 0,20 m = 200mm Như hệ số truyền nhiệt thực tế ktt : m    cn  k tt   i      cn  i  i tr  ng 1 0,0005 0,20     2    45.3 0,041   23,3 0.1987 (W / m K ) 1 Tính cách nhiệt cách ẩm trần kho lạnh: Sử dụng panel để cách nhiệt, cách ẩm trần kho lạnh STT Tên vật liệu cách Chiều dày vật liệu  nhiệt (m) Inôx 0,0005 Polyurethane ? Inôx 0,0005  1  cn cn [  (  i  )] k  ng i  tr  cn  1 cn [  ( 2  )] k  ng   tr Hệ số dẫn nhiệt độ  (w/mk) 45,3 0,041 45,3 [Theo TL1 tr 85] Trong : tf = -18oC ta tìm hệ số truyền nhiệt k = 0,2 W/m 2.K [Theo TL tr 84 bảng 3.3] W [ Theo TL1 tr 86 bảng 3.7] m K W 23,3 [ Theo TL1 tr 86 bảng 3.7] m K αt hệ số toả nhiệt bên phòng  tr 9 αn hệ số truỳn nhịt bên ngồi phòng  ng Hai lớp Inox   0.5mm [theo TL1 tr10] Một lớp Polyurethan có hệ số dẫn nhiệt = 0,041 W/m2.K [ TL1 tr 81] Do chiều dày lớp cách nhiệt là:  cn n 1       cn    i     k   ng i 1  i  tr   �1 � � 0, 0005 �  0, 041��  �  2�  � � 0.1986(m) 0, �23,3 45.3 9� � � Chọn chiều dày lớp cách nhiệt  cn = 0,20 m = 200mm Như hệ số truyền nhiệt thực tế ktt : m    cn  k tt   i      ng i 1 i  tr cn  1 1 0,0005 0,20     2    45.3 0,041   23,3 0.1987 (W / m K ) Tính cách nhiệt, cách ẩm kho lạnh Nền kho lạnh có kết cấu phụ thuộc vào nhiều yếu tố: - Nhiệt độ phòng lạnh - Tải trọng hàng bảo quản - Dung tích kho lạnh - Địa chất tự nhiên Nhưng ta dùng kết cấu panel nên dùng panel STT Tên vật liệu cách Chiều dày vật liệu  nhiệt (m) Inôx 0,0005 Polyurethane ? Hệ số dẫn nhiệt độ  (w/mk) 45,3 0,041 Inôx 0,0005 45,3 o Trong : tf = -18 C ta nội suy tìm hệ số truyền nhiệt k = 0,218 W/m 2.K [Theo TL tr 84 bảng 3.3] 18  15 � 0, 21  0, 23  0, 23  0, 218 20  15 W αtr hệ số toả nhiệt bên phòng  tr 9 [ Theo TL1 tr 86 bảng 3.7] m K W αng hệ số truyền nhiệt bên ngồi phòng  ng 23,3 [ Theo TL1 tr 86 bảng 3.7] m K     mm Hai lớp Inox [theo TL1 tr10] k Một lớp Polyurethan có hệ số dẫn nhiệt = 0,041 W/m2.K [ TL1 tr 81] Do chiều dày lớp cách nhiệt là: m    cn   k tt   i      ng i 1 i  tr cn  1 �1 � 0, 0005 � �1  0, 041�� �  2�  � � 0.181( m) 0, 218 �23,3 45.3 9� � � Chọn chiều dày lớp cách nhiệt  cn = 0,20 m = 200mm Như hệ số truyền nhiệt thực tế ktt : m    cn   k tt   i      ng i 1 i  tr cn  1 0,0005 0,20     2    45.3 0,041   23,3 1 0.1987 (W / m K ) Kiểm tra tượng đọng sương ngưng tụ ẩm a Kiểm tra tượng đọng sương Nếu phía ngồi kết cấu bao che có nhiệt độ nhỏ nhiệt độ điểm sương khơng khí ngưng tụ bề mặt kết cấu Để bề mặt ngồi kết cấu khơng bị đọng sương gây mục nát hư hỏng vật liệu điều kiện sau phải thoả mãn t s 200 m2 theo TLI tr 116 ta có n = – người Tuy nhiên với phương pháp bốc dở thủ công mà với tải lớn 450 thí hay người gặp khó khăn Mà với thời gian bốc dở kéo dài ảnh hưởng đến chất lượng sản phẩm Vì tao chọn số người lớn người n = Vậy: Q42 = 350 x = 1400 [W] c Tổn thất lạnh động tỏa Q43 [W] Q43 =1000.N [W] Đối với buồng bảo quản chọn N = [kW] ( trang 116 TL1) Vậy: Q43 = 4.1000 = 4000 [W] d Tổn thất lạnh mở cửa phòng lạnh Q44 [W]: Q44 = B x F [W] [TL1 tr 116] Trong đó: - B: dòng nhiệt riêng mở cửa, [W/m 2] Chọn B = 10 ứng với chiều cao m (bảng – trang 117 TL1 ), ứng với chiều cao 4,8 là: Với B  4.8*12  9.6 dòng nhiệt riêng mở cửa - F: diện tích buồng, [m2] F = 12.36 = 432 m2 Vậy: Q44 = B x F = 9,6 x 432= 4147,2 [W] Vậy:  Q4 Q41  Q42  Q43  Q44 = 518,4 + 1400 + 4000 + 4147,2 = 10066 [W] Dòng nhiệt hoa hô hấp Q5 Do sản phẩm bảo quản thịt heo cấp đơng nên ko có hơ hấp Q5 = Vậy tổng tổn thất lạnh phòng trữ đơng là: Q  Q1  Q2  Q3  Q4  Q5  14426  358.1   10066   24850.1W 6/Phụ tải nhiệt thiết bị: Tải nhiệt cho thiết bị tải nhiệt dùng để tính tốn diện tích bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị bay Công suất giải nhiệt yêu cầu thiết bị phải lớn cơng suất máy nén, phải có hệ số dự trữ nhằm tránh biến động xảy trình vận hành Vì tải nhiệt cho thiết bị lấy tổng tất tổn thất nhiệt: Q  24850.1 W  7/Phụ tải nhiệt cho máy nén: Do tổn thất nhiệt kho lạnh không đồng thời xảy nên công suất nhiệt yêu cầu thực tế nhỏ tổng tổn thất nhiệt Để tránh lựa chọn máy nén có cơng suất lạnh lớn, tải nhiệt máy nén tính theo "Tiêu chuẩn thiết kế kho lạnh" sau: [ Theo tài liệu tr 120] QMN  90%Q1  100%Q2  75%Q4  90 75 14426  358.1  10066  20891 W  100 100 STT Tổng nhiệt tải Qua kết cấu bao che Q1 Do sản phẩm tỏa Q2 Do thơng gió tươi Q3 Do vận hành Q4 Do sản phẩm hô hấp Q5 Tổng phụ tải Q Thiết bị 14426 Máy nén 112983,4 358.1 10066 358.1 7549,2 24850.1 20891 Năng suất lạnh máy nén Q0 mn  k Qmn b [ TL1 tr120] Trong đó: - k: hệ số tính đến tổn thất đường ống thiết bị hệ thống lạnh t = -280C nên k = 1,068 dùng phương pháp nội suy [ Tr 121 TL1 ] - b: hệ số thời gian làm việc Chọn b = 0,9 [ Tr 121 TL1 ] - Qmn: tổng nhiệt tải máy nén chế độ nhiệt độ bay Qmn = Q = 20733 [W] Vậy: Q0 mn  k Qmn 1, 068 �20891  24790[W ] = 0,9 b = 24,79 kW Chương IV TÍNH TOÁN CHU TRÌNH VÀ CHỌN MÁY NÉN I Chọn thông số làm việc Chế độ làm việc hệ thống lạnh đăng trưng bốn nhiệt độ sau: Nhiệt độ sôi môi chất lạnh Nhiệt độ ngưng tụ môi chất Nhiệt độ lạnh lỏng trước van tiết lưu Nhiệt độ hút máy nén Nhiệt độ sôi môi chất lạnh Phụ thuộc vào nhiệt độ buồng lạnh t0 = tf - t Trong đó: - tf: nhiệt độ buồng lạnh t = -180C - t : hiệu nhiệt độ yêu cầu t  �130 C [Theo TL1 tr 204] Chọn t = 100C Vậy: t0 = -18 – 10 = -280C Nhiệt đô ngưng tụ Phụ thuộc vào nhiệt độ môi trường làm mát thiết bị ngưng tụ Ta chọn thiết bị ngưng tụ nước nên ta có cơng thức tính sơ sau : Ta có: tk = tw2 + t k Trong đó: - tw1, tw2 : nhiệt độ nước vào khỏi bình ngưng - t k = hiệu nhiệt độ ngưng tụ yêu cầu t k = (3  5)0C có nghĩa nhiệt độ ngưng tụ cao nhiệt độ nước từ đến 50C Mà: tw2= tw1 +( 6)0C Mặt khác nhiệt độ nước vào bình ngưng phụ thuộc vào điều kiện mơi trường Khi sử dụng nước tuần hồn qua tháp giải nhiệt lấy nhiệt độ nước vào bình ngưng cao nhiệt độ kế ướt từ đến 40C, nghĩa là: tw1= tư + (3 4) 0C Trong đó: tư - nhiệt độ nhiệt kế bầu ướt Theo đề: - Khơng khí mơi trường xung quanh Tiền Giang có nhiệt độ t mt=27.90C, độ ẩm:  74% Tra đồ thị I-d ta có tư = 240C Nên: tw1 = tư + (3 4) 0C = 24 + = 270C  tw2 = tw1 + (2 6)0C = 27 + 3= 300C Vậy:  tk = tw2 + t k = 30 + = 350C Chọn nhiệt độ lạnh Để đảm bảo máy nén khơng hút phải lỏng, người ta bố trí bình tách lỏng phải đảm bảo hút vào máy nén thiết phải nhiệt Độ nhiệt lọai máy nén lọai môi chất khác tql = tw1 + ( ÷ )oC = 28 + = 32oC 5.1.1 Lập chu trình chọn máy nén 5.1.1.1 Chu trình amonia (NH3) Nhiệt độ bay t0 = -280C, tra bảng bão hoà NH3 (tài liệu /10/ tr 319) ta p0 = 1.3146 bar Nhiệt độ ngưng tụ tk = 350C, tra bảng bão hoà NH3 (tài liệu /10/ tr 319) ta pk = 13.525 bar Gọi  tỷ số nén, ta có:  = pk/p0 = 13.525/1.3146 = 10.3 Với tỷ số nén ta tính thử cho hai trường hợp: cấp hai cấp a) Dùng máy nén hai cấp Ta chọn chu trình hai cấp, làm mát trung gian hồn tồn, bình trung gian ống xoắn có sơ đồ nguyên lý sau: Sơ đồ nguyên lý MNCA MNHA 1' TBNT TBBH 5 VTL1 BTG VTL2 Hình 5.1 – Sơ đồ nguyên lý chu trình cấp, bình trung gian ống trao đổi nhiệt làm mát trung gian hoàn toàn Ứng với áp suất po = 1.3154 bar, áp suất pk = 13.525 bar, ta chọn áp suất trung gian ptg trung bình nhân po, pk độ hoàn nhiệt 30C, độ nhiệt hút 50C, ta có: ptg  po pk  1.3146 x13.525  4.217bar thn = t7 – t9 = 3oC tqn = t1’ – t1 = 5oC Từ đó, ta xây dựng đồ thị T-s, lgp – h tính kết thông số điểm nút sau: Đồ thị T-s lgp – h lgP Pk P tg P0 Pk T 10 Tk P tg T0 10 h P0 s Kết tính tốn điểm nút (Bảng 5-1) Bảng 5-1 – Kết điểm nút chu trình cấp cĩ ống trao đổi nhiệt THÔNG SỐ TRẠNG THÁI CÁC ĐIỂM NÚT (NH3) Điểm T(oC) p(bar) v(dm3/kg) h(kJ/kg) s(kJ/kg.K) -28.000000 1.314600 880.040000 1345.920000 3.586790 50.572010 4.216630 361.169200 1501.711000 3.586790 -0.535709 4.216630 292.924200 1378.643000 3.173612 85.212050 13.525000 119.797500 1544.460000 3.173612 35.000000 13.525000 1.703070 288.452000 -0.867870 -0.535709 4.216630 40.715800 288.452000 -0.825440 2.464291 13.525000 1.574332 133.483500 -1.394468 -28.000000 1.314600 93.708820 133.483500 -1.358904 -0.535709 4.216630 1.564165 119.215900 -1.446234 10 -28.000000 1.314600 1.480820 -8.722000 -1.938980 Chu trình tính cho 1kg mơi chất lạnh qua thiết bị bay hạ áp Lượng lỏng trung áp bay để làm lạnh 1kg lỏng cao áp bình trung gian (Psi) bằng: Psi = 0.123047 Lượng lỏng trung áp bay để làm mát hồn tồn 1kg q nhiệt trung áp bình trung gian (Beta) bằng: Beta = 0.097717 Lượng sau van tiết lưu (Anpha) bằng: Anpha = 0.034270 Nhiệt lượng nhả thiết bị ngưng tụ (kJ/kg): Qk = 1576.334000 Nhiệt lượng nhận thiết bị bay hơi: qe = 1212.437000 kJ/kg qev = 1377.706000kJ/m3 Công cấp cho máy nén áp thấp (kJ/kg): lnat = 155.791400 Công cấp cho máy nén áp cao (kJ/kg): lnac = 208.105800 Công cấp cho máy nén (kJ/kg): l = 363.897200 Hệ số làm lạnh: epxilon = 3.3318112 Khối lượng tuần hoàn qua máy nén thấp áp (kg/h): Ghnta = 73.78560 Khối lượng tuần hoàn qua máy nén cao áp (kg/h): Ghnca = 92.60348 Thể tích tuần hồn qua máy nén thấp áp (m3/h): Vhnta = 64.93428 Thể tích tuần hoàn qua máy nén cao áp (m3/h): Vhnca = 27.12580 Tính tốn chu trình - Lượng lỏng trung áp bay để làm lạnh kg lỏng cao áp :  h5  h7  0.123047 (kg) h3  h9 - Lượng lỏng trung áp bay để làm mát hoàn toàn kg nhiệt trung áp :  h2  h3  0.097717 (kg) h3  h9 - Lượng bão hồ khơ trung áp trung áp tạo thành sau van tiết lưu :   (   ) h6  h9  0.03427 (kg) h3  h6 - Công cấp cho máy nén thấp áp lNTA: lNTA = h2 – h1 = 155.7914 (kJ/kg) - Công cấp cho máy nén cao áp lNCA: lNCA = (1+  +  + )(h4 – h3) = 208.1058 (kJ/kg) - Cơng cấp cho chu trình l: l= lNTA + lNCA = 363.8972 (kJ/kg) - Nhiệt lượng nhã thiết bị ngưng tụ qk: qk = (1+  +  + )(h4 – h5) = 1576.334 (kJ/kg) - Năng suất lạnh riêng khối lượng q0: q0 = h1 – h8 = 1212.437(kJ/kg) - Hệ số làm lạnh :  q0  3.331811 l - Lưu lượng khối lượng qua máy nén thấp áp GNTA: Năng suất lạnh yêu cầu thiết bị là: Q0TB = 24850.1 W � GNTA  Q0 24.79   0.020496 (kg/s)  73.7856 (kg/h) q0 1212.437 - Lưu lượng khối lượng qua máy nén cao áp GNCA: GNCA = (1+  +  + )GNTA = (1+0.03427+0.097717+0.123047) 0.020496 = 0.02572 (kg/s) = 92.60348 (kg/h) - Thể tích hút máy nén thấp áp VNTA: VNTA = GNTA.v1 = 64.93428 (m3/h) - Thể tích hút máy nén cao áp VNCA: VNCA = GNCA.v3 = 27.1258 (m3/h) Bảng tổng hợp kết tính tốn chu trình:(Bảng 5-2) Bảng 5-2 – Bảng tổng hợp kết tính tốn chu trình  (kg) 0.0342 qo(kJ/kg) 1212.4 37  (kg) 0.0977 17 qk(kJ/kg) 1576.3 34  (kg) 0.12304 GNTA (kg/h) 73.7856 lNTA (kJ/kg) 155.791 GNCA (kg/h) 92.6034 lNCA (kJ/kg) 208.105 VNTA(m3/h) 64.9342 l(kJ/kg) 363.897 VNCA(m3/h) 27.1258 Tính chọn máy nén  Tính cấp nén hạ áp - Hệ số cấp máy nén HA: �p  po �To �ptg  ptg po  po � HA  i  '  � o C�  � � po � � po � po �Ttg � � ( 28  273) 1.3146-0.05 �4.21663  0.05 1.3146-0.05 � HA  �  0.03 �  � �x (-0.535709  273) 1.3146 � � 1.3146 � 1.3146 � HA  0.8034 - Thể tích hút lý thuyết VTAlt: VNTA = 64.93428 m3/h – thể tích hút thực tế máy nén thấp áp  VTAlt = VNTA/HA = 64.93428/0.8034 = 80.824 (m3/h) - Công suất đoạn nhiệt Ns: GNTA = 73.7856 (kg/h) = 0.020496 (kg/s) – lưu lượng khối lượng qua máy nén thấp áp lNTA = 155.7914 (kJ/kg) – công nén đoạn nhiệt cho kg môi chất qua máy nén thấp áp  Ns = GNTA.lNTA = 0.020496x155.7914 = 3.193 (kW) - Hiệu suất thị i : i   '  bto  - To (28  273)  bto   0.001x (28)  0.8712 Ttg (-0.535709  273) ( Với NH3 chọn b = 0.001 – theo [7]) Công suất thị Ni: Ni = Ns/i = 3.193 /0.8712 = 3.665 (kW) Công suất ma sát Nms: N ms  VNTA pms  - 64.93428 x 60  1.0822 (kW) 3600 (Chọn pms = 60 kPa – theo [7]) Công suất hữu ích Ne: Ne = Ni + Nms = 3.665 + 1.0822 = 4.7472 (kW) Công suất tiếp điện NHA: Chọn hiệu suất động đ = 0.95  NHA = Ne/đ = 4.7472/0.95 = 4.997 (kW)  Tính cấp nén cao áp - Hệ số cấp máy nén CA: �p  ptg �Ttg �p  pk ptg  ptg � CA  i  '  � tg C� k  � � � ptg � p p � � tg tg � � � �Tk � � (-0.535709  273) 4.21663-0.05 13.525  0.05 4.21663-0.05 � � CA  �  0.03 �  � �x 4.21663 � (35  273) � 13.525 � 4.21663 � CA  0.874 - - Thể tích hút lý thuyết VCAlt: VNCA = 27.1258 m3/h – thể tích hút thực tế máy nén thấp áp  VCAlt = VNCA/CA = 27.1258/0.874 = 31.036 (m3/h) Công suất đoạn nhiệt Ns: - GNCA = 92.60348 (kg/h) = 0.02572 (kg/s) – lưu lượng khối lượng qua máy nén thấp áp lNCA = 208.1058 (kJ/kg) – công nén đoạn nhiệt cho kg môi chất qua máy nén thấp áp  Ns = GNCA.lNCA =0.02572 x208.1058= 5.352 (kW) Hiệu suất thị i : i   '  bttg  - Ttg Tk - - (-0.535709  273)  0.001x (-0.535709)  0.8841 (35  273) ( Với NH3 chọn b = 0.001 – theo [7]) Công suất thị Ni: Ni = Ns/i = 5.325/0.8841 = 6.023 (kW) Công suất ma sát Nms: N ms  VNCA pms  -  bttg  27.1258 x60  0.452 (kW) 3600 (Chọn pms = 60 kPa – theo [7]) Công suất hữu ích Ne: Ne = Ni + Nms = 6.023 + 0.452 = 6.475 (kW) Công suất tiếp điện NCA: Chọn hiệu suất động đ = 0.95  NCA = Ne/đ = 6.475/0.95 = 6.82 (kW) Hệ số làm lạnh thực tế:  tt  Q0 24.8501   2.103 N HA  N CA 4.997 + 6.82  Chọn máy nén Theo TL2 trang 223 ta chọn máy nén có thơng số sau: Ký hiệu N42A Số xy lanh: 4+2 Qo=32.9 kcal/h ... ẩm vào kết cấu (  = ) Nên ta không kiểm tra tượng ngưng tụ ẩm cho kho lạnh Chương III TÍNH TỐN NHIỆT KHO LẠNH Tính nhiệt kho lạnh tính tốn dòng nhiệt từ mơi trường bên ngồi vào kho lạnh Đây... ) Tính cách nhiệt, cách ẩm kho lạnh Nền kho lạnh có kết cấu phụ thuộc vào nhiều yếu tố: - Nhiệt độ phòng lạnh - Tải trọng hàng bảo quản - Dung tích kho lạnh - Địa chất tự nhiên Nhưng ta dùng kết... trần, tường, kho lạnh Để giảm bớt tổn thất lạnh môi trường xung quanh, người ta tiến hành bọc cách nhiệt kho lạnh Các thiết bị phần hạ áp nằm trời lạnh bọc cách nhiệt Qua tường chắn kho lạnh có dòng