THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV

Do trong thiết kế giả thiết nguồn điện đủ cung cấp hoàn toàn cho nhu cầu cung cấp hoàn toàn cho nhu cầu công suất tác dụng và chỉ cân bằng từ thanh cái cao áp của trạm biến áp tăng của nhà máy điện nên khi tính cân bằng công suất tác dụng được tính như sau:Do trong thiết kế giả thiết nguồn điện đủ cung cấp hoàn toàn cho nhu cầu cung cấp hoàn toàn cho nhu cầu công suất tác dụng và chỉ cân bằng từ thanh cái cao áp của trạm biến áp tăng của nhà máy điện nên khi tính cân bằng công suất tác dụng được tính như sau:

THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH CHƢƠNG I: CÂN BẰNG CÔNG SUẤT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN Cân công suất hệ thống điện nhằm xét khả cung cấp nguồn cho phụ tải thông qua mạng điện Số liệu ban đầu: Phụ tải 24 MW 20 MW 22 MW 18 MW Pmim (MW) = 40% Pmax 40% 40% 40% 40% Cosφ 0.75 0.8 0.85 0.82 Tmax (giờ/năm) 4000 4500 5000 5500 (2) (2) (3) (3) Pmax (MW) Yêu cầu cung cấp điện Vị trí nguồn phụ tải: I CÂN BẰNG CƠNG SUẤT TÁC DỤNG: Cân cơng suất tác dụng cần thiết để giữ tần số hệ thống Chúng ta biểu diễn cân công suất tác dụng hệ thống điện sau: P F  m Ppt   Pmd   Ptd   Pdt (1) Với: P F : tổng công suất tác dụng phát máy phát điện nhá máy hệ thống điện P pt : tổng phụ tải tác dụng cực đại hộ tiêu thụ SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH m: hệ số đồng thời (giả thiết chọn 0,8)  Pmd : tổng tổn thất công suất tác dụng đường dây máy biến áp P P td : tổng công suất tự dùng nhà máy điện dt : tổng công suất dự trữ Do thiết kế giả thiết nguồn điện đủ cung cấp hoàn toàn cho nhu cầu cung cấp hồn tồn cho nhu cầu cơng suất tác dụng cân từ cao áp trạm biến áp tăng nhà máy điện nên tính cân cơng suất tác dụng tính sau: P  m Ppt   Pmd F Với:  P  18  20  22  24  84 (MW)  P  0.09x0.8x84  6.048 (MW) pt md P F  0.8x84  6.048  73.248 (MW) CÂN BẰNG CƠNG SUẤT PHẢN KHÁNG: II Cân cơng suất phản kháng nhằm giữ điện áp bình thường hệ thống điện Chúng ta biểu diễn cân công suất phản kháng hệ thống điện sau: Q F  Qbu  m Q pt   QB   QL   QC   Qtd  Qdt (2) Với:  Q : tổng công suất phát nhá máy hệ thống điện  Q   P tg  73.248(cos 0.8)  54.4936 (MVAr) F 1 F F F với cos F  0.8 m Q pt : tổng phụ tải phản kháng mạng điện có xét đến hệ số đồng thời  Q  24tg (cos 0.75)  20tg (cos 0.8)  22tg (cos 0.85)  18tg (cos 0.82)   Q  62.366 (MVAr)  Q : tổng tổn thất cơng suất phản kháng máy biến áp ước lượng  (8  12%) S  Q  0.12 84  62.366  12.554 (MVAr)  Q : tổng tổn thất công suất phản kháng đoạn đường dây mạng 1 1 1 1 pt pt B  Q B pt 2 B L điện Q Q Q Q C : công suất phản kháng điện dung đường dây cao áp sinh td : tổng công suất tự dùng nhà máy điện hệ thống điện td   Ptd tg td dt : tổng công phản kháng dự trữ hệ thống điện  Q dt  (5  10%) Q pt Trong thiết kế môn học, cân từ cao áp nhà máy điện khơng cần tính  Qtd  Qdt SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Vậy: Qbu  m Qpt   QB   QF  0.8x62.366  12.554  54.936  7.51 (MVAr) Vì Q td nên hệ thống cần đặt thêm thiết bị bù để cân công suất phản kháng hệ thống Để nâng cao hệ số cos cho phụ tải ta tiến hành phân bố dung lượng bù cho phụ tải thứ i theo công thức sau: Qbi  Pi (tgi  tgi, ) cho Q bi  Qbu Bù cho phụ tải 4: Qbù 4=0.51(MVAr) Qbu  Ppt (tg cos1 0.82  tg4' )  tg4,  tg cos 1 0.82  Qbu 0.51  tg cos 1 0.82   0, 67 Ppt 18  cos 4'  0.83 Bù cho phụ tải 1: Qbù 1=5(MVAr) Qbu1  Ppt1 (tg cos1 0,75  tg1' )  tg1'  tg cos 1 0.75  Qbu1  tg cos 1 0.75   0.6736 Ppt1 24  cos 1'  0,83 Tƣơng tƣ bù cho phụ tải kết nhƣ bảng số liệu sau: Tính: S i,  Pi  (Q  Qbu,i ) Bảng số liệu phụ tải sau bù sơ bộ: P Q Q- L cos STT (MW) (MVAr) (km) 24 21.166 70 20 15 22 18 cos (MVAr) (MVAr) (MVA) 0.75 16.166 28.937 0.83 82.462 0.8 13 23.854 0.838 13.634 58.3 0.85 13.634 25.882 0.85 12.564 30 0.82 0.51 12.054 21.951 0.83 SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH CHƢƠNG II DỰ KIẾN CÁC PHƢƠNG ÁN VỀ MẶT KỸ THUẬT I LỰA CHỌN ĐIỆN ÁP TẢI ĐIỆN: Chọn điện áp tải điện: Khoảng cách từ nguồn đến phụ tải: - Phụ tải 1: l1= 70 (km) - Phụ tải 2: l2= 202  802  82.462 (km) - Phụ tải 3: l3= 302  502  58.3 (km) - Phụ tải 4: l4= 30 (km) Theo công thức Still ta tìm đước điện áp: U  4,34 l  0,016P (kV) Trong đó: -P: cơng suất truyền tải, (kW) - l: khoảng cách truyền tải, (km) U1  4,34 l1  0,016P1 = 4,34 70  0,016 x24000 =92.4736 (kV) Tương tự áp dụng phần mềm ta tính được: U  87.0667 (kV); U  87.91 (kV); U  77.393 (kV) Vậy: Chọn cấp điện áp gần là: Uđm=110 (kV) Tmax tb   PT P i max i i  24 x 4000  20 x 4500  22 x5000  18 x5500  4702.38 (giờ/năm) 24  20  22  18 Ta sử dụng loại dây nhôm trần lõi thép (AC) vào bảng 2.3 trang 18 sách hướng dẫn đồ án môn học điện nên ta chọn mật độ dòng kinh tế là: jkt  1,1 (A/mm2) SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Các phƣơng án dây: Phƣơng án 1: Phƣơng án SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH II CHỌN TIẾT DIỆN DÂY: Khu vực I: a Phƣơng án 1: Đƣờng dây mạng kín SN1  S1 (l21  l2 )  S2l2 l2  l1  l21  SN1  SN  (24  j16.166)(92.36)  (20  j13)(82.462)  22.113  j14.7 (MVA) 70  82.462  22.36 S1l1  S2 (l21  l1 ) (24  j16.166)(70)  (20  j13)(104.822)   21.36  j14.3 (MVA) l2  l1  l21 70  82.462  22.36 Kiểm tra lại: - S N  S N1  S2  S1 - S2  S1  (24  j16.166)  (20  j13)  44  j 29.166 (MVA) - SN  SN1  (22.113  j14.673)  (21.6  j14.268)  43.713  j 29 (MVA) - S21  S N  S2  (21.6  j14.3)  (20  j13)  1.6  j1.3 (MVA) SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Vậy: chiều công suất chạy từ đến Đoạn N-1: S N 1max I max N  PN21max  QN2 1max  3xU đm  FktN  I max N jkt  22.1132  14.7 10  139.37 (A) 3x110  21.62  14.32 10  135.964 (A) 3x110 3xU đm 139.37   126.7 (mm )  Chọn AC-150 (mm2) 1.1 Đoạn N-2: S N 2max I max N  PN22max  QN2 2max  3xU đm 3xU đm I max N 135.964   126.7 (mm )  Chọn AC-150 (mm2) jkt 1.1  FktN  Đoạn 2-4: I max 21  S21max 3xU đm 2 P21max  Q21max   Fkt 21  3xU đm  1.62  1.32 10  10.82 (A) 3x110 I max 21 10.82   9.836 (mm )  Chọn AC-70 (mm2) jkt 1.1 Hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ k=0,81 tra bảng PL2.7 trang 121 sách hướng dẫn đồ án môn học điện Dòng điện cho phép dây dẫn tra bảng PL2.6 trang 121 sách hướng dẫn đồ án môn học điện Đoạn Loại dây Dòng cho phép N-2 AC-150 0.81x445=360.45 (A) N-1 AC-150 0.81x445=360.45 (A) 2-1 AC-70 0.81x275=222.75 (A) Kiểm tra điều kiện phát nóng ngưng lộ Trường hợp nặng nề ngưng đoạn N-1 Kiểm tra đoạn N-2: I cb max N  S N 2max 3xU đm  I cb max N   ( P1max  P2max )2  (Q1max  Q2max )2 3xU đm (24  20)2  (16.166  13) 3x110  103  277.07 (A)  I cb max N  277.07 (A)< I cp  360.45 (A) (thỏa điều kiện) Kiểm tra đoạn 2-1: SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV S21max I cb max 21  2 P21max  Q21max  3xU đm 3xU đm GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH  242  16.1662 10  151.879 (A) 3x110  I cb max N  151.879 (A)< I cp  222.75 (A) (thỏa điều kiện) b Phƣơng án 2: Đƣờng dây lộ kép hình tia liên thơng Đoạn 2-1: S21max I max 21  3xU đm   Fkt 21  2 P21max  Q21max 3xU đm  202  132 10  125.2 (A) 3x110 I max 21 125.2   56.91 (mm )  Chọn AC-70 (mm2) xjkt x1.1 Đoạn N-2: I max N  S N 1max 3xU đm   FktN  (24  20)2  (16.166  13) 3x110 103  277.07 (A) I max N 277.07   125.94 (mm )  Chọn AC-120 (mm2) xjkt x1.1 Đoạn Loại dây N-1 AC-120 0.81x380=307.8 (A) 2-1 AC-70 0.81x275=222.75 (A) Dòng cho phép Kiểm tra điều kiện phát nóng ngưng lộ Kiểm tra đoạn N-1: I cb max N  277.07 (A)< I cp  307.8 (A)(thỏa điều kiện ) Kiểm tra đoạn 2-4: I cb max 21  125.2 (A)< I cp  222.75 (A) (thỏa điều kiện ) SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Khu vực II: phƣơng án Đoạn N-3: I max N  S N 3max  3xU đm  FktN  PN23max  QN2 3max I max N jkt  222  13.6342 10  135.85 (A) 3x110 3xU đm 135.85   123.5 (mm )  Chọn AC-120 (mm2) 1.1 Đoạn N-4: Tương tự áp dụng phần mềm tính kết chọn dây bảng sau: Đoạn Loại dây Dòng cho phép N-3 AC-120 0,81x380=307,8 (A) N-4 AC-120 0,81x380=307,8 (A) BẢNG TỔNG KẾT CÁC PHƢƠNG ÁN Khu vực Phƣơng án Phương án Khu vực I Phương án Khu vực II Phương án SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT Đoạn Số lộ Loại dây N-2 AC-150 0.81x445=360.45 (A) N-1 AC-150 0.81x445=360.45 (A) 2-1 AC-70 0.81x275=222.75 (A) N-2 AC-120 0.81x380=307.8 (A) 2-1 AC-70 0.81x275=222.75 (A) N-3 AC-120 0.81x380=307.8 (A) N-4 AC-120 0.81x380=307.8 (A) Dòng cho phép Ghi MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH TÍNH TỐN CÁC THÔNG SỐ ĐƢỜNG DÂY: Khu vực I: a Đƣờng dây lộ đơn: Chọn trụ cho đường dây vận hành lộ đơn hình PL5.5 trụ kim loại 110kV trang 157 sách hướng dẫn đồ án môn học điện có thơng số hình vẽ III 2.5m a 4m b 2.5m 4.2m c Các khoảng cách: - Dab  42  (2.5  2.5)2  6.4 (m) - Dbc  6, (m) - Dac  42  (4.2  2.5)2  4.346 (m) Khoảng cách trung bình hình học pha đường dây lộ đơn: Dm  Dab Dbc Dca  6.4 x6.7 x4.346  5.712 (m) - Phƣơng án 1:  Đoạn N-2 N-1: AC-150, tra bảng phụ lục 2.1 trang 116 sách hướng dẫn đồ án môn học điện ta có: d=17(mm)  r=8.5(mm) Bán kính tư thân dây (35sợi) ta có: r ,  0.768xr  0.768x8.5  6.528 (mm)  Điện trở: r0  0.21 (Ω/km)  Cảm kháng: Ds  r  6.528 (mm) , x0  x104 x2 x f ln Dm 5.712  x104 x2 x3.14 x50 x ln  0.42564 (Ω/km) DS 6.528 x103  Dung dẫn: Ds,  r  8.5 (mm) b0  2 f D 18 x106 x ln m Ds,  x3.14 x50  2.68 x106 (1/Ωkm) 5.712 18 x106 x ln 8.5 x103 SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH 1 QC1  b01l1U đm  x2.688x106 x70 x1102  1.138 (MVAr) 2 Công suất cuối tổng trở đường dây S1"  Sr1  jQC1  44.6914  j 20.7741 (MVA) Tổn thất công suất tác dụng R1=18.9 Ω gây P1  P1,2  Q1,2 44.69142  20.77412 R  18.9  3.794 (MW) U đm 1102 Tổn thất công suất phản kháng X1=29.96Ω gây Q1  P1,2  Q1,2 44.69142  20.77412 X  29.96  6.014 (MVAr) U đm 1102 Công suất đầu đường dây Ss1  44.6914  j 20.7741  3.794  j 6.014  j1.138  48.4854  j 26.6501 (MVA) b Q trình tính thuận: Theo quy chế đồ án ta có: Uđm=110kV Uct=1.05Uđm cao=1.05x110=115.5 (kV) Ukt hạ=1.05Uđm hạ=1.05x22=23.1 (kV) - Đƣờng dây 1: - Công suất đầu đường dây S1'  48.4854  j 26.6501 (MVA) - Sụt áp đường dây N-1 U1  - PN, 1R1  QN, X 48.4854 x18.9  26.6501x29.96   14.172 (kV) UN 121 Điện áp cuối đường dây N-1 U1  U N  U1  121  14.172  106.828 (kV) - Công suất đầu tổng trở máy biến áp B1 S B1  ( P1  jQ1 )  (PB1  jQB1 ) (với PB1 QB1 tính đươc trính ngược)  SB1  24  j10.498  0.13175  j 2.879  24.13175  j13.377 (MVA) - Sụt áp qua tổng trở máy biến áp B1 U B1  - PB1RB1  QB1 X B1 24.13175 x2.3232  13.377 x50.767   6.882 (kV) U1 106.828 Điện áp phụ tải qui đổi phía cao áp U1,  U1  U B1  106.828  6.882  99.946 (kV) SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH - Đƣờng dây 2: - Công suất đầu đường dây S2'  20.52364  j8.6809 (MVA) - Sụt áp đường dây 1-2 U  - P2, R2  Q2, X 20.52364 x10.2856  8.6809 x10.04   2.792 (kV) U1 106.828 Điện áp cuối đường dây 1-2 U  U1  U  106.828  2.792  104.036 (kV) - Công suất đầu tổng trở máy biến áp B1 SB  ( P2  jQ2 )  (PB  jQB ) (với PB QB tính đươc trính ngược)  SB  20  j 6.5737  0.0851  j1.86  20.0851  j8.4337 (MVA) - Sụt áp qua tổng trở máy biến áp B1 U B  - PB RB  QB X B 20.0851x2.3232  8.4337 x50.767   4.564 (kV) U2 104.036 Điện áp phụ tải qui đổi phía cao áp U 2,  U  U B  104.036  4.564  99.472 (kV) Tính độ lệch điện áp: Đƣờng dây : - Tỉ số biến áp k k - U đmcao 110   4,7619 U ktha 1,05 x 22 Điện áp phía hạ áp U  - U ,quivecao k  99.946  20.9887 (kV) 4.7619 Độ lệch điện áp % Độ lệch điện áp= U  U đmha 20.9887  22  x100%  4.5968% U đmha 22 Đƣờng dây 2: - Tỉ số biến áp k k - U đmcao 110   4.7619 U ktha 1.05 x 22 Điện áp phía hạ áp U  - U ,quivecao k  99.472  20.889 (kV) 4.7619 Độ lệch điện áp SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv % Độ lệch điện áp= GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH U  U đmha 20.889  22  100%  5.05% U đmha 22 Bảng tổng kết kết tính tốn phụ tải lúc ngƣng lộ máy biến áp 7.1: Bảng kết tính tốn tổn thất đường dây: Đƣờng dây Tổn thất công suất tác dụng ΔPL Tổn thất công suất phản kháng ΔQL Công suất kháng điện dụng đƣờng dây sinh ΔQC (kể đầu) N-1-2 4.19654 6.407 2.9676 7.2: Bảng kết tính tổn thất cơng suất trạm biến áp: Trạm biến áp ΔPFe ΔQFe ΔPCu=ΔPB ΔQCu=ΔQB 0.072 0.4 0.066 1.4395 0.072 0.4 0.0425 0.93 0.044 0.24 0.07635 1.7674 0.036 0.2 0.0903 1.973 Tổng 0.224 1.24 0.27515 6.1099 7.3: Bảng kết điện áp lúc cực tiểu: Phụ tải Điện áp phía hạ áp qui đổi cao áp (kV) Điện áp phía hạ áp (kV) % độ lệch áp phía thứ cấp (kV) 99.946 20.9887 -4.5968 99.472 20.889 -5.05 7.4: Bảng kết công suất phát từ cao áp nguồn lên đường dây có nối với nguồn: Đƣờng dây Công suất tác dụng đầu đƣờng dây PS Công suất tác dụng đầu đƣờng dây QS N-1-2 48.4854 26.6501 SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH CHƢƠNG VIII ĐIỀU CHỈNH ĐIỆN ÁP TRONG MẠNG ĐIỆN XVII MỞ ĐẦU: - Nếu điện áp đặt vào phụ tải khơng hồn tồn với điện áp định mức phụ tải yêu cầu hay nhiều tình trạng làm việc phụ tải trờ nên khơng tốt Nói cách khác, độ lệch điện áp lớn tiêu kinh tế kỹ thuật thiết bị dùng điện áp thấp Do đó, cần điều chỉnh điện áp để có độ lệch điện áp tương đối nhỏ phụ tải giữ tiêu kinh tế kỹ thuật tốt Việc điều chỉnh điện áp phạm vi cho phép vấn đề phức tạp hệ thống điện liên kết nhiều nguồn với nhiều phụ tải cấp bậc hệ thống điện Có nhiều biện pháp để điều chỉnh điện áp phụ tải áp dụng nhằm đảm bảo chất lượng điện áp thay đổi điện áp vận hành, đặt thiết bị bù, phân bố công suất hợp lý mạng điện, thay đổi đầu phân áp máy biến áp thường máy biến áp điều áp tải… - Nhiều biện pháp điều chỉnh điện áp phụ tải áp dụng nhằm đảm bảo chất lượng điện áp vận hành, đặt thiết bị bù, phân bố công suất hợp lý mạng điện, thay đổi đầu phân áp máy biến áp thường máy biến áp điều áp tải - Trong phạm vi đồ án mơn học ngồi việc điều chỉnh cao áp nguồn tính tốn chọn đầu phân áp trạm giảm áp nhằm đảm bảo điện áp hạ áp phạm vi độ lệch cho phép Việc chọn máy biến áp có đầu phân áp điều chỉnh thường (phải cắt tải thay đổi đầu phân áp), hay máy biến áp có đầu phân áp điều tải phụ thuộc vào việc tính tốn chọn đầu phân áp ứng với chế độ làm việc khác mạng điện vào yêu cầu phải điều chỉnh SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv XVIII CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP Đầu phân áp +14.24% +12.46% +10.68% +8.9% +7.12% +5.34% +3.56% +1.78% -1.78% -3.56% -5.34% -7.12% -8.9% -10.68% -12.46% -14.24% GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Upa cao hay Upa tiêu chuẩn 125.664 kV 123.706kV 121.748kV 119.79kV 117.832kV 115.874kV 113.916kV 111.958kV 110 kV (đầu định mức) 108.042 kV 106.084 kV 104.126 kV 102.168 kV 100.21 kV 98.252 kV 96.294 kV 94.336 kV Uđm cao / Uđm hạ = 110 kV/ 22 kV Chọn Ukt hạ= 1,05.Uyc hạ=23.1kV Chọn Uyc hạ = 22 (KV) a) Sơ đồ thay máy biến áp lúc không tải b) Sơ đồ thay máy biến áp lúc mang tải SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Lúc cực đại:  Máy biến áp trạm 1: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +7.12% ứng với Upatc=117.832 (kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 2'  U ktha 23,1  112.19 x  21.994 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 117.832 Máy biến áp trạm 2: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +7.12% ứng với Upatc=117.832(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 3'  U ktha 23,1  111.9685 x  21.95 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 117.832 Máy biến áp trạm 3: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +7.12% ứng với Upatc=117.832(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 3' x  U ktha 23.1  112.54 x  22.0625 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 117.832 Máy biến áp trạm 4: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +7.12% ứng với Upatc=117.832(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 3' x SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT U ktha 23.1  111.778 x  21.913 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 117.832 MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH BẢNG KẾT QUẢ CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP LÚC PHỤ TẢI CỰC ĐẠI Trạm biến áp Uhạ trước chọn đầu phân áp (kV) Đầu phân áp chọn Uhạ sau chọn đầu phân áp (kV) % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 23.56 +7.12% 21.994 -0.0273 23.5134 +7.12% 21.95 -0.227 23.6334 +7.12% 22.0625 0.2841 23.474 +7.12% 21.913 -0.3955 Lúc cực tiểu: Máy biến áp trạm 1: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +5.34% ứng với Upatc=115.874 (kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 2' U ktha 23,1  110.3315 x  21.995 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 115.874 Máy biến áp trạm 2:  Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +5.34% ứng với Upatc=115.874 (kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 3' U ktha 23,1  110.2974 x  21.9883 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 115.874 Máy biến áp trạm 3:  Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +5.34% ứng với Upatc=115.874 (kV) SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 3' U ktha 23,1  110.3691x  22 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 115.874 Máy biến áp trạm 4:  Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +5.34% ứng với Upatc=115.874 (kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U 3' U ktha 23,1  111.87 x  22.3 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 115.874 BẢNG KẾT QUẢ CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP LÚC PHỤ TẢI CỰC TIỂU Trạm biến áp Uhạ trước chọn đầu phân áp (kV) Đầu phân áp chọn Uhạ sau chọn đầu phân áp (kV) % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 23.17 +5.34% 21.995 -0.02273 23.1625 +5.34% 21.9883 -0.05318 23.34 +5.34% 22 23.493 +5.34% 22.3 1.3636 Lúc ngưng máy biến áp:  Máy biến áp trạm 1: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +3.56% ứng với Upatc=113.916(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U1'  U ktha 23,1  108.312 x  21.964 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 113.916 Máy biến áp trạm 2: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +3.56% ứng với Upatc=113.916(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U1' SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT U ktha 23,1  109.2793x  22.16 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 113.916 MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH BẢNG KẾT QUẢ CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP LÚC NGƢNG MỘT MÁY Trạm biến áp Uhạ trước chọn đầu phân áp (kV) Đầu phân áp chọn Uhạ sau chọn đầu phân áp (kV) % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 22.7455 +3.56% 21.964 -0.16363 22.9487 +3.56% 22.16 0.7273 Lúc ngưng lộ:  Máy biến áp trạm 1: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn +0% ứng với Upatc=110(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U1'  U ktha 23,1  104.1795 x  21.8777 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 110 Máy biến áp trạm 2: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn -1.78% ứng với Upatc=108.042(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U1' U ktha 23,1  102.478 x  21.91 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 108.042 BẢNG KẾT QUẢ CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP LÚC NGƢNG MỘT LỘ Trạm biến áp Uhạ trước chọn đầu phân áp (kV) Đầu phân áp chọn Uhạ sau chọn đầu phân áp (kV) % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 21.88 +0% 21.8777 -0.5559 21.52 -1.78% 21.91 -0.4091 Lúc ngưng lộ máy biến áp  Máy biến áp trạm 1: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn -5.34% ứng với Upatc=104.126(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv U  U1'  GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH U ktha 23,1  99.946 x  22.173 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 104.126 Máy biến áp trạm 2: Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn -5.34% ứng với Upatc=104.126(kV) Kiểm tra lại điện áp phía hạ áp sau chọn đầu phân áp: U  U1' U ktha 23,1  99.472 x  22.0675 (kV) ≈ Uhạ yc U hayc 104.126 BẢNG KẾT QUẢ CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP LÚC NGƢNG MỘT LỘ VÀ MỘT MÁY Trạm biến áp Uhạ trước chọn đầu phân áp (kV) Đầu phân áp chọn Uhạ sau chọn đầu phân áp (kV) % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 99.946 -5.34% 22.173 0.7864 99.472 -5.34% 22.0675 0.3068 SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH CHƢƠNG IX ĐIỀU CHỈNH ĐIỆN ÁP TRONG MẠNG ĐIỆN MỞ ĐẦU: I - Phần cuối thiết kế dự tốn kinh phí cơng trình tính tốn tiêu kinh tế, kĩ thuật - Việc lập dự tốn cơng trình tiến hành sau có thiết kế chi tiết cụ thể từ lập dự tốn chi phí xây dựng trạm, chi phí xây dựng đường dây Dự tốn cơng trình gồm phần chủ yếu xây dựng, lắp đặt máy, hạng mục thiết kế - Trong phần tổng kết chủ yếu tính giá thành tải điện thơng qua việc tính tốn tổn thất điện thống kê tiêu kinh tế kĩ thuật II TÍNH TỐN TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG: Tổn thất cơng suất tác dụng mạng điện: Xét phụ tải cực đại chia làm phần: - Tổn thất công suất đường dây: ∑ΔPL =3.044 (MW) - Tổn thất công suất máy biến áp bao gồm: -  Tổn thất đồng: ∑ΔPCu = 0.27515 (MW)  Tổn thất sắt: ∑ΔPFe = 0.224 (MW) Ngồi tính tới tổn thất cơng suất tác dụng thiết bị bù: ∑ΔPbù = ΔP* ×∑Qbù = 0,005 × 25.7707=0.12885 (MW) - Tổn thất công suất tác dụng tổng là: ΔP∑ = ∑ΔPL + ∑ΔPCu + ∑ΔPFe + ∑ΔPbù = 3.044 +0.27515+0.224 +0.12885 = 3.672 (MW) -Tổn thất công suất tính theo % tồn phụ tải mạng P %  P 3.672 100%  x100%  4.3714% P 84 Tổn thất điện mạng điện: Chia làm phần: - Tổn thất điện thép máy biến áp: ΔAFe = ∑ΔPFe × T = 0.224 × 8760 = 1962.24(MWh/năm) Tổn thất điện đường dây cuộn dây máy biến áp (do điện trở): ΔAR = (∑ΔPL + ∑ΔPCu ) × τ - Sau bù cơng suất phản kháng, thời gian tổn thất công suất cực đại : SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv Tmax tb   PT P i max i GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH  4702.38 (giờ/năm) i   (0,124  4702.38 ) x8760  3093.3207 (giờ\năm) 104 ΔAR = (∑ΔPL + ∑ΔPCu ) × τ = (3.044+ 0.27515) × 3093.3207 = 10267.1954 (MWh/năm) Ngồi tính tới tổn thất điện thiết bị bù: - ΔAbù = ∑ΔPbù × Tmax = 0.12885 × 4702.38 = 605.9016 (MWh/năm) Tổn thất điện tổng là: ΔA∑ = ΔAFe + ΔAR + ΔAbù = 1962.24+10267.1954 + 605.9016 = 12835.337 (MWh) - Tổn thất điện tổng tính theo % tổng điện cung cấp cho phụ tải mạng A∑ = P∑  Tmax =84x 4702.38=394999.92(MWh) (P∑ = tổng công suất tác dụng phụ tải) A %  III A 12835.337 100%  x100%  3.25% A 394999.92 TÍNH TỐN GIÁ THÀNH TẢI ĐIỆN: - Tính phí tổn vận hành hàng năm mạng điện: Y = avh(L)KL + avh(T)KT + c×ΔA∑ Trong đó: - avh(L) : hệ số vận hành (khấu hao, tu sửa, phục vụ) đường dây, cột bê tông cốt thép, lấy avh(L) = 0,07 - avh(T) : hệ số vận hành trạm biến áp, lấy từ 0,1 đến 0,14 - KL : Tổng vốn đầu tư xây dựng đường dây - KT : Tổng vốn đầu tư xây dựng trạm biến áp, ứng với máy biến áp chọn - Với 1rup( Nga)= 0,0358 $ SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv Số lƣợng Trạm GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH Công suất (MVA) Tiền đầu tƣ (rúp) Tiền đầu tƣ ($) 25 128000 4582.4 2 25 128000 4582.4 32 73100 2616.98 25 64000 2291.2 Tổng 107 393100 14072.98 ΔA∑ : Tổng tổn thất điện toàn mạng điện C : giá tiền KWh điện tổn thất (hay giá MWh) Y = avh(L)KL + avh(T)KT + c × ΔA∑ KL =5081.016x103 $ avh(L)KL= 0,07.KL =0,07 x 5081.016x103 $ = 355.671x103 $ Chọn avh(T) = 0,1 (theo hướng dẫn đồ án)  Y= 355.671x103 +0,1x14.07298x103+0,05x 12835.337x103 = 998.845x103 $ - Giá thành tải điện mạng điện cho kWh điện đến phụ tải là:  - Y 998.845 x103   2.52873x103 ($/kWh) A 394999.92 x103 Giá thành xây dựng mạng điện cho MW công suất phụ tải cực đại: K (14.07298  5081.016) x103 K   60655.8212 ($/MW) P 84 SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv IV Thứ tự GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH LẬP BẢNG CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT: Các tiêu Đơn vị Trị số Độ lệch điện áp lớn % 7.425 Độ lệch điện áp lớn lúc cố % -5.05 Tổng độ dài đường dây Km 240.762 Tổng công suất trạm biến áp MVA 100 Tổng công suất kháng điện dung đường dây sinh MVAr 8.904 Tổng dung lượng bù MVAr 25.7707 Vốn đầu tư đường dây 103 $ 5081.016 Vốn đầu tư trạm biến áp $ 14072.98 Tổng phụ tải max MW 84 10 Điện tải hàng năm MWh 394999.92 11 Tổng tổn thất công suất ΔP∑ MW 3.044 12 Tổng tổn thất công suất ΔP∑% % 4.3714 13 Tổng tổn thất điện ΔA∑ MWh 12835.337 14 Tổng tổn thất điện ΔA∑% % 3.25 15 Giá thành xây dựng mạng điện cho MW phụ tải, k 60655.8212 $/MW 16 Phí tổn kim loại màu 373.8648 17 Giá thành tải điện,  $/kWh 0.00252873 18 Phí tổn vận hành hàng năm Y 103 $ 998.845 SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT Ghi MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110Kv SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH MSSV: 41204004 ... trữ hệ thống điện  Q dt  (5  10%) Q pt Trong thiết kế môn học, cân từ cao áp nhà máy điện khơng cần tính  Qtd  Qdt SVTH: HOÀNG MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD:... MINH TRIẾT MSSV: 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH CHƢƠNG II DỰ KIẾN CÁC PHƢƠNG ÁN VỀ MẶT KỸ THUẬT I LỰA CHỌN ĐIỆN ÁP TẢI ĐIỆN: Chọn điện áp tải điện: Khoảng cách từ nguồn... 41204004 THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110kV GVHD: ĐẶNG TUẤN KHANH n: số bát sứ chuỗi sứ Phân bố điện áp chuỗi sứ vòng chắn gồm từ bát đến 16 bát VI.CHỈ TIÊU VỀ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG DO ĐIỆN DUNG ĐƢỜNG DÂY: Điện