Đồ án thiết kế mạng điện 110kv

Trang 1

Đồ án thiết kế mạng điện 110kV GVHD: ThS_ Nguyễn Hoàng Minh Tuấn

CHƯƠNG 1

CÂN BẰNG CÔNG SUẤT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN

Cân bằng công suất trong hệ thống điện nhằm xét khả năng cung cấp của các nguồncho phụ tải thông qua mạng điện Trong phần này chúng ta xét sơ bộ cân bằng công suấtlúc phụ tải cực đại trước khi đề ra phương án nối dây của mạng điện

Số liệu ban đầu:

1.1 CÂN BẰNG CÔNG SUẤT TÁC DỤNG:

Cân bằng công suất tác dụng để giữ cho tần số trong hệ thống không đổi

Biểu thức cân bằng công suất trong hệ thống được biểu diễn như sau:

∑P F : tổng công suất phát ra của các nhà máy điện trong hệ thống

m : hệ số đồng thời (giả thiết chọn 0g,8)

∑P pt : tổng phụ tải tác dụng cực đại

∑∆P md : tổng tổn thất công suất tác dụng trên đường dây và máy biến áp

∑P td : tổng công suất tự dùng của các nhà máy điện

∑P dt : tổng công suất dự trữ

Do trong thiết kế môn học giả thiết nguồn điện đủ cung cấp hoàn toàn cho nhu cầucông suất tác dụng và chỉ cân bằng từ thanh cái cao áp của trạm biến áp của nhà máy điệnnên biểu thức (1) có thể viết như sau:

Trang 2

1.2 CẦN BẰNG CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG

Cân bằng công suất phản kháng nhằm giữ điện áp bình thường trong hệ thống

Biểu thức cân bằng công suất phản kháng được biểu diễn như sau:

Ngoài ra, với mạng điện 110 kV, trong tính toán sơ bộ có thể coi tổn thất công suấtphản kháng trên cảm kháng đường dây bằng công suất phản kháng do điện dung đườngdây cao áp sinh ra

=

∆

2667 , 26 75

, 0

20 cos

, 0

22 cos

, 0

24 cos

32 79

, 0

26 cos

Trang 3

Q =P1 (tgϕ1 −tgϕ2)=6,0784 (MVAr)

• Phụ tải 2:

78 , 0 cos ϕ2 = nâng lên cos '

2

ϕ = 0,87042

=

− +

1 1

2 1

'

1 P (Q Q bù ) 20 11 , 5599

= +

=

− +

2 2

'

2 P (Q Q bù ) 22 12 , 4419

= +

=

− +

3 3

2 3

'

3 P (Q Q bù ) 24 13 , 6616

= +

=

− +

4 4

2 4

'

4 P (Q Q bù ) 26 14 , 9699

BẢNG SỐ LIỆU PHỤ TẢI SAU KHI BÙ SƠ BỘ

Trang 4

CHƯƠNG 2

DỰ KIẾN CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ MẶT KỸ THUẬT

2.1 LỰA CHỌN ĐIỆN ÁP TẢI ĐIỆN:

Cho mạng điện có 1 nguồn và 4 phụ tải như sau:

- Phụ tải 1 và 2: yêu cầu cung cấp điện liên tục

- Phụ tải 3 và 4: yêu cầu cung cấp điện không liên tục

Ta thấy cấp điện áp này phù hợp với các bảng thống kê theo công suất và chiều dài

10 2 2

) ( 231 , 41 17 10 4 1

10 2 2

) ( 231 , 41 17 10 4 1

10 2 2

) ( 055 , 36 13 10 3 2

Trang 5

⇒ Chọn điện áp tải điện là 110 kV

2.2 CHỌN SƠ ĐỒ NỐI DÂY CỦA MẠNG ĐIỆN:

1) Khu vực phụ tải liên tục:

a Phương án 1:

b Phương án 2:

Trang 6

2) Khu vực phụ tại không liên tục:

a Phương án 1:

Trang 6/75

Trang 7

b Phương án 2:

c Phương án 3:

Trang 8

Phương án 4: tại vị trí tải 4 phải gánh tải cho tải 3 cho nên tải ở đây lớn từ đó ta phảichọn tiết diện dây dẩn lớn dẩn đến chi phí cho phương án này cao.

2.3 LỰA CHỌN TIẾT DIỆN DÂY:

TB

Tmax tính chung cho cả 2 khu vực liên tục và không liên tục.

max 4 max 4 max 3 max 3 max 2 max 2 max 1 max

P P

T P T

P T

P

+ +

+

+ +

+

26 24 22 20

5200 26

5000 24

4900 22

4800

+ + +

× +

5599 , 11 20 3

.

3 2 2

4419 , 12 22 3

.

3 2 2

2459 , 121 2

1 max

6567 , 132 2

2 max

Chọn tiết diện chuẩn với nhiệt độ tiêu chuẩn của môi trường xung quanh lúc chế tạo

là 250C và nhiệt độ môi trường xung quanh lúc thực tế là 400C, hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ k

=0,81

Đoạn Chiều dài Loại dây Dòng cho phép

Trang 8/75

Trang 9

- Kiểm tra điều kiện phát nóng khi đứt 1 lộ:

Đứt 1 lộ trên đoạn N _1: IcbmaxN1 = ImaxN1 = 121,2459 (A) < 222,75 (thỏa)

Đứt 1 lộ trên đoạn N _2: IcbmaxN2 = ImaxN2 = 132,6567 (A) < 222,75 (thỏa)

⇒Thoả điều kiện phát nóng khi đứt 1 lộ

b Phương án 2 : Đường dây đơn liên thông mạch vòng

+

× + +

2 2 2 12 1

N N

N

l l l

l S l

l S

S (20 11,5599)(3136,623,055+4131,231,623) +(4122,23112,4419) 41,231

× +

+ +

1 12 2 1

N N

l l l

l l S l S

+ +

+

× +

•

=

231 , 41 623 , 31 055 , 36

) 055 36 623 , 31 )(

4419 , 12 22 ( 055 , 36 ) 5599 , 11 20 (

+ +

4432 , 12 7076 ,

5586 , 11 2924 ,

8846 , 0 7076 ,

=

× + (mm 2 )⇒AC_70

Trang 10

Đồ án thiết kế mạng điện 110kV GVHD: ThS_ Nguyễn Hồng Minh Tuấn

Chọn tiết diện chuẩn với nhiệt độ tiêu chuẩn của mơi trường xung quanh lúc chế tạo

là 250C và nhiệt độ mơi trường xung quanh lúc thực tế là 400C, hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ k

2 2

10 3

110

4419 12 5599 , 11 22

20+ + + × = 253,8999 (A) < I cpN1 (thỏat)

10 3

110

4419 ,

12

22 + × = 132,6567 (A) <I cp1_2 (thỏa)

2) Khu vực tải khơng liên t ục:

a Phương án 1: Đường dây đơn hình tia

6616 ,

9699 , 14

946 , 144

= (mm 2 )⇒AC_120

F ktN4 = 142 , 1524

1 1

4677 ,

157 = (mm 2 )⇒AC_150

Chọn tiết diện chuẩn với nhiệt độ tiêu chuẩn của môi trường xung quanh lúc chế tạo là 250C và nhiệt độ môi trường xung quanh lúc thực tế là 400C, hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ k =0,81

Đoạn Chiều dài Loại dây Dịng cho phép

Trang 10/75

N

Trang 11

Bảng thống kê tiết diện dây cho từng khu vực

2.4 TÍNH TOÁN THÔNG SỐ ĐƯỜNG DÂY:

1 Khu vực tải liên tục:

a Phương án 1: Đường dây lộ kép:

Trang 12

3,5 m

5,0 m

=> Dm = 6,6966(m)

- Bán kính

Trang 12/75

3,6 m

5,0 m

3,5 m

3,5 m5,0 m

3,5 m

Trụ Y110 -2

Trang 13

' ln 6 10 18

π

=

2436 , 0

6966 , 6 ln 6 10 18

50 π

1 (

Ω

Trang 14

Chạy chương trình ta có số liệu sau:

C.dài (km) ro (

Ω

)

b o

( 1km

b Phương án 2: Đường dây liên thông mạch vòng(lộ đơn):

Khoảng cách trung bình hình học giửa các pha là:

D ab = 4 2 + ( 3 , 5 + 3 , 5 ) 2 =8,0622 m

272 , 4 ) 5 , 3 5 (

r’= 0,768 x 7,6 = 5,8368 (mm)

- Bán kính r =

2

2 , 15

64 , 6 ln 50 2 10 2 ' ln 2 10

km r

D f

Trang 15

1 ( 10 577 , 2 10 6 , 7

64 , 6 ln 10 18

50 2 ln

10 18

3 6

6 0

km r

D

f b

B= lN-1 bo = 2,577.10-6 x 36,055 = 9,29 10-5 Ω )

.

1 (

Ω

 Đường dây N -2:

Dây AC -120 có 28 sợi nhôm và 7 sợi thép( bảng PL 2.5) đường kính 15,2(mm) điệntrở dây dẩn ở 200C có ro = 0,27Ω/km(bảng PL 2.1), bán kính tự thân r’ = 0,768r.(bảng 2.5).Chọn trụ Y110 -1 (hình B)

 Đường dây 1 -2:

Dây AC -70 có 6 sợi nhôm 1 sợi thép (bảnng PL 2.5) đường kính 11,4 (mm) điện trởdây dẩn ở 20 0C có ro = 0,46Ω/km (bảng PL 2.1) bán kính tự thân r’ = 0,726r (bảng 2.5).Chọn trụ Y110 -1 (hình B)

Chạy chương trình ta có số liệu sau

Ω

)

b o

( 1km

 Đường dây N -4:

Dây AC -150 có 28 sợi nhôm và 7 sợi thép( bảng PL 2.5) đường kính 17(mm) điện trởdây dẩn ở 200C có ro = 0,21Ω/km(bảng PL 2.1), bán kính tự thân r’ = 0,768r.(bảng 2.5).Chọn trụ Y110 -1 (hình B)

Chạy chương trình ta có số liệu sau:

Trang 16

)

b o

( 1km

Số lộ

Mã hiệu dây

C.dài (km)

r o ( km

Ω

)

x o

( km

Ω

)

b o

( 1km

R=r o l ( Ω )

- Công suất cuối tổng trở r1 + jx1 của đường dây N _1

2

lb

(MVA)

Trang 17

, 11

U

.X Q"

+ R P"

=

110

8672 , 7 411 , 10 2926 , 8

2523 , 2

= 2,0475% < 10% => thỏa mãn kỷ thuật

-Tổn thất công suất tác dụng trên đoạn N _1:

∆P1 = 1

ñm 2

2 1

2

2 2

0,3484(MW)

- Tổn thất công suất phản kháng trên đoạn N _1

∆Q1 = 1

đm 2

2 1

2

2 2

, 10 348 ,

20 + j − j × × = 20,3484 +j10.7415(MVA)

j o2 2 U2

2

231 , 41 5,2668.10 4419

, 12

U

.X Q"

+ R P"

8067 , 2

= 2,5515% < 10% => thỏa mãn kỷ thuật

∆P2 = 2

đm 2

2 2

2

2 2

0,4763 (MW)

2

l b

j o2 2

2

l b

N

Trang 18

- Tổn thất cơng suất phản kháng trên đoạn N _2

∆Q2 = 2

đm 2

2 2

2

2 2

2

231 , 41 5,2668.10 58

, 11 4763 ,

2656 , 5 ln 10 18

Mvar ∆U %

Mã dây sau khi kiểm tra điều kiện bình thường N-1 AC-70 0,3484 0,3305 2,0475% AC-70

N-2 AC-70 0,4763 0,4519 2,5515% AC-70

Tổng 0,8247 0,7824

Trang 19

- Công suất cuối tổng trở đoạn N _1:

, 11

U

.X Q"

+ R P"

=

110

1886 , 16 002 , 11 5853 , 16

634 , 4

= 4,212% < 20% => thỏa mãn kỷ thuật

∆P1 = 1

ñm 2

2 1

2

2 2

0,714(MW)

∆Q1 = 1

đm 2

2 1

2

2 2

, 11 714 ,

20 + j − j × × = 20,714 +j11,138(MVA)

Giả sử sự cố đứt 1 dây trên đường dây N -2:

- Công suất cuối tổng trở r1 + jx1 của đường dây N _2

j o2 2 U2

2

231 , 41 2,556.10 4419

, 12

U

.X Q"

+ R P"

=

110

5127 , 18 804 , 11 9663 , 18

7798 , 5

= 5,2543% < 20% => thỏa mãn kỷ thuật

∆P2 = 2

đm 2

2 2

2

2 2

0,977(MW)

∆Q2 = 2

đm 2

2 2

2

2 2

Trang 20

- Cơng suất ở đầu đoạn N _2

2

231 , 41 2,556.10 7577

, 12 977 ,

∆P MW

Mvar ∆U %

Mã dây sau khi kiểm tra điều kiện bình thường N-1 AC-70 0,714 0,697 4,212% AC-70 N-2 AC-70 0,977 0,954 5,254% AC-70 Tổng 1,691 1,951

-j∆QC1

20+j11,5599

3S

2S

3S

2S1

Trang 21

- Công suất do phân nửa điện dung sinh ra trên các đoạn đường dây:

2 1 2 1

* 2 2

*

) (

' '

−

+ +

Z Z Z

Z Z S Z S

Trang 22

j48,8326 35,4138

j14,6645) 14,5466

2282 , 18 1324 , 11 ( ) 5249 , 10 20 ( ) j18,2282 11,1324

( ) 3262 , 11 22

+

×

− + +

2 1 1 2

* 1 1

*

) (

' '

−

+ +

Z Z Z

Z Z S Z S

j48,8326 35,4138

) j14,6645) 14,5466

9399 , 15 7348 , 9 ( ) 3262 , 11 22 ( ) 9399 , 15 7348 , 9 ( ) 5249 , 10

+

×

− + +

Z ,Z 2 ,Z 1 - 2 là tổng trở phức

 Kiểm tra lại kết quả

S => thỏa điều kiện

 Ta tính tốn theo sơ đồ:

 Xét đường dây 1-2:

+ Tổng trở Z1-2 = R12+ jx12 = 14,5466 + j14,66245 Ω

+ Cơng suất cuối đường dây 1_2: S1-2 = 1,6515 + j 0,6229 MVA

+ Tổn thất điện áp trên đoạn đường dây 1-2:

110

6229 , 0 6645 , 14 5466 , 14 6515 , 1

12 12 12 2 1 2 1

× +

+ Phần trăm sụt áp trên đoạn đường dây 1-2:

Trang 22/75

Trang 23

% 274 , 0 100 110

3014 , 0

10 ) 7757 3 7453 , 3 ( ) 6645 , 14 5466 , 14 ( 110

6229 0 6515 , 1

) (

"

3 2

2 2

12 12

2 12 2 12 2 '' 12

−

•

× +

= +

jX R U

Q P

S

+ Công suất ở đầu đoạn 1-2:

12 12

'

12

.

S S

S = + ∆ =1,6515+ j0,6229 +(3,7453+ j3,7757).10−3 =1.6552+ j0.6266 (MVA)

 Xét đường dây N-1

+ Tổng trở Z1 = R1 + jX1 = 9,7348+ j15,9399Ω

+ Công suất cuối đường dây N1: S1 = SN1 = ⇒S N1 =21,6515. + j11,1478MVA

+ Tổn thất điện áp trên đoạn đường dây N-1:

đm

N N N N N

U

X Q R P

,

= 3,5315 kV + Phần trăm sụt áp trên đoạn đường dây N-1:

% 211 , 3 100 110

5315 , 3

1478 , 11 6515 , 21

) (

"

2

2 2

1 1

2 1 2 1 2 '' 1

MVA j

j

jX R

U

Q P

đm

N N

N

+

= +

% 211 , 3

% 274 , 0

Trang 24

+ Tổn thất điện áp trên đoạn đường dây N-2:

đm

N N N N N

U

X Q R P

,

= 3,8329 kV + Phần trăm sụt áp trên đoạn đường dây N-2:

% 4844 , 3 100 110

8329 , 3

7032 , 10 3484 , 20

) (

"

2

2 2

2 2 2 2 2 '' 2

MVA j

j

jX R

U

Q P

đm

N N

N

+

= +

% 4844 , 3

% 485 , 3 2

=

∆ +

Trang 25

Sơ đồ tương đương:

12 1

j j

Q j Q j S

12 2

S = − ∆ =22+ j12,4419− j0,4729=22+ j11,969(MVA)

 Xét đoạn 1_2:

+ Sụt áp trên đoạn 1-2:

% 095 , 4

% 100 110

6645 , 14 969 , 11 14,5466 22

% 100

' 2 12

' 2

+Tổn thất công suất 1-2:

7601 , 0 7541 , 0 ) 6645 , 14 14,5466 (

110

969 , 11 22 )

2 2

12 12

2

2 ' 2 2 ' 2 12

.

j j

jX R U

Q P S

đm

+

= +

+

= +

12

.

S S

S = + ∆ =22+ j12,4419+0,7541+ j0,7601=22,7541+ j13.202(MVA)

 Xét đoạn N_1:

+ Công suất cuối đoạnN-1:

Trang 26

12

'

' 1

'' 1

.

S S

S = + =20+ j10,5249+22,7541+ j13,202=42,7541+ j23,7269 (MVA)

+ Tổn thất công suất đoạn N-1:

6018 , 3 1996 , 2 ) 2282 , 18 11,1324 (

110

7269 , 23 7541 , 42 )

2 2

1 1 2

2 '' 1 2

jX R U

Q P

% 100 110

2282 , 18 7269 , 23 1324 , 11 7541 , 42

% 100

'' 1 1

'' 1

dm N

U

X P R P U

2 Khu vực tải không liên tục:

Sử dụng chương trình ta được kết quả sau:

BẢNG THỐNG KÊ KẾT QUẢ TỔN TẤT CÔNG SUẤT VÀ SỤT ÁP

Khu

Sốlộ

Mãhiệudây

Trang 27

)

x o

( km

Ω

)

b o

( 1km

R=r o l ( Ω ) X=xΩo.)l (

Hình 2.19: Bát sứ trong chuỗi sứ treo

Đường dây cao áp trên không dùng chuỗi sứ treo ở các trụ trung gian và chuỗi sứ căng tại các trụ dừng giữa, trụ néo góc và trụ cuối Số bát sứ tuỳ theo cấp điện cho trong bảng:

Trang 28

Điện áp phân bố trên các chuỗi sứ không đều nhau do có điện dung phân bố giữa các bát

sứ và điện dung của các bát sứ với kết cấu xà, trụ điện Điện áp phân bố lớn nhất trên bát

sứ gần dây dẫn nhất (sứ số 1) Sau đây là đồ thị phân bố điện áp chuỗi sứ:

Chuỗi sứ đường dây 110 kv gồm 8 bát sứ Theo đồ thị điện áp e1 trên chuỗi thứ nhất cótreo với dây dẫn bằng khoảng 21% điện áp E giữa dây và đất (E = Uđm/ 3)hay:

1 )

/ (

E

chuoisu

η

n: số bát trong chuỗi sự:

Phân bố điện áp trong chuỗi sứ không có vòng chắn gồm từ 4 bát đến 16 bát

2.7 CHỈ TIÊU VỀ CÔNG SUẤT KHÁNG DO ĐIỆN DUNG ĐƯỜNG DÂY

*Điện trở đặc tính hoặc điện trở xung của đường dây:

0

b

x C

L

R C = = ( Ω )

RC vào khoảng 400 ( Ω ) đối với đường dây đơn

RC vào khoảng 200 ( Ω ) đối với đường dây lộ kép

*Công suất tự nhiên hoặc phụ tải điện trở xung:

Trang 28/75

Trang 29

2 dm C

U SiL

a) Khu vực tải liên tục:

a.1) Phương án 1: lộ kép hình tia

2668 , 5

2182 , 0

6 0

L

4309 , 7 5419 , 203

110

% 5 , 12

Số lộ

Mã hiệu dây

C.dài (km) ro (

Ω

)

b o

( 1km

Trang 30

5085 , 63 3

Trong đó: m0 : hệ số dạng của bề mặt dây

(đối với dây bện chọn m0 = 0,82)

Vì điện áp vận hành là 110kv nên ta phải xét đến tổn hao vầng quang

Khi điện áp vận hành vượt quá điện áp tới hạn, tổn hao vầng quang trên mỗi pha là:

5 2

0 ) 10 (

) 25 (

P

Với f: thông số

U,U0 : các điện áp pha, kV

Tổn hao vầng quang trên mỗi km đường dây khi thiết kế được giới hạn khoảng 0,6kw/km/3pha trong điều kiện khí hậu tốt

+Xét dây AC _70 đối với đường dây lộ kép:

69.7043 10

2 14 , 1

694 , 6 log 303 , 2 1 2

14 , 1 82 , 0 1 , 21

=> U < U0 : không có tổn hao vầng quang

+Xét dây AC _70 đối với đường dây lộ đơn :

69.6245 10

2 14 , 1

64 , 6 log 303 , 2 1 2

14 , 1 82 , 0 1 , 21

Trang 31

Chọn phương án tối ưu trên cơ sở về kinh tế, chỉ cĩ những phương án nào thỏa mãn

về kĩ thuật mới giữ lại để so sánh về kinh tế

Tiêu chuẩn để so sánh các phương án về kinh tế là phí tổn tính tốn hàng năm ítnhất

3.2 TÍNH TỐN

Phí tổn tính tốn hàng năm cho mỗi phương án :

Z = ( avh + atc )×k + C×∆A

với :

K: vốn đầu tư của mạng điện

avh: hệ số vận hành,khấu hao sửa chửa phục vụ mạng điện

Đối với đường dây dùng cột sắt : avh = 0.07

Đối với đường dây dùng cột bê tơng: avh = 0.04

Atc: hệ số thu hồi vốn đầu tư phụ

tc vh

T

(giờ /năm)

3.3 BẢNG ĐẦU TƯ CÁC PHƯƠNG ÁN

3.3.1 Khu vực tải liên tục:

BẢNG TÍNH TIỀN ĐẦU TƯ CỦA CÁC PHƯƠNG ÁN

Trang 32

Phương án Đườngdây Loại dây Số lộ dài(km)Chiều

Tiền đầu

tư 1 km3

10 km

$

Tiền đầu tưtoàn đườngdây($)

Tmax =4989,13 (giờ/ năm)

a) Xét phương án 1:

K=(1157,365+1323,515).10 3=2480,88.103 ($)

06 , 3399 8760

) 10

13 , 4989 124

, 0

Z=(0,07 + 0,125) x 2480,88x103+ 0,06 x 103 x 2800,825 =651,821.103 ($)

b) Xét phương án 4 :

K = (800,421+ 915,328+670,407) x103 = 2386,156x103 ($)

06 , 3399 8760

) 10

13 , 4989 124

, 0

Tổng khối lượng dây cho phương án 1 : 127,522 tấn

BẢNG TỔNG KẾT CAC CHỈ TIÊU KINH TẾ CỦA PHƯƠNG ÁN

Trang 32/75

Trang 33

Đơn vị Phương án 1 Phương án 4

Loạidây

Sốlộ

Chiềudài

Tiền đầu

tư 1km3

10 km

$

Tiền đầu tưtoàn đườngdây $.103

) 10

13 , 4989 124

, 0

BẢNG TỔNG KẾT PHƯƠNG ÁN

Trang 34

Phương án không liên tục chọn cuối cùng là phương án 1

SƠ ĐỒ NỐI DÂY CÁC PHƯƠNG ÁN TỐI ƯU CHO MẠNG ĐIỆN

Trang 34/75

Trang 35

CHƯƠNG 4

SƠ ĐỒ NỐI DÂY CHI TIẾT CHO MẠNG ĐIỆN VÀ TRẠM BIẾN ÁP

4.1 CHỌN SỐ LƯỢNG VÀ CÔNG SUẤT CỦA MÁY BIẾN ÁP TRONG TRẠM GIẢM ÁP

1 Kiểu máy biến áp :

Dùng máy biến áp 3 pha có điều áp dưới tải

2 Số lượng máy biến áp :

Phụ tải 1&2 : yêu cầu cung cấp điện liên tục nên đặt 2 máy biến áp

Phụ tải 3&4 : yêu cầu cung cấp điện không liên tục đặt 1 máy biến áp

3 Công suất máy biến áp:

a Đối với khu vực cung cấp điện liên tục trạm có 2 MBA :

 Trạm biến áp 1:

Sptmax= 23,1004 (MVA)

) ( 5002 , 16 4

, 1

1004 , 23 4

, 1 4 , 1

S S

, 1

2745 , 25 4

, 1 4 , 1

S S

Trang 36

6 2

2 2

S

U P

10 25

110 5 , 10

%

3

2 2

S

U U

- Điện kháng: XB = Z B2 −R B2 = 50 , 82 2 − 2 , 3232 2 = 50 , 7668 ( Ω )

100

10 25 8 , 0 100

110

6 2

2 2

S

U P

10 32

110 5 , 10

%

3

2 2

S

U U

- Điện kháng: XB = Z B2 −R B2 = 39 , 7031 2 − 1 , 7133 2 = 39 , 6661 ( Ω )

100

10 32 75 , 0 100

Trang 37

4.2 SƠ ĐỒ NỐI DÂY CHI TIẾT:

SƠ ĐỒ NỐI DÂY CHI TIẾT CHO MẠNG ĐIỆN VÀ TRẠM BIẾN ÁP

Định dạng
Số trang	75
Dung lượng	6,17 MB