ĐỒ án kết cấu THÉP ( GVHD: Ngô Vi Long)

( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130 ( file excel tính toán + bản vẻ.dwg )SDT: 0981693130

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I ĐỒ ÁN : GVHD: NGÔ VI LONG KẾT CẤU THÉP KHUNG NHÀ CÔNG NGHIỆP TẦNG NHỊP Số liệu 1.1 Số liệu chung: -Địa điểm xây dựng: Thành Phố Hồ Chí Minh -Quy mơ cơng trình: nhà xưởng khung thép tầng nhịp, có cầu trục hoạt động đồng thời -Chế độ làm việc trung bình, chiều dài nhà xưởng = 120m - 200m Bước cột 6m, vách tôn, mái tơn hay panen BTCT, có cửa trời -Vật liệu thép: R=240 Mpa, que hàn tương ứng với thép, phương pháp hàn tay -Vật liệu bê tơng móng : B20, Bulong có cấp độ bền 4,6 1.2 Số liệu riêng: L = 21m , Hr = 8,2 m , Q = 500 KN Xác định kích thước khung ngang SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG 2.1 Xác định kích thước theo phương đứng: Từ số liệu ban đầu, tra bảng catalog, ta có số liệu sau: -Loại ray : KP80 -Chiều cao: Hk=3150 mm -Bề rộng cầu trục : Bk=6650 mm -Nhịp cầu trục : Lk=19500 mm -Khoảng cách trục bánh xe cầu trục K=5250 mm, cầu trục có bánh xe bên -Kích thước B1= 300 mm Chọn chiều cao cột ngầm: hm=0 Giả sử chiều cao ray đệm : hr = 200 mm Chiều cao sơ dầm cầu chạy : hdcc = B/10 = 6000/10 = 600 mm Chiều cao cột :Hd = Hr + hm – hr – hdcc =8200-800 =7400 mm Chiều cao cột : Ht = hr + hdcc + Hk +100 + f Ht =200+600+3150+100+(21000/100)=4260 mm Lấy Ht = 4300 mm 2.2 Xác định kích thước theo phương ngang: Khoảng cách từ tim ray đến trục định vị: = (L-Lk)/2= (2100-1950)/2=750mm SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Chọn sơ chiều cao tiết diện cột trên: ht= Ht/10= 4300/10= 430 mm Chọn ht=500 mm Để đảm bảo khe hở an tồn, chon a theo cơng thức: a ht + B1 + D – = 500+300+75-750 = 125 mm Chọn a= 250 mm Chiều cao sơ tiết diện cột : hd= a + = 250 + 750 = 1000mm Xác định tải trọng tác dụng lên khung ngang 3.1 Tải trọng thường xuyên: Mái lợp panen BTCT có trọng lượng sau: Vật liệu lợp mái Trọng lượng ( daN/m2) Hệ số vượt tải Panen BTCT 1,5x6 m Lớp BT nhẹ cách nhiệt 4cm Lớp chống thấm, giả định Các lớp vữa tô trát, tổng chiều dày 4cm Hai lớp gạch nem, lớp dày 3cm 150 40 10 80 120 1,1 1,2 1,2 1,2 1,1 qtc = 400daN/m2 qtt = 453 daN/m2 Tổng tải: Trọng lượng kết cấu mái hệ giằng: gtt1=gtc1 n =1,2.30= 36 daN/m2 Trọng lượng kết cấu cửa mái: g2tt = g2tc n= 15.1,2=18 daN/m2 3.2 Tải trọng sửa chữa mái: Tải trọng sữa chữa mái nhà lợp panen BTCT lấy 75daN/m mặt nhà, hệ số vượt tải 1,3, giả thiết mặt phẳng mái nghiêng góc 12o Giá trị tải sửa chữa mái đưa vào tính tốn là: = x 1,3= 99,68 daN/m2 Tải sữa chữa mái dồn khung thành tải phân bố đều: B = 99,68 = 598,07 daN/m = 5,98 kN/m 3.3 Áp lực cầu trục lên vai cột Các tải tính theo cơng thức sau: Dmax = n.nc.Pmax.i Dmin = n.nc.Pmin.i Với: Sức cẩu cầu trục Q = 500kN Hệ số vượt tải: n= 1,1 Hệ số tổ hợp, xét đến xác xuất xảy đồng thời tải trọng tối đa cầu trục hoạt động nhịp nc = 0,9; Từ bảng catalog cầu trục , ta tra giá trị P max = 450kN, Pmin = 108kN, tổng trọng lượng cầu trục G= 615 kN, số lượng bánh xe bên ray n0=2 Giá trị Pmin= - Pmax = – 450 = 107,5 kN SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Hình : Xác định Dmax, Dmin : Sơ đồ xếp bánh xe cầu trục đường ảnh hưởng phản lực gối tựa Từ hình vẽ, có: y1 = 1; y4 = y2 = (y1.4,6) / = 0,77 y3 = (y1.0,75) / = 0,125 = 1,895 Ta tính được: Dmax = 1,10,94501,895 =844,3 kN Dmin = 1,10,9 107,5 1,895 = 201,7 kN 3.4 Lực xô ngang cầu trục : Tổng lực hãm ngang tác dụng lên toàn cầu trục là: To= fms Trong đó: Q sức trục Gxc = 180 kN, trọng lượng xe nxc = 4, số bánh xe = 2, số bánh xe bị hãm fms= 0,1, lực ma sát Suy To= x0,1x =34kN SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Lực hãm ngang tiêu chuẩn lên bánh xe cầu trục T1 = To/no = 34/2 = 17 kN Vậy lực xô ngang cầu trục là: T = n.n1.T1 = 1,1x 0,9 x 17 x 1,895 = 31,9 kN Lực xô ngang đặt cao trình mặt dầm cầu chạy, cách vai cột 0,6m ,tức cao trình 8m 3.5 Tải trọng gió : Tải trọng gió tác dụng lên 1khung xác định theo công thức: q=n.c.k.qo.B Trong đó: qo : áp lực gió tiêu chuẩn Cơng trình giả định xây vùng ngoại TP HCM, vùng gió II, chịu ảnh hưởng bão Do áp lực gió tiêu chuẩn q o=83 daN/m2 Các hệ số sau : Hệ số vượt tải n = 1,3 Hệ số khí động c Hệ số độ cao địa hình k Ta chọn chiều cao đầu giàn 2,2m; bề rộng cửa mái 1/3 L nhịp = 7m, chiều cao cửa mái gồm bậu cửa lấy = 0,6m; bậu cửa lấy = 0,4m phần cánh cửa lật lấy = 1,2m Vì vậy, ta có kích thước sau: ho= 2,2m; h1 = 0,9m; h2 = 2,2m; h3 = 0,6m SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Tại độ cao 11,7m (cánh dàn kèo); địa hình B; k = 1,21 Tại độ cao 17,6m (cao độ đỉnh mái); k = 1,274 Tải trọng gió phân bố cột: qđ = qo.n.c.k.B = 83x1,3x0,8x1,21x6 = 626,68 daN/m = 6,267 kN/m qh = qo.n.c.k.B = 83x1,3x0,6x1,21x6 = 470 daN/m = 4,7 kN/m Wđ = qo.n.k.B = 8,3x1,3x1,21x[(0,8x2,2)-(0,6x0,9)+(0,7x2,2)-(0,8x0,6)] = 17,86 (kN) Wh = qo.n.k.B = 8,3x1,3x1,21x[(0,5x2,2)+(0,6x0,9)+(0,6x2,2)-(0,5x0,6)] = 27,26 (kN) W = Wđ + Wh = 45,12 (kN) Xác định nội lực khung ngang : Để thiết lập sơ đồ tính cho khung ngang cách đơn giản, ta giả thuyết: - Thay cột cấu kiện trùng với tim cột, có độ cứng tương đương - Cột cột nắn trục thẳng hàng với nhau, thêm vào moment lệch tâm vai cột để kể đến ảnh hưởng lệch tâm cột SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG - Thay dàn trùng với cách dàn, có độ cứng độ cứng trung bình dàn Độ cứng trung bình dàn lấy vị trí ¼ nhịp dàn nhân với hệ số 0,75 dàn thuộc kết cấu rỗng - Khi tải tác dụng trực tiếp lên xà ngang, coi tải tác dụng đối xứng lên khung đối xứng;khi tải không tác dụng trực tiếp lên xà, ta coi độ cứng xà ngang vô , EJ = Giả sử tỉ lệ độ cứng tiết diện sau: = 8; = 30 4.1 Tĩnh tải : Sơ đồ tính: Tổng tải tác dụng lên khung : q = B.(qtt + + /3) = 6x(450 + 36 + 6) = 29,7 (kN/m) Lực dọc tác dụng lên cột: N2 = q.L/2 = 29,7x21/2 = 312 (kN) Môment đặt lệch tâm vai cột : M = e.N2 = 0,25x312 = 78 (kN.m) Ta tính thơng số: = a/h = = = 0,367; n = = = 0.125 Tra bảng phụ lục 18 nội suy ta : kB = -0,683 ; = 1,455 Giải BT phương pháp chuyển vị với ptct: r11 + R1P = Ta qui toán toán sau: SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG Xét tốn BT1: 4.1.1 Nội lực chuyển vị xoay = hệ -Moment lực cắt đỉnh cột : = = -0,683.; = = 1,455 -Moment lực cắt chân cột:= = 0,772 = -Moment xà ngang : = = = = 4.1.2 Moment tải gây xà ngang: = = -1091.5 kN.m ; = 545,7 kN.m -Các hệ số r11 R1P xác định sau: SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG r11 = += - [(-0,683)+(-7,05)] =6,367 R1P = -= -1091,5 kN.m Suy : = - = 171,4 Từ ta tính giá trị nội lực cuối cùng: -Giá trị moment chân cột: MpA = 0,772 171,4 = 132,34kN.m -Giá trị moment đỉnh cột: MpB = -0,683 171,4 = -117,06 kN.m -Giá trị moment đầu dàn : MBC = 171,4 + 1091,5 = -116.87 kN.m -Giá trị moment dàn: Mnhịp = - + MBC = - – 116,87= -1754,1 kN.m Biểu đồ moment cuối cùng: Xét toán BT2: Từ thông số =0,367 ; =x/h = 4,3/11,7 = 0,367 ; n = 0,125 Tra bảng phụ lục 16 ta có: KB = -0,169 ; = 1,443 Moment phản lực đỉnh cột xác định sau: MB = KB.Mlệch tâm = (-0,169) (-78) = 13,182 kN.m QB = (Mlệch tâm/h) = 1,443 x (-78/11,7) = -9,62 kN SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Moment chân cột trên: MII = MB + QB.Ht = 13,182 + (-9,62 x 4,3) =- 28,184 kN.m Moment đỉnh cột dưới: MIII = -Mlệch tâm +MII = -(-78) - 28,184 = 49,816 kN.m Moment chân cột: MA = MIII + QIII.Hd = 49,816 – 9,62 x 7,4 = -21,372 kN.m Biểu đồ cuối khung ngang trường hợp tĩnh tải (b.đồ + b đồ 2) Lực cắt chân cột: = = 11,7 kN 4.2 Hoạt tải : Tương tự trường hợp tĩnh tải, với qht = 5,98kN Ta nhân tung độ biểu đồ moment trường hợp tĩnh tải với tỉ số = = 0,201 SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Chọn thép góc cạnh L70 x Tra bảng phụ lục ta có đặc trưng hình học sau : F = x 9.42 = 18.84 cm ry = 3.44 cm; rx = 2.14 cm Kieåm tra tiết diện chọn : = = = 420.5 = = = 261.6 Suy ra: chon = 420.5 < [] = 400 Kiểm tra ổn định: = = = 18.08kN/cm2 < 21 kN/cm2 7.4.4 Thanh cánh trên:  Thanh d1= d9 chịu kéo: N = 155.5 (kN) Chiều dài tính toán : lox = loy =1.5(m) Diện tích tiết diện cần thiết: Fyc = = = 7.4 cm2 Độ mảnh cho phép bụng chòu kéo: [] = 400 Bán kính quán tính yêu cầu tiết diện : = = = 0.375 cm = = = 0.375cm Choïn thép góc cạnh L50 x Tra bảng phụ lục ta có đặc trưng hình học sau : F = x 4.8 = 9.6 cm ry = 2.61 cm; rx = 1.53 cm Kieåm tra tiết diện chọn : = = = 98.03 = = = 57.47 Suy ra: chon = 98.03 < [] = 400 Kiểm tra ổn định: = = = 16.2kN/cm2 < 21 kN/cm2  Thanh d3 = d7 chịu nén: N = -376.2 (kN) Chiều dài tính toán : lox = loy= 1.5 (m) Giả thiết = 80 = 0.691 Diện tích tiết diện cần thiết: Fyc = = = 25.92 cm2 Độ mảnh cho phép bụng chòu nén: [] = 120 Bán kính quán tính yêu cầu tiết diện : = = = 1.25 cm = = = 1.25 cm SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 47 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Chọn thép góc cạnh L100 x Tra bảng phụ lục ta có đặc trưng hình học nhö sau : F = x 13.8 = 27.6 cm ry = 4.59cm; rx = 3.08 cm Kieåm tra tiết diện chọn : = = = 48.7 = = = 32.67 Suy ra: chon = 48.7; tra bảng = 0.858 Kiểm tra ổn định: = = = 15.88kN/cm2 < 21 kN/cm2  Thanh d4 = d6 chịu nén: N = -375.1(kN) Chiều dài tính toán : lox = loy= 1.5 (m) Giả thiết = 80 = 0.691 Diện tích tiết diện cần thiết: Fyc = = = 25.85 cm2 Độ mảnh cho phép bụng chòu nén: [] = 120 Bán kính quán tính yêu cầu tiết diện : = = = 1.25 cm = = = 1.25 cm Chọn thép góc cạnh L100 x Tra bảng phụ lục ta có đặc trưng hình học sau : F = x 13.8 = 27.6 cm ry = 4.59cm; rx = 3.08 cm Kiểm tra tiết diện chọn : = = = 48.7 = = = 32.67 Suy ra: chon = 48.7; tra bảng = 0.858 Kiểm tra ổn định: = = = 15.83kN/cm2 < 21 kN/cm2 7.4.5 Thanh dàn phân nhỏ: Do nội lực nhỏ nên lấy theo cấu tạo Chọn thép góc cạnh L50x5; Tra bảng phụ lục ta có đặc trưng hình học: F = x 4.8 = 9.6 cm2 rx = 1.53 cm ry = 2.61 cm; Loại SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Số liệu tính tốn F chọn (d=14mm) rx Page 48 ry ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I Thanh xiên đầu dàn Thanh bụng Thanh cánh Thanh cánh 1-2 2-3 4-5 5-6 7-8 3-4 6-7 a2 a8 a5 d1 d9 d3 d4 d6 d7 GVHD: NGÔ VI LONG Loại 2L100x8 F (cm2) 31.2 (cm) 3.03 (cm) 4.62 2L50x5 9.6 1.53 2.61 2L70x7 18.84 2.14 3.44 2L70x5 13.72 2.16 3.38 2L70x7 18.84 2.14 3.44 2L50x5 9.6 1.53 2.61 2L100x7 27.6 3.08 4.59 7.5 Tính tốn chi tiết dàn: 7.5.1 Mắt liên kết dàn vào cột: Dàn liên kết cứng vào cột thông qua hai mắt dàn : mắt mắt đầu dàn 7.5.1.1 Tính nút dưới: -Nội lực tính toán gồm : +Lực dọc cánh :Thanh 20 , N = 115.492 KN , 2L50X5 +Lực dọc xiên đầu dàn : Thanh 25 , N2 = -218.196 KN, L110X8 , nghiêng góc 40 so với phương ngang -Mômen đầu dàn : M =193.76 KNm Cấu tạo: SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 49 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG z = 36cm : khoảng cách trục cánh đến hàng bulông e = 11cm : khoảng cách từ trục cánh đến trọng tâm đường hàn l = 60-1x2 = 58cm : đường hàn liên kết mắt vào gối  Đường hàn liên kết cánh vào mắt : Mỗi thép góc chòu lực doïc : N1 /2 = 115.492 /2 = 57.75 KN Chọn chiều cao đường hàn sống 10mm, chiều cao dường hàn mép 6mm Chiều dài đường hàn sống cần thiết : l hs = 0.7x57.8:(1x10.5) = 3.85 cm Chiều dài đường hàn mép cần thiết : l hm = 0.3x57.8: (0.6x10.5) = 2.75 cm SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 50 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG  Đường hàn liên kết xiên đầu dàn với mắt : Chọn hhs = 10mm; lhs = = = 7.27cm Choïn hhs = 6mm; lhm = = = 5.2 cm  Kiểm tra liên kết hàn giửa mắt gối : Thay moment đầu dàn cặp ngẩu lực : T =M/h0 =193.76 /2 = 96.9 KN Ở cánh dưới, lực trùng trục ,dời lực trọng trọng tâm liên kết thu lực ngang H = 96.9KN hướng từ trái sang phải , moment có chiều quay ngược chiều kim đồng hồ , có giá trò Mlt = T.e = 96.9x 0.11 = 10.66 kN.m Phản lực đứng gối , truyền vào liên kết hàn mắt gối : R= N2sin = 218.2xsin40 = 140.26 kN, hướng từ xuống Chiều cao cần thiết đường hàn liên kết mắt vào gối , với lh = 58 cm hh x = x = 0.145 cm Ta choïn hh = 10mm , moment kháng uốn đường hàn liên kết mắt vào gối : Wh = = = 784.93 cm3 Fh = = 2x(0.7x1)x58 = 81.2 cm2  Kiểm tra cường độ đường haøn : = = = 3.08 kN/cm2 < = 15 kN/cm2  Tính bề dày gối : SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 51 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG Quan niệm gối ngàm hai cạnh hai hàng bulông , chòu lực nhổ H , làm tách khỏi thân cột , Với b1 = 10cm : khoảng cách hai hàng bulông đứng, tính : = x = x = 0.967 cm Chọn bề dày gối bg = 18mm  Kiểm tra điều kiện ép mặt gối gối đở : Lực ép mặt : Nem = R = 286.76 kN Chọn trước bề rộng gối bbg = 180 mm em = Nem / Fem = 140.26 / (18x1.8) =5 kN/cm2 < Rem = 35 KN/cm2  Tính toán liên kết bulông gối vào cánh cột : Các kích thước : z = 36cm , l1 = 50cm , l2 = 40cm , l3 = 30cm , l4 = 20cm , l5 = 10cm Với li : khoảng cách từ hàng bulông đến hàng bulông thứ i Chọn bulông có độ bền lớp 5.6 Lực lớn xuất bulông : = + H/n = = 24 kN Diện tích thu hẹp qua ren bulông cần thiết : F th = = = 1.14 cm2 Chọn bulông 16 ,có diện tích qua ren 1.57cm2  Tính liên kết gối đở vào cột : Hai đường hàn liên kết gối đỡ vào cột chòu 1.5R = 1.5x140.26= 210.4 kN SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 52 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG Chọn bề rộng gối đỡ : bg = 250mm Chọn bề dày gối đở g = 24 mm Chọn chiều cao đường hàn góc hh = 20mm Chiều dài cần thiết đường hàn : = = = cm Chọn chiều dài gối đỡ đủ chứa đường hàn : 20cm 7.5.1.2.Tính nút : Nội lực tính toán : cánh L50X5 , N = 89.77 KN  Cấu tạo : Các số liệu : z = 17.63cm , y1 = 10cm , y2 = 20cm , b1 = 10cm , e = 5cm , lh = 39-2 = 37cm Mlt = T e = 96.9x 0.5 = 48.5 KN  Chiều cao đường hàn cần thiết liên kết mắt vào gối đở : hh (H) = (96.9+48.5/ 37) = 0.126 cm Choïn hh = 10mm SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 53 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG  Tính bề dày gối : = x = x = 1.193 cm Chọn bg = 18mm Ta chọn bố trí bulông theo cấu tạo , số lượng bulông 16  Đường hàn liên kết cánh vào mắt : Mỗi thép góc chòu lực dọc : N1 /2 = 89.77 /2 = 45 KN Chọn chiều cao đường hàn sống 10mm, chiều cao dường hàn mép 6mm Chiều dài đường hàn sống cần thiết : l hs = 0.75x45/(1x10.5) = 5.55 cm Chiều dài đường hàn mép cần thieát : l hm = 0.25x 45/ (0.6x10.5) = 3.08cm Vậy L50X5 ta bố trí đường hàn sống 60X10 , hàn mép 30X6 7.5.2 Tính mắt khuếch đại đỉnh dàn : Các số liệu : lực dọc cánh 65,66 2L100X8 có N ct = -147.212 kN , góc nghiêng với phương ngang 6’ Thanh xiên 2L50X5 có Ntx = 62.591 KN, góc nghiêng với phương ngang 490  cấu tạo : bp = 14mm , lbp = 250 mm, bm = 14mm Lực tính toán Ntt = 1.2 x Nct = 1.2x 147.212 = 176.65 KN Diện tích tính toán quy ước : Ftt = 1.4x(2x16) + 25x1.4 = 79.8 cm2 SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 54 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG  ng suất trung bình tiết diện tính toán quy ước : tb = = = 2.21 kN/cm2< 21kN/cm2 Lực truyền vào mắt : Nbm = tb x Fbm = 2.21x 1.4x(2x16) = 100 kN  Kiểm tra đường hàn liên kết cánh vào mắt : Đường hàn sống mổi mắt có lhs = 15cm , hhs =12mm Đường hàn mép mổi mắt có lhm = 30cm , hhm = 8mm Tổng diên tích đường hàn : ng suất đường hàn : = = = kN/cm2 < = 18 kN/cm2  Kiểm tra phủ : SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 55 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGƠ VI LONG Lực truyền vào phủ : Nbp = tbx Fbp = 2.21 x 25x1.4 = 77.35 KN Tổng diên tích đường hàn : ng suất đường hàn : = = = 1.4 kN/cm2 < = 18 kN/cm2  Kieåm tra vò trí gảy khúc phủ : Hợp lực hướng lên có giá trò : V =2.N bp.sin = 2x77.35x sin6= 31.25 KN Hợp lực đường hàn liên kết sườn đứng với phủ chòu Chọn trước tiết diện sườn đứng x100x450 , đường hàn liên kết có lh = 9cm , hh = 6mm , tổng chiều dài đường hàn 36cm Kiểm tra khả chòu kực đường hàn : = = = 2.07 kN/cm2 < = 18 kN/cm2 Baûn nối chòu lực : Nbn = Nbm.cos+1,2.Ntx.cos = 100.cos(6’) + 1,2 x 62.6xcos(49o) =148.8 kN Chọn kích thước nối : 10x250x450 , bố trí hai nối ốp hai bên mắt ,kiểm tra cường độ nối : = = = 3.31 kN/cm2 < 21 kN/cm2 Baûn nối liên kết vối mắt hai đường hàn đứng , kiểm tra đường hàn Với lh = 44 cm , hh = 10 mm = = = 2.01 kN/cm2 < = 18 kN/cm2 7.5.3 Tính toán mắt dàn có nối cánh : ( chi tiết 3-3) -Tính mắt nối 10,11,25,26 SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 56 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG + Thanh 10 : 2L50X5, N = 89.77 KN + Thanh 11 : 2L90X9 , N = -223.764 KN + Thanh 25 : 2L110X8 , N = -218.196 KN + Thanh 26 : 2L80X8 , N = 128.35 KN Nối cánh phía có nội lực nhỏ , nối cách tâm mắt 300mm Lực tính toán : Ntt = 1.2 Ncánh = 1.2 x 218.196=261.84 KN Tiết diện tính toán : Ftt = 2*(20*1.4) + 25*1.4 =91cm2 ng suất trung bình tiết diên tính toán quy ước : = = = 2.88 kN/cm2 < 21 kN/cm2  Kieåm tra đường hàn mắt : Nội lực truyền vào maét : Nbm = tb Fbm = 2.88x1.4x25 = 100.8 KN Với 2x32cm , hhs = 10mm 2x25cm , hhm = 8mm �( h hh ).lh  (0.7 *1*32  0.3*0.8* 25) * 56.8cm  = = = 1.8 kN/cm2 < = 18 kN/cm2  Kiểm tra đường hàn ghép : Nội lực truyền vào ghép : Nbg = tb.Fbg = 2.88x 2x 20x1.4 =173.6 KN Với 22 x4 = 88 cm , hh = 8mm  = = = 3.52 kN/cm2 < = 18 kN/cm2 7.5.3.1.Tính đường hàn tren 11 2L90x9 vào mắt : Chọn hhs = 10mm , hhm = 8mm SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 57 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Chiều dài đường hàn sống cần thết: = 0.7x = 0.7 = 7.46 cm Chiều dài đường hàn mép caàn : = 0.3x = 0.3 = cm 7.5.3.2 Tính đường hàn cánh 10 2L50X5 vào maét : = 0.7x = 0.7 = cm = 0.3x = 0.3 = 1.6 cm 7.5.3.3.Tính đường hàn xiên số 26 2L80X8 vào mắt : = 0.7x = 0.7 = 4.3cm = 0.3x = 0.3 = 2.3 cm 7.5.4 Tính mắt nối 21,22,28,29,36 : Thanh 21 : 2L100X7 , N = 255.404 KN SVTH: HUỲNH ĐỨC THI MSSV: 1051030798 Page 58 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP I GVHD: NGÔ VI LONG Thanh 22: 2L50X5 , N = 165.6 KN Thanh 28 : 2L80X8, N = -68.376 KN Thanh 29 : 2L50X5 , N = 62.6KN Thanh 36 : 2L100x7 , N = KN Choïn hhs = 10mm, hhm = 8mm Lực tính toán : Ntt = 1.2 Ncaùnh = 1.2 x 255.404= 306.48 KN Tiết diện tính toán : Ftt = 2x(20x1.4) + 20x1.4 = 84 ng suất trung bình tiết diên tính toán quy ước : = = = 3.65 kN/ cm2< 21 kN/ cm2  Kiểm tra đường hàn mắt : Nội lực truyền vào mắt : Nbm = tb Fbm = 3.65 x1.4x20 = 103 KN Với 2x34cm , hhs = 10mm 2x25cm , hhm = 8mm �( h hh ).lh  (0.7 *1*34  0.3*0.8* 25)* 59.6cm2  = = = 1.75kN/cm2