Đồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CAD (phần riêng cọc ép)

Đồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CADĐồ Án Thi Công (Thầy Trương Công Thuận) Đại học Mở TP HCM +CAD (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép) (phần riêng cọc ép)

SVTH: BÙI BẢO CHINH-MSSV: 1351020008 GVHD: TRƯƠNG CÔNG THUẬN MỤC LỤC CHƯƠNG I: THIẾT KẾ SÀN, DẦM, CỘT I.1 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN SÀN, DẦM I.1.1 Xác định sơ chiều dày sàn  Việc chọn chiều dày sàn có ý nghĩa quan tr ọng thay đ ổi m ột vài cm khối lượng bê tơng tồn sàn thay đổi đáng kể Ch ọn chi ều dày sàn ph ụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng, xác định sơ chi ều dày sàn theo bi ểu thức sau: D hs = L m • D = 0.8 – 1.4 phụ thuộc vào tải trọng • m = 30 – 35 cho loại dầm với L nhịp theo phương cạnh ngắn • m = 40 – 45 cho kê bốn cạnh với L nhịp theo phương cạnh ngắn  Do mặt sàn tầng điển hình, sàn chủ yếu việc theo phương dạng kê bốn cạnh, chọn hệ số sau: • D = (Hoạt tải tiêu chuẩn nhỏ) • m = 40 (Bản kê bốn cạnh) • m = 30 (Bản dm) hs = ì 1.5 = 0.05m 30 L= 1.5 m (Vị trí ban cơng) • • hs = •L= 4.5 m (Các ô bên trong) ⇒ Trang 1 × 4.5 = 0.113m 40 • Chọn ch mặt • I.1.2 Xác định sơ kích thước dầm • Tiết diện dầm chọn giống cho tầng, kích thước tiết diện dầm chọn sơ theo chiều cao tiết diện dầm: - Dầm  Dầm D1 • 1  1  lD1 = 4500mm => hdn =  ÷ ÷ldn =  ÷ ÷4500 = (300 ÷ 563) mm  15   15  • • hD1 = 400mm 1 1 1 1 bD1 =  ÷ ÷hD1 =  ÷ ÷× 400 = (100 ÷ 200) mm 2 4 2 4 •  Dầm D2, D6 • 1  1  lD = 5000mm => hdn =  ÷ ÷lD =  ÷ ÷5000 = (333 ÷ 625)m  15   15  • • hD = hD = 400mm 1 1 1 1 bD =  ÷ ÷hD = ữ ữì 400 = (100 ữ 200) mm 2 4 2 4 •  Dầm D4 • 1  1  lD = 4200m => hdn =  ÷ ÷l D =  ÷ ÷4200 = (280 ÷ 525) m  15   15  • • hD = 400mm 1 1 1 1 bD =  ÷ ÷hD =  ÷ ÷× 400 = (100 ÷ 200) mm 2 4 2 4 • - Dầm phụ:  Dầm D3 •  1  1  lD = 4500m => hD =  ÷ ÷lD =  ÷ ÷4500 = (225 ÷ 375)m  12 20   12 20  • • hD = 300mm 1 1 1 1 bD = ữ ữhD = ữ ữì 300 = (75 ÷ 150) mm 2 4  4 •  Dầm D7 • 1  1  lD = 2800mm => hdn =  ÷ ÷lD =  ÷ ÷2800 = (140 ÷ 233) m  12 20   12 20  • • hD = 300mm 1 1 1 1 bD =  ÷ ÷hD =  ÷ ÷× 300 = (75 ÷ 150) mm 2 4 2 ì Dm mụi ớt chu ti trng nên chọn kích thước DM(200 300) • • Bảng 1-1 Kích thước tiết diện dầm cột • • • • • •Chiều dài •(mm) • • • • • Dầ m mơi DM • • • • • • • • • • • • 45 00 30 • • • • • • • • • • • • • 20 • • • I.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỘT  Số liệu  Cơng trình có 10 tầng, mái  Chiều cao tầng 3.5m • Chọn sơ tiết diện cột thông qua ước lượng tổng tải trọng đứng tác dụng lên cột, xác định theo cơng thức : • - - - - - • Trong đó: A: diện tích tiết diện cột k: hệ số xét đến ảnh hưởng momen uốn, phụ thuộc vị trí cột • Đối với cột giữa: k=1.11.2 • Đối với cột biên cột góc: k=1.31.5 N(kN): tổng tải trọng đứng tác dụng lên cột N = n.q.s • n: số tầng vị trí cột mà ta xét, tầng ta thay đổi tiết diện cột lần q = 1.1T / m2 = 11kN / m2 q: tải trọng phân bố sàn với s : diện truyền tải sàn tác dụng lên cột Rb = 14.5MPa = 14.5 × 103 kN / m2 : cường độ chịu nén bêtơng B25 • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • Bảng 1-2 Kích thước sơ tiết diện cột • • • • • • • Chọn tiết diện • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • Chọn tiết diện • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • Chọn tiết diện • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • Chọn tiết diện • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • CHƯƠNG II: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CƠNG DẦM SÀN CỘT • II.1 TÍNH TOÁN CỐP PHA SÀN – Chiều dày sàn: 110mm – Khoảng cách chân giáo theo phương dọc: m – Khoảng cách chân giáo theo phương ngang: 1m – Khoảng cách sườn lớp trên: 0.3m – Khoảng cách sườn lớp dưới: m  Sử dụng loại cốp pha ván ép phủ phim kích thước (1220244018)mm  Đà thép hộp loại (505020)mm đà thép hộp loại (5010020)mm • Nguồn Catolog thép hộp: http://www.banvatlieuxaydung.net/thep-hop-makem/bang-tra-trong-luong-thep-hop-hoa-phat.html  Sử dụng giàn giáo nêm Vietform hãng Phượng Hồng sản xuất • • • • II.3.1.1.2 Sơ đồ tính - Xem cốp pha dầm liền tục tựa lên gối tựa sườn đứng Khoảng cách gối tựa khoảng cách sườn đứng: Lsđ = 0.2m • q 200 200 200 Mmax - Nội lực: • • II.3.1.1.3 Kiểm tra điều kiện bền •  Thỏa điều kiện cường độ • II.3.1.1.4 Kiểm tra điều kiện biến dạng • •  f < [f]: thỏa điều kiện biến dạng • – • ( Độ võng cho phép cấu kiện tra bảng TCXDVN 338-2005) • Vậy cốp pha cột đảm bảo khả chịu lực II.3.1.2 Kiểm tra sườn đứng Chọn thép hộp Hòa Phát có kích thước 50×50×2, khối lượng 17.94 (kg/6m).(Tra catolog thép hộp Hòa Phát) • II.3.1.2.1 Tải trọng – Tải trọng thân sườn đứng: • • – Tải trọng cốp pha cột truyền vào sườn đứng: • •  Tổng tải trọng tác dụng lên sườn lớp trên: • • • II.3.1.2.2 Sơ đồ tính – Xem sườn đứng làm việc dầm liên tục, nhịp tính tốn Lgơng = 0.7(m) khoảng cách gơng • q 700 700 Mmax – Nội lực: • • II.3.1.2.3 Kiểm tra điều kiện bền 700 – Mơmen kháng uốn: • •  Thỏa điều kiện cường độ • II.3.1.2.4 Kiểm tra điều kiện biến dạng • • •  f < [f]: thỏa điều kiện biến dạng • • ( Độ võng cho phép cấu kiện tra bảng TCXDVN 338-2005) Vậy sườn lớp đảm bảo khả chịu lực • II.3.1.3 Tính tốn gơng • II.3.1.3.1 Tải trọng - Chọn gơng thép Hòa Phát thép hộp 50502 gắn với có: • Moment kháng uốn: • Moment qn tính: • - Lực tập trung tác dụng lên gơng là: • • • II.3.1.3.2 Sơ đồ tính: - Xem gơng làm việc dầm đơn giản, nhịp tính tốn Lty= 0.7 m • P 50 P 200 P 200 700 • - P 200 50 Mmax Tính tốn giải nội lực, ta có: • • II.3.1.3.3 Kiểm tra điều kiện bền •  Thỏa điều kiện cường độ • II.3.1.3.4 Kiểm tra điều kiện biến dạng • •  f < [f]: thỏa điều kiện biến dạng • • • • • • • • • • – ( Độ võng cho phép cấu kiện tra bảng TCXDVN 338-2005) Vậy gông cột đảm bảo khả chịu lực II.3.1.4 Kiểm tra ty Lực ty cột phản lực gối phần tính gơng: • N = 2= 390.11 = 780.22(kg) – Chọn ty thép tròn có đường kính D = 12mm • – • Kiểm tra khả chịu lực ty: • II.3.1.5 Cây chống xiên • Đặt chống xiên cách chân cột 1.5m 1400 200 CHỐ NG XIÊ N N 100 1400 3100 CỘ T 1500 • 1600 • II.3.1.5.1 Cây chống xiên thân cột 45° Ptt 45° 1500 CHỐ NG XIÊ N 1500 - • Lực tập trung tác dụng vị trí chống xiên tiếp xúc với thân cột : • Góc tạo cột chống cốp pha đứng: • - Nội lực N chống xiên: • 63 ° Ptt 2900 1400 200 • II.3.1.5.2 Cây chống xiên đỉnh cột 63 ° 1500 CHỐ NG XIÊ N 1500 - • Lực tập trung tác dụng vị trí chống tiếp xúc cột gơng cùng: • Góc tạo cột chống cốp pha đứng: • Nội lực N chống xiên: • • Vậy chọn chống K – 102 cơng ty Hòa Phát với N = 2000 kg cho hai vị trí • • II.3.2 Tính tốn cột biên tiết diện 300600 • Ta chọn khoảng cách kích thước cốp pha cột, sườn đứng, gông, ti giống với cột tiết diện 400600, cột biên đặt chống xiên mặt ngồi biên khơng có sàn nên ta tính tốn cáp mặt đối diện để kéo lại lực xơ mặt bên kia, lực tính tốn cáp với lực chống xiên, ta việc chọn loại cáp thỏa chịu lực - Lực tập trung tác dụng vị trí dây cáp vị trí 2.2m : • - Góc tạo dây cáp cột: • - Nội lực N dây cáp: • • => Chọn dây cáp thép Hòa Phát D7 có [N] = 2500kg N DÂ Y CÁ P 56° 2200 3100 900 CỘ T • − − − − • CHƯƠNG III: THI CƠNG ÉP CỌC • III.1 THÔNG SỐ CỌC ÉP Vật liệu làm cọc: Bê tơng mác M300: Rb = 13MPa • Cốt thép A-II: Rs = 280 MPa Tiết diện cọc: 300×300 Độ dài đoạn cọc: m Cao trình đáy móng: - 1.6 m • - 1500 III.2 SỐ LƯỢNG CỌC ÉP Cơng trình có diện tích sân bãi rộng nên việc tập kết cọc, khối đối trọng, dàn ép vận chuyển thuận lợi Số lượng cọc cần ép cho tồn cơng trình: • + Móng M1: 54 móng × cọc = 324 (cọc) • + Móng M2: 15 múng ì cc = 120 (cc) => Tổng số lượng cọc cần ép là: 444 (cọc) • => Chiều dài cọc là: 24m gồm đoạn 8m nối lại với • III.3 CHỌN THIẾT BỊ ÉP CỌC • III.3.1 Chọn máy ép cọc • III.3.1.1 Chọn loại máy ép cọc - Chọn máy ép cọc để đưa cọc xuống độ sâu thiết kế, cọc phải qua tầng địa chất khác Cụ thể điều kiện địa chất cơng trình, cọc xun qua lớp đất sau: • + Sét pha cát, độ dẻo trung bình, trạng thái mềm có chiều dày : 5m • + Sét pha cát, độ dẻo trung bình, trạng thái rắn vừa có chiều dày : 2m • + Cát vừa đến mịn lẫn bột, trạng thái chặt vừa có chiều dày: 8m • + Đất sét lẫn bột, độ dẻo cao, trạng thái rắn có chiều dày trung bình: 8m • + Sét pha cát độ dẻo trung bình có chiều dày: 1m - Sức chịu tải vật liệu: Dùng cơng thức tính tốn TCVN 21: 1986 sau: Pvl = km( Rb Ab + Rs As ) • • Trong đó: • • • • • + k : hệ số đồng k = 0.7 + m : hệ số điều kiện làm việc m = + Rb : cường độ tính tốn nén bêtơng cọc Rb = 13000(kN/m2) + Rs : cường độ tính tốn chịu nén cốt thép Rs = 280000(kN/m2) + As : tổng diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc cọc, cọc dùng thép phi 18 πd2 π × 0.0182 As = n × = 4× = 1.02 ì 103 ( m ) 4 • + Ap : diện tích tiết diện ngang cọc Ap = 0.3 × 0.3 = 0.09(m ) • • + Ab : diện tích tiết diện ngang bê tông cọc Ab = Ap − As = 0.09 − 1.02 ×10 −3 = 0.089( m ) => Pvl = 0.7 ì 1ì (13000 × 0.089 + 280000 ×1.02 ×10 −3 ) = 1010( kN ) = 101(T ) - - - Tải trọng thiết kế cọc: thông số tiêu đất không đầy đủ coi thiết kế 1 1 1 1 PTK =  ÷ ÷PVL = ữ ữì 101 = (33.7 ữ 50.5)(T ) 3  3 duyệt qua, ta lấy : PTK = 40(T ) • => Chọn Để đảm bảo cho cọc ép đến độ sâu thiết kế, lực ép máy phải thỏa mãn điều kiện ghi mục 3.5, 3.6 TCVN 9394- 2012( Đóng v ộp cc) Pộpmin = (1.5 ữ 2)PTK = (1.5 ữ 2)ì40= (60 ữ 80)T => Chn Pộpmin= 60T Pộpmax = (2 ữ 3)PTK = (2ữ 3)ì40 = (80 ữ 120)T => Chn Pộpmax = 90T Chọn máy ép cọc (điều 6.1 TCXDVN 286-2003: Khả ép thiết bị phải gấp 1.4 Pmax đo thiết k quy inh) Pmỏy ộp = 1.4ìPộpmax= 1.4ì 90 = 126 (T) => Chọn máy ép có: Pmáy ép = 150 (T) Tính tốn đối trọng: (điều 6.2 TCXDVN 286-2003: Hệ phản áp không nên nhỏ 1.1 lần Pộp max) Q 1.1Pộpmax = 1.1ì90 =99(T) Mỗi khối đối trọng bê tơng cốt thép có kớch thc(1ì1ì3m) nng: q=1ì1ì3ì2.5= 7.5 (T) Q 99 n= = ≈ 13.2 q 7.5 • Số viên đối trọng: • Chọn 14 khối bên đặt khối đối trọng, chia bên, xếp thành lớp, lớp đầu lớp khối, lớp cuối gồm khối - Những tiêu kỹ thuật chủ yếu thiết bị ép là: • Cơng suất máy ép : 150T • Chiều cao giá ép 10m (kể chiều cao bệ máy 0.5m), di chuyển theo phương • Khung di chuyn cao 8.5m 500ì500 Khung c nh cao 5m 800ì800 p lc bm du ln nht: 350 kG/cm2 • Chiều rộng bệ máy 3m • Chiều dài bệ máy 10m • Đường kính piston: chọn D = 26 cm - • III.3.1.2 Các phận máy ép cọc Máy ép thuỷ lực dùng sức nén xi lanh thuỷ lực để ép cọc xuống đất thông qua đối tải nhiều khối đối trọng ghép lại Nó bao gồm phận chính: • Dàn máy: gồm ống thả cọc gắn với giá xi lanh • Bệ máy: gồm dầm liên kết với suốt ngang ( liên kết lồng để điều chỉnh khoảng cách) • Đối trọng • Trạm bơm thuỷ lực gồm có: • • • + Động điện + Bơm thuỷ lực ngăn kéo + Tuy ô thuỷ lực giác thuỷ lực • - • • III.3.1.3 Nguyên lý làm việc • Dàn máy lắp ráp với bệ máy chốt di chuyển ép số cọc bệ máy cố định chỗ, giảm số lần cẩu đối trọng Khung di động xi lanh nâng lên hạ xuống, lượng thuỷ lực truyền từ trạm bơm qua xi lanh qua khung di động qua gối đầu cọc truyền sang cọc với đối trọng lượng biến thành lực dọc trục ép cọc xuống đất • III.3.2 Chọn cẩu phục vụ máy ép Để chọn máy cẩu cọc vào giá, ta sử dụng cần trục tự hành bánh  Các thông số chọn cần trục Chiều cao móc cẩu yêu cầu: Hyc = Hct + hat + hcọc + hm+ h4 • Trong đó: • Hct: chiều cao đối trọng cộng với khung đế , Hct = 3.5m • hcọc: chiều dài đoạn cọc lớn tính từ mũi cọc đến vị trí móc, hcọc = 6.5 m • hat : khoảng cách an toàn hat = 0.5 m • hm : chiều dài thiết bị móc cẩu hm = 1.5 m • h4 : đoạn puli, ròng rọc, móc cẩu đầu cần h4 = 1.5 m  Hyc = 3.5+6.5+0.5+1.5+1.5= 13.5 (m) - - - Sức nõng yờu cu: Trng lng cc: G = 2.5ì0.3ì0.3ì8 = 1.8(T) • Trọng lượng khối đối trọng: Gi trng = 1ì1ì3ì2.5 = 7.5(T) Vy Qyc= 7.5(T) Chiều dài tay cần yêu cầu: • hc : khoảng cách từ khớp quay tay cần đến cao trình cần trục đứng hc= 1.5 m • Vì cẩu cọc khơng có chướng ngại vật nên ta lấy góc nâng lớn tay cần a=750 H yc − hc 13.5 − 1.5 Lyc = = = 12.4(m) sin 75o sin 75o • Bán kính hoạt động cần trục: R = r + Ly/c.cosa = 1.5+12.4×cos750 = 4.7 (m) • • • - - - - - Dựa vào thông số kĩ thuật ta chọn cần trục tự hành ơtơ dẫn động thuỷ lực KX-5363có thơng số sau: • Sức nâng Qmax/Qmin = 25/ 3.5T • Tầm với Rmin/Rmax = 3.8/ 14.5m • Chiều cao nâng : Hmax = 14m, Hmin = 8m • Độ dài cần L: 15m Số lượng cơng nhân thi cơng ép cọc ca: • Điều khiển máy ép cọc : cơng nhân • Điều khiển cẩu KX-5363: cơng nhân • Phục vụ treo móc hạ đối trọng, móc cọc lắp cọc vào giá ép: cơng nhân • Thợ hàn hàn nối đoạn cọc: cơng nhân • Căn chỉnh máy kinh vĩ: kỹ sư • => Tổng số nhân cơng phục vụ ép cọc: người/ca • III.4 CHUẨN BỊ MẶT BẰNG THI CÔNG - Phải tập kết cọc trước ngày ép từ đến ngày (cọc mua từ nhà máy sản xuất cọc) - Khu xếp cọc phải đặt khu vực ép cọc, đường vận chuyển cọc phải phẳng, không gồ ghề lồi lõm - Cọc phải vạch sẵn trục để thuận tiện cho việc sử dụng máy kinh vĩ cân chỉnh - Cần loại bỏ cọc không đủ chất lượng, không đảm bảo yêu cầu kỹ thuật - Trước đem cọc ép đại trà, phải ép thí nghiệm 2% số lượng cọc - Phải có đầy đủ báo cáo khảo sát địa chất cơng trình, kết xuyên tĩnh - Việc bố trí mặt thi công ép cọc ảnh hưởng trực tiếp đến tiến độ thi cơng nhanh hay chậm cơng trình Bố trí mặt thi công phải hợp lý để công việc không bị chồng chéo, cản trở lẫn nhau, giúp đẩy nhanh tiến độ thi công, rút ngắn thời gian thực cơng trình Xác định hướng di chuyển thiết bị ép cọc mặt bằng, hướng di chuyển máy ép phải hợp lý đài cọc Cọc phải bố trí mặt thuận lợi cho việc cẩu lắp mà khơng cản trở máy móc thi công Người thi công phải kết hợp với người làm công tác đo đạc Trên vẽ tổng mặt thi • cơng phải xác định đầy đủ vị trí hạng mục cơng trình, ghi rõ cách xác định lưới tọa độ tim cọc • III.5 XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ ÉP CỌC Vị trí ép cọc xác định theo vẽ thiết kế, phải đầy đủ khoảng cách, phân bố cọc đài móng với điểm giao trục Để cho việc định vị thuận lợi xác ta cần phải lấy điểm làm mốc nằm để kiểm tra trục bị q trình thi cơng Trên thực địa vị trí cọc đánh dấu thép dài từ 20,30cm có buộc dây nilon màu Từ giao điểm đường tim cọc ta xác định tâm móng từ ta xác định tâm cọc • • • • - - - - - - - • III.6 TRÌNH TỰ ÉP CỌC Bước chuẩn bị: • Định vị tim cọc • Cẩu lắp khung đế vào vị trí thiết kế • Đặt đối trọng • Cẩu lắp khung cố định khung ép di động Bước 1: • Cẩu dựng cọc vào khung ép • Điều chỉnh mũi cọc vào vị trí thiết kế Bước 2: • Tiến hành ép cọc đến độ sâu thiết kế (vừa tiến hành ép vừa theo dõi) • Tiến hành ép từ từ Bước 3: • Do cọc gồm đoạn nên ép xong đoạn cọc ta nâng khung ép lên tiến hành nối cọc • Cọc nối cách mặt đất 500mm • Kiểm tra độ thẳng đứng cọc Bước • Khi ép đoạn cọc cuối (đoạn thứ 3) đến mặt đất cẩu dựng đoạn cọc dẫn (bằng thép BTCT) chụp vào đầu cọc • Tiến hành ép âm cọc để đầu cọc đến độ sâu thiết kế • Sau nhổ đoạn cọc dẫn lên Bước 5: • Kết thúc thi công ép cọc, chuyển hệ khung ép đến vị trí cọc Tuần tự ép cọc đến độ sâu thiết kế Bước 6: • Kết thúc việc ép cọc móng • Bốc dở đối trọng sang giá ép khác • Dùng cẩu di chuyển giá ép đến vị trí móng • Tuần tự ép cọc đến hết cơng trình • • • TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 21: 1986 ( Tiêu chuẩn móng cọc) TCVN 286: 2003 (Tiêu chuẩn đóng ép cọc) TCVN 338: 2005 (Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép) TCVN 9394- 2012( Đóng ép cọc) • • • •