ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU ĐẠI HỌC GTVT TP.HCM

ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU NỘI DUNG TÍNH TOÁN I./.Thiết kế vòng vây cọc ván thép ngăn nước: Chọn loại cọc ván, kích thước vòng vây. Tính chiều sâu đóng cọc ván, cân nhắc có dùng khung chống, bêtông bòt đáy hay không? Nếu có, thiết kế kèm với cọc ván. Tính và chọn búa đóng cọc ván. II./.Trình bày biện pháp thi công hệ móng cọc đóng. Tính toán phân đoạn cọc. Tính và chọn búa đóng cọc. Mô tả biện pháp đóng cọc. III./.Thiết kế ván khuôn đổ bệ cọc. Chọn loại ván khuôn, bố trí khung chống hoặc hệ đỡ ván khuôn. Kiểm tra ván khuôn đáy theo cường độ và biến dạng. IV./.Thiết kế ván khuôn đổ thân trụ. Chọn loại ván khuôn, bố trí khung chống, khung giằng. Kiểm tra bài toán ván khuôn thành đứng theo cường độ và biến dạng. SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 1 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU CHƯƠNG I: CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ Số cọc trong móng: n = 10 x 3 = 30 cọc. Chiều dài cọc đóng trong đất: L c = 40m. Kích thước cọc: 35 x 35cm. Chiều cao thân trụ tính từ đỉnh bệ cọc: H = 7m. Đòa chất: gồm ba lớp: Lớp 1: đất bùn dày 1.5m, γ = 1.21T/m 3 , ϕ = 0 0 . Lớp 2: đất sét mềm dày 4m, γ = 1.58T/m 3 , ϕ = 4 0 . Lớp 3: đất sét pha ít cát ở trạng thái chặt dày 10m, γ = 1.71T/m 3 , ϕ = 9 0 Lớp 4: đất sét cứng , γ = 1.85T/m 3 , ϕ = 12 0 . Chiều sâu mực nước thi công tại tim trụ: H n = 3m. Chiều cao cọc phía trên mặt đất: L c2 = 3m. Cọc có kích thước 35 x 35, ta chọn khoảng cách giữa các cọc là: 3d = 3 x 35 = 105cm. Mép bệ cọc cách tim cọc 50cm. Do đó bề rộng của bệ là B = 310cm, chiều dài bệ là: L = 1045cm. mặt bằng bố trí cọc và kích thước bệ cọc như hình vẽ dưới. Chọn chiều rộng và chiều dài tương ứng của thân trụ là: 250 x 980cm. chiều dài và rộng của mũ trụ bằng với bệ cọc. 310 x 1045cm. chiều cao mũ trụ là 1m. Sức chòu tải tính toán của cọc là 2.5T/m. 500 1050 1050 500 3100 2500 9800 500 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 500 10450 SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 2 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU CHƯƠNG II: THIẾT KẾ VÒNG VÂY CỌC VÁN THÉP NGĂN NƯỚC II.1./.Chọn loại cọc ván thép. Vòng vây trên sông có thể sử dụng các loại: vòng vây đất, vòng vây bao tải đất, vòng vây gỗ và đất, vòng vây cọc ván. Ván có thể sử dụng loại ván gỗ, bêtông, hay thép. Do vò trí của trụ cách xa bờ cùng với những biện pháp thi công hiện nay ta nên dùng vòng vây cọc ván thép. Ván thép sử dụng là ván thép Larsen của Pháp. Kích thước trên mặt bằng của vòng vây cọc ván thép phụ thuộc vào hình dạng và kích thước của bệ móng. Cần đảm bảo khoảng cách từ mặt trong của tường cọc ván đến mép bệ móng không nhỏ hơn 0.75m. Do các cọc sử dụng không có cọc xiên nên ta chọn khoảng cách này là1m để tạo đủ diện thi công. Vậy kích thước của vòng vây là 410 x 1145 cm Trên mặt đứng vòng vây phải cao hơn mực nước thi công tối thiểu là 0.7m. Khoảng cách giữa các tầng vành đai khung chống và kích thước của chúng được xác đònh bằng tính toán nhưng đồng thời phải xét đến điều kiện hoạt động của của các thiết bò lấy đất. Do trụ cầu được xây trên sông với mức nước ổn dònh, không có sóng nên chọn khoảng cách từ mặt nước đến đỉnh vòng vây là 0.75m. mặt nước tính toán so với đáy là 3 m. Móng được thi công trên nền đất yếu là đất bùn và đất sét mềm nên ta cần phải có một thanh cống cọc ván để đảm bảo ổn đònh đồng thời ta cũng phải thi công một lớp bêtông bòt đáy với mục đích ngăn không cho nước tràn vào hố móng trong quá trình thi công. Ta chọn thi công cọc ván lòng máng với kích thước sau: Trong đó: h = 125mm B= 400mm D= 10mm T = 10mm Cách thức liên kết giữa các cọc ván như sau: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 3 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU II.2./.Tính toán bề dày của lớp bêtông bòt đáy. Chọn chiều dày lớp bê tông bòt đáy: lớp bê tông bòt đáy được xác đònh từ điều kiện áp lực đẩy nổi của nước lên lớp bê tông phải nhỏ hơn lực ma sát giữa bê tông với cọc và trọng lượng lớp bê tông bòt đáy. Gọi δ là bề dày lớp bêtông bòt đáy.Bề dày lớp bêtông bòt đáy được xác đònh theo công thức sau: [ ] n n 0 bt . .h 1 0.9 k.u. Ω γ δ ≥ ≥ Ω γ + τ Trong đó: Ω: diện tích lớp vòng vây.Chọn kích thước của vòng vây là 500 x 1200cm Ω = 5 x 12 =60(m 2 ) Ω 0 :diện tích vòng vây trừ diện tích cọc chiếm. Ω 0 = 60 – 30 x 0.35 2 = 56.325(m 2 ) k: số lượng cọc k = 30 cọc u = 4 x 0.35 = 1.4(m) [ ] τ : sức dính bám của cọc với bêtông bòt đáy. [ ] τ =15T/m 2 60 1 5 0.4m 0.9 56.325 2.25 30 1.4 15 × × δ ≥ = × × + × × Chọn bề dày lớp bòt đáy là 1m. II.3./.Tính toán cọc ván đóng vào trong đất. Ta tiến hành đóng cọc ván vào trong đất sau đó dùng thanh chống chống thành cọc ván, thanh chống được đặt cách mép trên của cọc ván 1m, hút lớp bùn trong cọc ván ra sau đó đổ bêtông bòt đáy trong nước theo phương pháp đổ bêtông trong nước, hút nước hết nước ở phía trong cọc ván ra ngoài. Giả sử cọc ván được đóng vào đến tầng đất sét mềm ở trạng thái chặt một đoạn là t, ta có sơ đồ tính toán như sau: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 4 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU P 1 P 2 P 5 P 3 Lớp II Lớp I Bêtông bòt đáy 1 2.75 h1 h2 O P 4 P 6 P 7 Đối với trường hợp có thanh chống ta chỉ cần xét sự cân bằng momen quay quanh điểm O tại vò trí đặt thanh chống. Điều kiện ổn đònh của cọc ván: gl g M m M = (*) Trong đó: gl M : tổng momen quay quanh O do áp lực đất bò động g M : tổng momen quay quanh O do áp lực đất chủ động và áp lực nước m : hệ số an toàn m = 0.8 II.3.1./.Tính gl M Ta có γ = γ − γ = − = 3 1 d1 n 1.21 1 0.21T/ m 3 2 d2 n 1.58 1 0.58T/ mγ = γ − γ = − = b ' 3 b n 2.25 1 1.25T/mγ = γ − γ = − = gl M gồm có các lực P5 ,P6,P7 ( ) 5 2 2 p 1 P t n t K 2 = × × × γ × × Trong đó: 2 n hệ số vượt tải đối với áp lực đất bò động 2 n = 0.8 p2 K hệ số áp lực đất bò động của lớp 2 2 o 2 o 2 p2 4 K tg 45 tg 45 1.14 2 2 ϕ     = + = + =  ÷ ÷    SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 5 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU ( ) ( ) 5 2 2 p 2 1 P t n t K 2 1 t 0.8 0.58 t 1.14 0.26t T/m 2 = × × × γ × × = × × × × × = ( ) ( ) ' 6 2 b 1 1 P 1 n 1 1 0.8 1.25 1 0.5T/ m 2 2 = × × × γ × = × × × × = ( ) ( ) ( ) ' 7 2 b P t n 1 t 0.8 1.25 1 t T/m = × × γ × = × × × = Do đó: 5 5 6 6 7 7 2 1 2 2 2 3 2 2 0.26 2.75 0.6 3.9 4.25 3 2 2 0.26 2.75 1.5 0.5 4.25 2.35 3 0.17 1.6 4.25 2.35 = × + × + ×     = × × + + × + × + × +  ÷  ÷       = × × + + × + × + × +  ÷   = × + × + + gl M P d P d P d t t h h t t t t t t t t II.3.2./.Tính g M g M gồm có các lực P1 , P2, P3 , P4 ( ) 4 1 2 1 1 p 1 P h n h K 2 = × × × γ × × Trong đó: 2 n hệ số vượt tải đối với áp lực đất chủ động 2 n = 1.2 p1 p2 K ,K hệ số áp lực đất chủ động của lớp 1, lớp 2 2 o 2 o 1 a1 0 K tg 45 tg 45 1 2 2 ϕ     = − = − =  ÷ ÷    2 o 2 o 2 a2 4 K tg 45 tg 45 0.96 2 2 ϕ     = − = − =  ÷ ÷    ( ) ( ) 4 1 2 1 1 a1 1 P h n h K 2 1 1.5 1.2 0.21 1.5 1 0.28T/m 2 = × × × γ × × = × × × × × = ( ) ( ) 3 1 2 a2 4 2 1 P t n t K P 2 1 t 1.2 0.71 t 0.96 0.28 2 0.4 t 0.28T/m = × × × γ × × + = × × × × × + = × + ( ) ( ) 2 2 1 1 n 1 1 P 3 h 3 1.5 1 10.125T/ m 2 2 = × + × γ = × + × = ( ) ( ) 2 1 n P 2.5 h t 2.5 1.5 t 4 tT/ m= + × γ × = + × = × Do đó : SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 6 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU ( ) 1 1 2 2 3 3 4 4 2 3 2 2 10.12 4.25 4 4 0.28 6.25 3 2 2 0.4 4.25 0.28 4.25 3 2 0.27 3.7 16.14 31.61 = × + × + × + ×   = × × + × × + + ×  ÷       + × × + × + × +  ÷  ÷     = × + × + × + g M P d P d P d P d t t t t t t t t Thay vào phương trình (*) ta được: 3 2 3 2 0.17 1.6 4.25 2.35 0.8 0.27 3.7 16.14 31.61 × + × + + = = × + × + × + gl g M t t t M t t t Giải phương trình này ta được t = 8.8m > 4m Không thỏa mãn với lớp thứ hai do đó ta giả sử cọc ván đóng sâu vào trong lớp thứ 3 với chiều sâu là t. ta có sơ đồ tính toán như sau: P 9 P 8 P 1 P 2 P 4 P 6 P 5 P 3 Lớp II Lớp III Lớp I Bêtông bòt đáy 1 2.75 h1 h2 t O P 7 Đối với trường hợp có thanh chống ta chỉ cần xét sự cân bằng momen quay quanh điểm O tại vò trí đặt thanh chống. Điều kiện ổn đònh của cọc ván: gl g M m M = (*) Trong đó: gl M : tổng momen quay quanh O do áp lực đất bò động g M : tổng momen quay quanh O do áp lực đất chủ động và áp lực nước m : hệ số an toàn m = 0.8 SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 7 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU II.3.3./.Tính gl M Ta có γ = γ − γ = − = 3 1 d1 n 1.21 1 0.21T/ m 3 2 d2 n 1.58 1 0.58T/ mγ = γ − γ = − = 3 3 d3 n 1.71 1 0.71T/ mγ = γ − γ = − = gl M gồm có các lực P5 , P6. ( ) 5 2 2 2 2 p 1 P h n h K 2 = × × × γ × × Trong đó: 2 n hệ số vượt tải đối với áp lực đất bò động 2 n = 0.8 p2 p3 K ,K hệ số áp lực đất bò động của lớp 2,3 2 o 2 o 2 p2 4 K tg 45 tg 45 1.14 2 2 ϕ     = + = + =  ÷ ÷    2 o 2 o 3 p3 9 K tg 45 tg 45 1.37 2 2 ϕ     = + = + =  ÷  ÷     ( ) ( ) 5 2 2 2 2 p 1 P h n h K 2 1 4 0.8 0.58 4 1.14 4.22T/m 2 = × × × γ × × = × × × × × = ( ) ( ) 6 2 3 p 5 2 1 P t n t K' P 2 1 t 0.8 0.71 t 1.37 4.22 2 0.38t 4.22T/m = × × × γ × × + = × × × × × + = + ( ) ( ) ' 8 2 b 1 1 P 1 n 1 1 0.8 1.25 1 0.5T/m 2 2 = × × × γ × = × × × × = ( ) ( ) ( ) ( ) ' 9 2 b P t n 1 t 4 0.8 1.25 1 t 4 T/m= × × γ × = + × × × = + Do đó: ( ) 5 5 6 6 8 8 9 9 1 2 1 2 2 1 2 3 2 2 1 4.22 2.75 4.22 2.75 3 2 2 0.38 2.75 0.6 3.9 4 6.25 3 2 0.25 3.25 15.47 84.71 = × + × + × + ×     = × + + × + × + + + ×  ÷  ÷         + × × + + + × + × + + × +  ÷  ÷     = × + × + × + gl M P d P d P d P d h h h h t t t h h t t t t t II.3.4./.Tính g M g M gồm có các lực P1 , P2, P3 , P4, P7 ( ) 7 1 2 1 1 p 1 P h n h K 2 = × × × γ × × Trong đó: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 8 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU 2 n hệ số vượt tải đối với áp lực đất chủ động 2 n = 1.2 p1 p2 p3 K ,K ,K hệ số áp lực đất chủ động của lớp 1, lớp 2, lớp 3 2 o 2 o 1 a1 0 K tg 45 tg 45 1 2 2 ϕ     = − = − =  ÷ ÷    2 o 2 o 2 a2 4 K tg 45 tg 45 0.96 2 2 ϕ     = − = − =  ÷ ÷    2 o 2 o 3 a3 9 K tg 45 tg 45 0.73 2 2 ϕ     = − = − =  ÷  ÷     ( ) ( ) 7 1 2 1 1 a1 1 P h n h K 2 1 1.5 1.2 0.21 1.5 1 0.28T/m 2 = × × × γ × × = × × × × × = ( ) ( ) 3 2 1 2 2 a2 7 1 P h n h K P 2 1 4 1.2 0.58 4 0.96 0.28 2 6.3T/ m = × × × γ × × + = × × × × × + = ( ) ( ) 4 1 3 a3 5 2 1 P t n t K P 2 1 t 1.2 0.71 t 0.73 6.3 2 0.31t 6.3T/m = × × × γ × × + = × × × × × + = + ( ) ( ) 2 2 1 1 n 1 1 P 3 h 3 1.5 1 10.125T/m 2 2 = × + × γ = × + × = ( ) ( ) 2 1 n P 3 h t 3 1.5 t 4.5 tT/ m= + × γ × = + × = × ( ) ( ) 1 1 2 2 3 3 4 4 7 7 2 3 2 2 10.12 4.25 4.5 4.25 6.02 6.9 0.28 6.25 3 2 2 0.31 8.25 6.3 8.25 0.28 3.75 3 2 0.2 4.8 12.27 124.98 = × + × + × + × + ×   = × × + × × + + × + ×  ÷       + × × + × + × + + ×  ÷  ÷     = × + × + × + g M P d P d P d P d P d t t t t t t t t Thay vào phương trình (*) ta được: 3 2 3 2 0.25 3.25 10.47 84.71 0.8 0.2 4.8 12.27 124.98 × + × + × + = = × + × + × + gl g M t t t M t t t Giải phương trình này ta được t = 2.2 Như vậy ta chọn chiều sâu cọc ván đóng vào trong đất là 2.5m SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 9 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU q = 705kg/m2 q = 378kg/m2 q = 4500kg/m2 q = 1000kg/m2 q = 2116kg/m2 q = 4061kg/m2 q = 2259kg/m2 2500 4000 27501000 1250 Sơ đồ tính toán của cọc ván II.4./.Tính toán khung chống và vành đai CHƯƠNG III: BIỆN PHÁP THI CÔNG HỆ ĐÓNG CỌC III.1./.Phân đoạn cọc SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 10 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO [...]... nhất trong ván khuôn Ta cắt một dải ván khuôn có bề rộng bằng một đơn vò chiều dài, ta có sơ đố tính toán ván khuôn như sau: q = 2528.5kg/m2 300 1000 300 Kiểm tra độ võng giữa nhòp của ván thép: Công thức kiểm tra: l 1600 y ≤ [y] = = = 6.4mm 250 250 Bằng phương pháp giải SAP 2000 ta có biểu đồ nội lực sau: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 18 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU Biểu đồ momen M Biểu đồ lực cắt... kiện độ chói SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 16 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU CHƯƠNG IV: THI T KẾ VÁN KHUÔN ĐỔ BỆ CỌC IV.1./.Chọn loại ván khuôn, bố trí khung chống và hệ đỡ ván khuôn Sử dụng ván khuôn gỗ, do bệ cọc nằm ngay trên lớp bêtông bòt đáy nên không cần làm ván khuôn đáy bệ mà chỉ có ván khuôn bên Chiều cao bệ là 1.5m Cấu tạo của hệ ván khuôn như hình dưới: Bệ cọc có kích thước 10450 x 3100... độ võng Kiểm tra cường độ của ván thép: Công thức kiểm tra: M max ≤ [M] = R a × W Trong đó: Theo sơ đồ trên ta có M max = 191( kgm ) b × δ2 [M] = R a × W = R a × 6 0.5 × 0.0052 4 = 1900 × 10 × = 1420 ( kgm ) 6 Vậy thõa mãn điều kiện momen chòu uốn SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 19 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU CHƯƠNG V: THI T KẾ VÁN KHUÔN ĐỔ BÊTÔNG TRỤ V.1./.Chọn loại ván khuôn, bố trí khung chống,... trục của xà lan, trên cầu di động đặt giá búa có thể di động ngang thẳng góc với trục của xà lan Phương pháp này đóng cọc nhanh hơn đồng thời phao ổn đònh và dễ đònh vò cọc Phương pháp thi công đóng cọc được thể hiện qua hình vẽ sau: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 12 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU III.3./.Trình tự đóng cọc: Trình tự đóng cọc cần phải căn cứ vào số lượng cọcvà sơ đồ bố trí cọc trên mặt... Mô hình ván khuôn trụ Ta sử dụng ván khuôn cố đònh có hình dạng như sau: do ở dưới nước nên ta phải dùng các thanh nẹp ngang để giữ ván khuôn đồng thời tại đó ta cũng phải có các thanh giằng bằng thép xuyên qua thân trụ để giữ ván khuôn Khoảng cách giữa các thanh nẹp ngang là 2m tình từ đáy trụ trở lên SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 20 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU Ván khuôn Thép xuyên qua trụ Thép... chức năng như gối để làm giảm nội lực cũng như độ võng cho ván khuôn Ta có sơ đồ tính toán ván khuôn như sau; q = 7081.8kg/m2 q = 3510kg/m2 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 Giải theo chương SAP 2000 ta có biểu đồ nội lực trong ván khuôn khi chòu tác dụng của tải trọng: Biểu đồ momen Biểu đồ lực cắt Kiểm tra độ võng giữa nhòp của ván thép: Công thức kiểm tra: l 1000 y ≤ [y] = = = 4mm 250 250 Ta có... dày đặc, mặt trên không có ván khuôn thì cần phải có biện pháp bảo quản và thi công để tránh rạn nứt chân chim và không đúng kích thước Đầu cọc phải được đúc thẳng mặt và thẳng hướng tâm tim cọc Khi cất hoặc cẩu cọc thì cần phải móc cẩu đúng vò trí , trường hợp không có thì buộc cáp vào vò trí khác theo hình vẽ sau: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 11 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU 0.3L 0.2L 0.2L III.2./... lớn nhất tác dụng lên ván khuôn q = p + f + px = 1225 + 320 + 400 = 1945(Kg/m2) SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 17 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU Tính theo cường độ thì hệ số vượt tải là 1.3, do đó: qcđ =1.3xq = 1.3 x 1945= 2528.5(Kg/m2) Gỗ làm ván khuôn là gỗ nhóm VI Ván khuôn dày 5cm(sau khi bào nhẵn) IV.2./.Xác đònh khoảng cách giữa các thanh nẹp Để giảm bớt độ võng trong ván khuôn ta cần phải dùng... có thể gây ra sự chuyển dòch của công trình hoặc khối đất gần những dãy đóng cọc cuối cùng của hố móng làm ảnh hưởng đến chất lượng của công trình xung quanh Nếu đóng cọc theo vòng trôn ốc từ ngoài vào trong sẽ gây ra hiện tượng nén chặt đất ở giữa và những cọc cuối cùng rất khó đóng cho đúng độ sâu thi t kế SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 13 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU Do cọc trong móng được phân... 250 Ta có độ võng lớn nhất khi chòu tác dụng của tải trọng là y max = 2.9 ( mm ) Vậy thỏa mãn điều kiện độ võng Kiểm tra cường độ của ván thép: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 22 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU Công thức kiểm tra: M max ≤ [M] = R a × W Trong đó: Theo sơ đồ trên ta có M max = 598 ( kgm ) b × δ2 [M] = R a × W = R a × 6 0.5 × 0.0052 4 = 1900 × 10 × = 1420 ( kgm ) 6 Vậy thõa mãn điều kiện . chống, khung giằng. Kiểm tra bài toán ván khuôn thành đứng theo cường độ và biến dạng. SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 1 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU CHƯƠNG I: CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ Số cọc trong móng:. 1050 500 3100 2500 9800 500 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 500 10450 SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 2 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU CHƯƠNG II: THIẾT KẾ VÒNG VÂY CỌC VÁN THÉP NGĂN. đó: h = 125mm B= 400mm D= 10mm T = 10mm Cách thức liên kết giữa các cọc ván như sau: SVTH: NGUYỄN HUY CẬN 3 GVHD: ThS VÕ VĨNH BẢO ĐỒ ÁN THI CÔNG CẦU II.2./.Tính toán bề dày của lớp bêtông bòt