Đồ Án Thiết Kế Thi Công Cầu Gồm 5 Nhịp Dùng Cọc Khoan Nhồi (Kèm Bản Vẽ Cad)

Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường XÂY DỰNG CẦU CHƯƠNG I : ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH VÀ TÌNH HÌNH ĐỊA CHẤT THỦY VĂN NƠI THI CƠNG I Tình hình địa chất thủy văn : Cơng trình thi cơng cầu qua sơng A Khí hậu vùng chia làm mùa rõ rệt Mùa nắng tháng đến tháng 10 Nhiệt độ trung bình từ 26 0C đến 340C Trong thời gian mực nước sơng nhỏ nhất, có lợi cho việc thi cơng cầu Mùa mưa tháng 11 đến hết tháng năm sau.Vào mùa mực nước thường dâng cao, kèm theo đợt mưa kéo dài gây khó khăn cho việc thi cơng, nhiệt độ trung bình khoảng 180C đến 220C Từ tài liệu khí hậu ta có nhận xét sau: Nếu thi cơng vào mùa mưa bất lợi mùa mưa việc triển khai cơng việc tiến hành thi cơng hạng mục cơng trình gặp nhiều khó khăn trời mưa gió, mực nước sơng dâng cao v.v Từ dẫn đến việc tiến độ thi cơng khơng đuợc đảm bảo, chất lượng cơng trình thấp, việc bảo quản trang thiết bị máy móc vật liệu gặp nhiều khó khăn trở ngại nên dẫn đến việc kéo dài thời gian thi cơng cơng trình, làm tăng giá thành xây dựng cầu Kết khảo sát địa chất vị trí xây dựng cầu cho thấy có lớp địa chất sau: - Lớp 1: Cát pha dày, dày 2.5m - Lớp 2: Cát thơ cuội sỏi, dày ∞ Kết khảo sát thủy văn : - Cao độ mực nước thấp 0,00 m(MNTN 0.00m) - Cao độ mực nước cao 14,00 m(MNCN 14m) Thời điểm thi cơng chọn vào mùa khơ lấy mực nước thời điểm làm mực nước tính tốn II Đặc điểm cơng trình: Cơng trình cầu thi cơng gồm nhịp : 40m + 4x55m + 40m Kết cấu nhịp thi cơng cơng nghệ đúc đẩy Mố cầu : Dùng mố chân dê Trụ cầu: Cơng trình nằm vùng ngập nước, mực nước thi cơng mực nước hấp ( MNTN 0.00 m) Cọc : Dùng cọc khoan nhồi III.Điều kiện thi cơng : 1.Điều kiện cung cấp vật kiệu: Cơng trình gần nơi sản xuất vật liệu, đường vận chuyển có sẵn, thuận lợi cho việc vận chuyển vật liệu Các vật liệu đá , cát khai thác địa phương 2.Nhân mực máy móc: - Địa phương có nguồn lao động dồi tận dụng lao động địa phương q trình thi cơng - Đơn vị thi cơng có đội ngũ cán kỹ thuật nhiều kinh nghiệm lực ,trang thiết bị máy móc đầy đủ phục vụ cho cơng trình đảm bảo kịp tiến độ 3.Khí hậu : -Khu vực xây dựng cầu năm miền khí hậu có mùa rõ rệt Trang Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường + Mùa khơ từ tháng đến tháng 10 + Mùa mưa từ tháng 11 đến tháng năm sau 4.Thời gian thi cơng : Dựa vào số liệu khảo sát địa hình địa mạo địa chất thủy văn thời tiết khí hậu điều kiện giao thơng vận tải ta chọn thời gian thi cơng tháng 4,tốt cơng trình hồn thành trước mùa mưa thi cơng vào mùa mưa khơng thuận lợi điều kiện thi cơng gặp nhiều khó khăn ,chất lượng cơng trình khó đạt thiết kế Trang Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường CHƯƠNG II ĐÁNH GIÁ SƠ BỘ NGUỒN CUNG CẤP NGUN VẬT LIỆU MẶT BẰNG BỐ TRÍ VẬT LIỆU XÂY DỰNG - MÁY MĨC THI CƠNG I Chuẩn bị vật liệu nguồn cung cấp vật liệu: - Tiếp nhận hồ sơ thiết kế kết cấu, thiết kế thi cơng, dự tốn cơng trình - Cụ thể hóa nguồn cung cấp vật tư, kết cấu đúc sẵn - Mở tài khoản ngân hàng, ký kết hợp đồng - Xây dựng láng trại, tổ chức đời sống cho cán cơng nhân viên cơng trình - Làm đường cơng trình đường vào cơng trình - Tổ chức kho bãi để tập kết ngun vật liệu, cấu kiện đúc sẵn - Lắp ráp thiết bị giới kết cấu, đà giáo phụ tạm - Giải phóng mặt để thi cơng - Lắp đặt mạng lưới đo đạc - Tổ chức bãi sản xuất, mặt sản xuất cơng trường - Chuẩn bị sẵn số lượng cần thiết vật liệu xây dựng cấu kiện lắp ghép đủ để khởi cơng trình thời gian - Xây dựng hệ thống cung cấp điện nước, thơng tin, chiếu sáng v.v… - Làm bến sơng phụ, cầu tạm, cầu chống phục vụ thi cơng Nguồn cung cấp vật liệu : Cơng trình xây dựng cách sở sản xuất vật liệu khơng xa, đường vận chuyển tương đối thuận lợi tốt cho việc vận chuyển vật liệu giới Vật liệu dễ sản xuất khai thác, đảm bảo u cầu kỹ thuật Vận chuyển vật liệu : - Cốt thép vận chuyển tới cơng trình dạng cuộn, phải đảm bảo chất lượng khơng hen gỉ - Kho vật liệu thép khơng cách xa q 100m - Thép hình xếp theo chủng loại, thiết kế riêng - Khi bốc xếp ý khơng quăng mặt, cẩu nặng cần có phương pháp bảo vệ, chống cong vênh bảo vệ sơn chống rỉ - Xi măng vận chuyển tới cơng trường ơtơ Kho xi măng đảm bảo u cầu chống ẩm, chứa nhiều loại xi măng khác tiện lợi cho việc vận chuyển, sản xuất, trộn cũng việc bốc dở lên phương tiện vận chuyển khác II Chuẩn bị mặt vật liệu : - Để san ủi mặt thi cơng dùng máy san, máy ủi kết hợp nhân cơng Mặt cần phải phẳng đủ rộng để bố trí máy móc thi cơng, phương tiện vận chuyển Ở mép bờ sơng chuẩn bị bến bãi, cẩu xếp cho phao vận chuyển vị trí thi cơng - Vật liệu tập kết kho bãi cơng trường Có thể dùng phương tiện thơ sơ để vận chuyển vật liệu đến bãi thi cơng III Máy móc thi cơng : Trang Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Đơn vị thi cơng có đầy đủ chủng loại máy móc thi cơng bao gồm : máy đóng cọc , cần trục, máy đào, giàn giáo, thiết bị lao lấp v.v Nhân cơng theo máy có tay nghề cao, sử dụng thành thạo có kinh nghiệm IV Nhân lực tình hình địa phương : Đơn vị thi cơng có đội ngũ cán kỹ thuật có lực nhiều kinh nghiệm, nhiệt tình cơng tác Bên cạnh đội ngũ cơng nhân lành nghề với số lượng đơng đảo nên đảm bảo tiến độ thi cơng chất lượng kỹ thuật của cơng trình theo thời gian qui định Việc thi cơng của đơn vị giúp đỡ của cơng ty, chủ quản quan hữu quan mặt kinh tế cũng tinh thần đặc biệt đồng tình ủng hộ của nhân dân địa phương Dân cư khu vực có đời sống nề nếp, ổn định tham gia tích cực bảo vệ tài sản trật tự an ninh xã hội xung quanh cơng trình Trang Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Chương III : CƠNG TÁC CHUẨN BỊ I Cơng tác đo đạc: Tầm quan trọng : Cơng tác đo đạc phải trước bước ảnh hưởng đến : - Tiến độ thi cơng - Chất lượng cơng trình - Tính kinh tế Nội dung : - Đo vẽ lại bình đồ khu vực - Đo đạc định vị cơng trình : + Định vị tim mố, xác định cao độ + Định vị cơng trình tạm phục vụ thi cơng - Đo đạc chi tiết q trình thi cơng II Định vị tim mố cầu tim cọc khoan nhồi : 600 103,92m B 600 900 900 900 900 600 60 B2 180m A1 8,66m8,66m 103,92m B1 A A2 15m - AA1, AA2 : Là đường chuẩn đo xác (A Cách A A cách A2 bàng 8,66(m) ) Cách xác định : Dùng máy kinh vĩ xác định tim mố, cụ thể : + Đặt máy A nhìn điểm B (theo hướng tim cầu) + Đặt máy A1 nhìn A quay góc 600 + Đặt máy A2 nhìn A cũng quay góc 600 Giao hội của hướng tim mố M0 Tại điểm B, ta tiến hành tương tự, sau tiến hành bình sai Trang Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  CHƯƠNG IV THIẾT KẾ MỐ B I ĐẶC ĐIỂM VÀ CẤU TẠO MỐ CẦU : I.1 Các số liệu dùng để tính tốn - Khổ cầu : + x 1,5 (m) - Mố chân dê làm BTCT móng cọc khoan nhồi kích thước đường kính cọc 100cm Chiều dài cọc dự kiến 15m * Số liệu thiết kế: Cao độ mũi cọc: -4,47 (m) Cao độ đáy bệ :10,53 (m) Cao độ MNTC : 0.00(m) Cao độ MNTT : 9,00 (m) Cao độ MNCN : 14,00 (m) * Địa chất khu vực mố : - Lớp 1: Cát pha dày, dày 2,5m - Lớp 2: Cát thơ cuội sỏi + Bệ mố : Theo phương ngang cầu : Bb = 11,5 m Theo phương dọc cầu : bb = m Chiều cao : hb = m + Thân mố : Theo phương ngang cầu : Bt = 10,5 m Theo phương dọc cầu : bt = 1,45 m Chiều cao : ht = 2,5 m + Tường đỉnh Theo phương ngang cầu : Bđ = 10,5 m Theo phương dọc cầu : bđ = 0,5 m Chiều cao : hđ = 2,86 m + Tường cánh Theo phương ngang cầu : Bc = 0,4 m Theo phương dọc cầu : bc = 5,82 m II : CẤU TẠO MỐ A : Tỉnh tải mố: 1500 5820 1700 1500 1450 4700 800 370 2500 2870 670 500 250 3070 800 5000 Trang Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  700/2 700/2 50 400 130 140 200 40 30 20 50 40 300 20 150 240 150 20 25 25 40 100 Gm=2,5(0,5*2,87*10,5+5*1,5*11,5+1,45*2,5*10,5+1,7*0,4*5,37*+4,12*0,4 *1,5+4,12*4,12*0,5) = 392,23 (T) B:Tỉnh tải dầm chủ: Dầm hộp có chiều cao dầm khơng thay đổi ta tính tốn khối lượng xem dầm phân bố Diện tích mặt cắt ngang trung bình dầm chủ : F = ( 0,25 * + 1,2 * 0,15 + 0,5 * 1,75 + * 0,5 + 0,5 * 0,5) * = 8,41 (m2) Trọng tải dầm chủ 1m dài: G = 8,41 * 2,5 = 21,03 (T/m) - Trọng lượng phần cầu: +Trọng lượng lớp mặt cầu: - Lớp BTN dày 5cm : 0,05 * 10 * 2,3 = 1.15 (T/m) - Lớp BT bảo vệ dảy cm: 0,03 * 10 * 2,4 = 0.72 (T/m) - Lớp phòng nước dày 1cm : 0,01*10*1,5= 0.15 (T/m) - Lớp tạo độ dốc dày 4cm : 0,04 * 10 * 2,4 = 0.96 (T/m) ⇒ Trọng lượng lớp mặt cầu: gmc = (1.15 + 0.72 + 0.15 + 0.96 ) = 2.98 (T/m) -Hoạt tải tác dụng lên mố B: Ta vẽ đường ảnh hưởng phản lực mố B : Rm Âah Rm 25000 10000 -Với tải trọng H30 + Đồn người: λ = 25m, đah tam giác có đỉnh đầu Tra bảng có Ktđ= 2.71 (T/m) Rmơtơ = n * β0 * m * Ktđ * ω Trong : n=1.4 :Hệ số vượt tải m : Số xe m =2 βo : Hệ số kể đến số xe βo =0.9 Trang Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Rmơtơ= 1.4 * 0.9 * * 2.71 * 0.5 * 25 = 85.36 (T) R ng =1.4 * q * ω = 1.4 * 0.4 * * * 12.5 = 28 ( T) -Do xe đặc biệt HK80: tra bảng tương tự ta có : KTđ= 5.95 (T/m) RMhk80 = Ktđ *ω*1.1 =1.1* 5.95 * 12.5 = 81.8 (T) So sánh tổ hợp ta chọn tổ hợp bất lợi tơ+đồn người.Vậy Tổng hợp hoạt tải tỉnh tải tác dụng lên mố: Gtt =1.1* (116.25 + 21.03 * 12.5) +1.5 * 2.98 * 12.5 + 85.36 + 28 = 586.3 (T) III :TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC KHOAN NHỒI: Xác định sức chịu tải cọc theo đất nền Với giả thiết ma sát quanh thân cọc phân bố theo chiều sâu lớp phản lực của đất mủi cọc phân bố tiết diện ngang của cọc sức chịu tải của cọc tính theo cơng thức: Pđn=m( α *Ri*F+ u ∑ α * τ i * li) m= 0.8 hệ số điều kiện làm việc chung của cọc α = 1: hệ số làm việc của đất mũi cọc α = 0.6: hệ số làm việc của đất mặt bên của cọc πα π 0.6 = = 0.283 (m3) : diện tích mũi cọc F= 4 Rc: cường độ của đất mũi cọc Tra bảng 5-6/149_ SGK Nền móng Ta Ri= 408 (T/m2) u = π R=2 π 0,5 = 3,14 (m) chu vi tiết diện cọc ∑τ i li : Tổng ma sát lớp đất xung quanh thân cọc Để tính tốn ma sát xung quanh thân cọc ta chia lớp đất thành lớp dày m tính tốn ta kết bảng sau: Trang Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  BẢNG TÍNH MA SÁT CÁC LỚP ĐẤT XUNG QUANH CỌC hI τ i li ti li 0.7 1.5 3.5 2.3 1.5 4.4 3.7 1.5 5.4 5.2 1.5 5.8 6.4 11 6.7 ⇒ ∑ τ i li =67 (T/m2) Vậy sức chịu tải của cọc khoan nhồi theo đất : P = 0.8 (0.283 * 408 + 0.6 * 1.884 * 67 ) = 172 (T) :Xác định sức chịu tải cọc khoan nhồi theo vật liệu: Cơng thức tính: P=m(Fct*Rct+Rb*Fb) Trong : M=0.9: Hệ số điều kiện làm việc của cọc F=3.14 * 0.3 * 0.3 = 0,2826 (m2) : Diện tích thân cọc Bê tơng cọc có Mac300 : Rb=125 (kg/cm2) Cốt thép gồm có φ 20 có Ra= 2400 (kg/cm2) π *1, 62 ⇒ Fct = 7* = 14,06 (cm2) 5.4 6.6 8.1 8.7 12 12.8 13.4 → Pvl = 0.9 (2400 * 14.06 +125 * 2826) = 348310 (kg) = 348.3 (T) So sánh Pđn Pvl của cọc khoan nhồi ta chọn sức chịu tải tính tốn của cọc khoan nhồi: P=Pđn=172 (T) III :TÍNH SỐ LƯỢNG CỌC CHO MỐ : 586.3 *β = 172 * 1.4 = 4.77 (cọc) Vậy ta chọn cọc cho mố Bố trí cọc cho mố : 1800 n= G P 100 000 4*2250 100 Trang Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường PHẦN II THI CƠNG MỐ B I: THI CƠNG MỐ B: Trình tự thi cơng chung : - Đào đất đến cao độ đáy mố - Đập đầu cọc, uốn cốt thép, làm lớp đệm móng - Lắp đặt ván khn, lắp đặt cốt thép, đổ bê tơng bệ mố -Tháo dỡ ván khn bệ mố, lắp dựng ván khn tường trước, lắp đặt cốt thép, đổ bêtơng tường trước -Tháo dỡ ván khn tường trước, lắp dựng ván khn xà mũ mố, lắp đặt cốt thép, đổ bêtơng xà mũ mố -Tháo dỡ ván khn xà mũ mố, lắp dựng ván khn tường đỉnh, lắp đặt cốt thép, đổ bêtơng tường đỉnh -Tháo dỡ ván khn tường đỉnh, lắp dựng ván khn tường cánh, lắp đặt cốt thép, đổbê tơng tường cánh - Làm cơng tác hồn thiện 2.Các hạng mục thi cơng : 2.1)Dọn dẹp mặt : Tiến hành san dẹp mặt cho phẳng, để tăng cường cường độ đất nơi đóng cọc cần gia cố thêm lớp dăm sạn để đặt giá búa q trình đóng cọc 2.2.Thi cơng cọc khoan nhồi : 2.2.1) Một số đặc điểm chung -Để nâng cao suất thi cơng tiện cho việc sau làm xong lỗ máy khoan chuyển sang vị trí nên chuẩn bị ống chống ta chốt sẵn vào vị trí thi cơng -Độ dày ống chống δ=12mm, Dtr=600mm -Đầu khoan chọn có Dmax=500mm -Vì đất cát nên ta chọn phương pháp khoan khơng cần ống vách (Dùng dung dịch Bentonite gia cố thành lỗ khoan ) Để giữ ổn định cho miệng lỗ khoan ta bố trí đoạn ống chống có độ dài 2m 2.2.2 ) Định vị máy làm cọc Đo phần đáy lỗ khoan tim cọc đặt khơng nhìn thấy nên ta dựa vào phương pháp sau để phán đốn vị trí lắp đặt của máy (1) Vẽ chu vi ngồi chân sắc của ống chống mặt đất (2) Trên chu vi đóng cọc nhỏ trở lên (3) Làm vòng đai định vị cọc với chu vi ngồi của chân sắc.Để làm cho chu vi ngồi chân sắc của ống chống ăn khớp với vị trí cọc phải di động máy khoan Nếu máy khoan di động ngang dễ xác định vị trí chuẩn của cọc 2.2.3:Biện pháp giảm lực ma sát mặt ống chống : -Quay động ống chống nhiều lần lên xuống hạ ống chống -Đổ nước vào ngồi ống chống Trang 10 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  b) Tính tốn ván khn : - Dùng máy trộn bê tơng dung tích V= 0,5 (m3) có suất N=5,04(m3/h) để trộn bê tơng Chiều cao áp lực tác dụng lên ván khn : H = 4h0 Với h0 : Chiều cao của lớp bê tơng đổ h0 = N 5,04 = = 0,293 (m) F 14,3.1,2 1,174 q 1,174 q R H = 4.h0 = 0,293 = 1,174 (m) Biểu đồ áp lực tác dụng lên ván Pmaxgiả định Pmax (a) - Áp lực ngang của bê tơng (a) (c) (b) - Áp lực bê tơng khơng (b) có đầm rung (c) - Áp lực của bê tơng có đầm rung * Áp lực bê tơng tác dụng lên ván khn: Pmax= ( q + γ.R).n Trong đó: n - Hệ số vượt tải n = 1,3 q - Lực xung động đổ bê tơng gây : q = 200 (kg/m 2) γ - Trọng lượng riêng của bê tơng : γ = 2,5 (T/m3) R - Bán kính tác động của đầm dùi : R = 0,7 (m) Vậy : Pmax = (200 + 2500 0,7) 1,3 = 2535 (KG/m2) -Nhận xét : Với cách bố trí ván khn bệ mố trên, ván khn số V làm việc bất lợi so với ván khn số VI.Do ta cần tính tốn cho ván khn số V * Tính ván khn : Trang 20 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Thép của ván khn tính có cạnh ngàm cứng mơmen uốn lớn nhịp tính theo cơng thức : M = α Pmax b3 Trong đó: α - Hệ số phụ thuộc tỷ số a/b của ván khn thép a 0,89375 = = 1,7875⇒ α = 0,082 ; β =0,0268 b 0,5 Fqâ Pm H − R γ b n 2535.1,174 − 0,5.0,7 2.2500.1,3 =1856,763 (Kg/m2) Pqâ = = = H H 1,174 - Mơmen uốn lớn : M = 0,082 1856,763 (0,5)3 = 19,031 (KG.m) Mơmen chống uốn của thép : W= 0,5 2.50 = 2,083 (cm3) - Kiểm tra cường độ của thép bản: σmax = γR Ptcmax R H M max 19,031.10 = = 931,673(Kg/cm2) W 2,083 ⇒ σmax < Ru = 2100 (kg/cm2) ⇒ Điều kiện cường độ thoả mãn + Kiểm tra độ võng của thép ta dùng tải trọng tiêu chuẩn (khơng xét q hệ số vượt tải n): f= tc Pmax b β E.δ Với: Ptcmax = γb R = 2500 0,7 = 1750 (KG/m2) γR.( H − R ) 2500.0,7(1,174 − 0,5.0,7) =1228,279 (KG/m2) ⇒ P tc qâ = = H 1,174 E - Mơđuyn đàn hồi của thép : E = 2,1 106 (KG/cm2) γ - Bề dày của thép làm ván khn : δ = 0,5 cm Vậy độ võng nhịp của ván khn thép : 0,0268.1228,279.10 −4.(0,5) 10 f= = 0,078 (cm) 2,1.10 6.0,5 l 89,375 = [f] = = 0,3575 (cm) > f = 0,078 (cm) 250 250 Vậy điều kiện độ võng thỏa mãn * Kiểm tra khả chịu lực thép sườn: Kiểm tra thép góc chịu lực bất lợi với chiều dài nhịp l = 0,5(m) diện tích chịu lực: F = 0,5.0,89375 = 0,4468 (m2) -Thép góc chịu tải trọng phân bố : Ptt = Pqđ a Trang 21 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  Trong : Pm H − R γ n = = H H Pqđ =1856,763 (KG/m2) Fqâ  Ptt = 1856,763.0,89375 = 1659,482 (KG/m) - Mơ men lớn nhịp : Mmax = Ptt l 1659,482.0,5 = = 41,487 (KG.m) 10 10 Thép góc L75 x 75 x có : Jx = 40,625(cm4), z = 2,36(cm); wx=17,167 (cm3) - Ứng suất pháp lớn nhất: σmax = M max 41,487.10 = = 241,667 (Kg/cm2) W 17,167 σmax = 241,667 (Kg/cm2) < Ru = 2100 (Kg/cm2) Vậy điều kiện cường độ thỏa mãn - Kiểm tra độ võng : f= Ptttc l 127.EJ Với : Ptctt = 1097,774 (KG/m) VII VII 357.5 VII 357.5 1430 VII 357.5 357.5 VẠN KHN SÄÚ VII VẠN KHN SÄÚ VIII THẸP BN δ=5mm THẸP BN δ=5mm THẸP GỌC L=75x75x5 125 62.5 125 89.375 89.375 357.5 89.375 62.5 62.5 89.375 VIII 40 62.5 THẸP GỌC L=75x75x5 VIII 250 Vậy điều kiện độ võng thỏa mãn VII THI CƠNG TƯỜNG ĐỈNH VII.1.Các bước tiến hành: -Lắp đặt cốt thép theo thiết kế -Lắp dựng ván khn -Đổ bê tơng tường đỉnh VII.2 Tính tốn ván khn tường đỉnh: - Ván khn sử dụng loại ván khn lắp ghép thép - Kích thước của tường đỉnh : (14,3x0,4x2,5) m - Thể tích bê tơng tường đỉnh : V=14,3.0,4.2,5=14,3 (m3) Vậy taVIIchọn máy đổ VII bê tơng mộtVII lúc VII a) Sơ đồ bố trí ván khn tường đỉnh : 125 125 250 1097,774.10 −2.(0,5) 10 50 ⇒f= = 0,0063 (cm) < [f] = = 0,2 (cm) 250 127.2,1.10 40,625 40 Trang 22 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  b) Tính tốn ván khn : - Dùng máy trộn bê tơng dung tích V= 0,5 (m3) có suất N=5,04(m3/h) để trộn bê tơng Chiều cao áp lực tác dụng lên ván khn : H = 4h0 Với h0 : Chiều cao của lớp bê tơng đổ h0 = N 5,04 = = 0,881 (m) F 14,3.0,4 H = 4.h0 = 0,881 = 3,524 (m) Biểu đồ áp lực tác dụng lên ván R q (a) Pmax (b) 3,524 3,524 q Pmax (c) (a) - Áp lực ngang của bê tơng giả định (b) - Áp lực bê tơng khơng có đầm rung (c) - Áp lực của bê tơng có đầm rung * Áp lực bê tơng tác dụng lên ván khn: Pmax= ( q + γ.R).n Trong đó: n - Hệ số vượt tải n = 1,3 q - Lực xung động đổ bê tơng gây : q = 200 (kg/m 2) γ - Trọng lượng riêng của bê tơng : γ = 2,5 (T/m3) R - Bán kính tác động của đầm dùi : R = 0,7 (m) Trang 23 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Vậy : Pmax = (200 + 2500 0,7) 1,3 = 2535 (KG/m2) -Nhận xét : Với cách bố trí ván khn bệ mố trên, ván khn số VII làm việc bất lợi so với ván khn số VIII.Do ta cần tính tốn cho ván khn số VII * Tính ván khn : Thép của ván khn tính có cạnh ngàm cứng mơmen uốn lớn nhịp tính theo cơng thức : M = α Pmax b3 Trong đó: α - Hệ số phụ thuộc tỷ số a/b của ván khn thép a 0,89375 = = 1,43⇒ α = 0,0731 ; β =0,0228 b 0,625 Fqâ Pm H − R γ b n 2535.3,524 − 0,5.0,7 2.2500.1,3 =2309,049 (Kg/m2) Pqâ = = = H H 3,524 - Mơmen uốn lớn : M = 0,0731 2309,049 (0,625)3 =41,208 (KG.m) Mơmen chống uốn của thép : 0,5 2.62,5 W= = 2,604 (cm3) γR - Kiểm tra cường độ của thép bản: M max 41,208.10 = σmax = = 1582,387(Kg/cm2) W 2,604 ⇒ σmax < Ru = 2100 (kg/cm2) Ptcmax R H ⇒ Điều kiện cường độ thoả mãn + Kiểm tra độ võng của thép ta dùng tải trọng tiêu chuẩn (khơng xét q hệ số vượt tải n): tc Pmax b β f= E.δ Với: Ptcmax = γb R = 2500 0,7 = 1750 (KG/m2) γR.( H − R ) 2500.0,7(3,524 − 0,5.0,7) =1576,19 (KG/m2) ⇒ P tc qâ = = H 3,524 E - Mơđuyn đàn hồi của thép : E = 2,1 106 (KG/cm2) γ - Bề dày của thép làm ván khn : δ = 0,5 cm Vậy độ võng nhịp của ván khn thép : 0,0228.1576,19.10 −4.(0,625) 10 f= = 0,2 (cm) 2,1.10 6.0,5 l 89,375 = [f] = = 0,3575 (cm) > f = 0,2 (cm) 250 250 Trang 24 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Vậy điều kiện độ võng thỏa mãn * Kiểm tra khả chịu lực thép sườn: Kiểm tra thép góc chịu lực bất lợi với chiều dài nhịp l =1,25(m) diện tích chịu lực: F = 1,25.0,89375 = 1,117 (m2) -Thép góc chịu tải trọng phân bố : Ptt = Pqđ a Trong : P H − R γ n m Fqâ = = H Pqđ H =2309,049 (KG/m2)  Ptt = 2309,049.0,89375 = 2063,712 (KG/m) - Mơ men lớn nhịp : Mmax = Ptt l 2063,712.1,25 = = 322,455 (KG.m) 10 10 Thép góc L75 x 75 x có : Jx = 40,625(cm4), z = 2,36(cm); wx=17,167 (cm3) - Ứng suất pháp lớn nhất: M max 322,455.10 = σmax = = 1878,342 (Kg/cm2) W 17,167 σmax = 1878,342 (Kg/cm2) < Ru = 2100 (Kg/cm2) Vậy điều kiện cường độ thỏa mãn - Kiểm tra độ võng : Ptttc l f= 127.EJ Với : Ptctt = 1408,719 (KG/m) 1408,719.10 −2.(1,25) 10 125 ⇒f= = 0,317 (cm) < [f] = = 0,5 (cm) 250 127.2,1.10 40,625 Vậy điều kiện độ võng thỏa mãn * Tính căng: (Thanh căng bố trí dạng hoa mai) -Diện tích chịu áp lực bê tơng của căng : F = 0,89375.0,625.4 = 1,117 (m2) -Lực kéo tác dụng lên căng : T = F Pqđ = 1,117.2309,049 = 2579,64 (KG) Chọn căng φ 14 có Fa = 1,54 (cm2) -Kiểm tra điều kiện bền: T 2579,64 σ = F = 1,54 = 1675,091 (KG/cm2) < Ra = 2400 (KG/cm2) ct Vậy điều kiện bền thỏa mãn Trang 25 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường CHƯƠNG V THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP Cơng nghệ đúc đẩy theo chu kỳ phát triển dựa ý tưởng của phương pháp lao kéo dọc kết hợp với tiến khoa học kỹ thuật kết cấu bêtơng dự ứng lực Đặc điểm mang tính đặc trưng của cơng nghệ đúc đẩy q trình đúc đẩy phân đoạn dầm Phân đoạn dầm đúc phía sau mố, phân đoạn dầm sau đúc xong liên kết với phân đoạn trước bó thép dự ứng lực đẩy hệ thống đẩy kéo đoạn dài chiều dài của phân đoạn Thi cơng theo cơng nghệ đúc đẩy đạt hiệu kinh tế cao kết cấu nhịp L=40 ÷ 60m Cơng nghệ đúc đẩy thi cơng điều kiện thời tiết kết cấu nhịp đúc cố định nhà có mái che Chổ đúc cố định nên ta đưa thiết bị dưỡng hộ bêtơng để rút ngắn thời gian thi cơng I Thiết kế kết cấu nhịp dầm cơng nghệ đúc đẩy theo chu kỳ: Cấu tạo hình dáng kích thước mặt cắt ngang: 30 30 55 1200 40 550 50 120 500 Đối với cơng nghệ đúc đẩy theo chu kỳ đặc điểm phải thi cơng ln phiên cơng việc bố trí nhân lực giống để đạt hiệu kinh tế cao nên ván khn chế tạo phân đoạn dầm cho tồn chu kỳ đúc đẩy cố định Điều dẫn đến cấu tạo mặt cắt tiết diện dầm hồn tồn khơng đổi suốt chiều dài dầm Dạng mặt cắt ngang có dạng chủ yếu: Dạng hộp dạng Homberg Đối với cầu bố trí chiều dài nhịp lớn 40m thường dùng kết cấu tiét diện hộp kín Dạng có ưu điểm chống xoắn tốt Như trường hợp của đồ án kết cấu nhịp lớn 40m, chiều dài nhịp tối đa 55m khổ cầu nhỏ 13m ta chọn dạng tiết diện hộp có sườn xiên Chiều cao tiết diện chọn H = 2,5m Cấu tạo mặt cắt ngang hình vẽ: Chọn chiều dài phân đoạn đúc: Trang 26 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  Trong thi cơng cầu theo cơng nghệ đúc đẩy, việc tính tốn xác định chiều dài phân đoạn đúc đóng vai trò quan trọng, nhịp độ tiến hành hao phí lao động cơng đoạn thi cơng phụ thuộc nhiều vào độ dài của phân đoạn đúc đẩy theo chu kỳ Ngồi chọn chiều dài phân đoạn đúc cũng cần phải xét tới yếu tố khác tính tốn cho mối nối khơng nằm vị trí chịu lực bất lợi (mơ men dương mơ men âm lớn nhất) điều kiện cơng nghệ thi cơng khác Chiều dài phân đoạn đạt 20 ÷ 30m ( đạt 40m).Khơng nên sử dụng phân đoạn đầu có chiều dài ngắn xảy nhiều vấn đề phức tạp cơng đoạn thi cơng nhịp dầm.Các mối liên kết hai phân đoạn đúc khơng nằm vị trí bất lợi : tru nhịp cách vị trí đoạn a > 2h ( h chiều cao dầm) Chọn chiều dài phân đoạn đúc: + Hai phân đoạn gần mố : 24m + Các phân đoạn : 28m II Kết cấu phụ trợ : Kết cấu hệ trượt: Muốn lao đẩy dầm ngồi tác động của lực đẩy kéo lên dầm phải trang bị hệ trượt để giảm ma sát đáy dầm đường trượt Hệ trượt cấu tạo hệ trượt thiết trượt Hình vẽ cấu tạo: 1 Bệ trượt tạm thời Khối dầm Tấm thép mạ Crơm Bánh xe quay Tấm trượt Teflon Kích điều chỉnh Bệ trượt xây dựng khối bê tơng cốt thép có khả chịu lực nén cao khoảng 600kG/cm2 Bệ xây dựng đỉnh trụ có độ nghiêng mặt phù hợp với độ nghiêng dọc của nhịp dầm lao đẩy Độ lớn của bệ thiết kế sở tính tốn phản lực gối tối đa, nhịp dài tĩnh tải lớn cần phải thiết kế cấu tạo bệ trượt lớn Thiết bị trượt gồm có gối tựa làm gối cao su nhiều lớp kiểu kết cấu Neopren có khả đàn tính tốt để truyền lực cách đồng lên bê tơng chịu áp suất từ 250 ÷ 300kG/cm2 Trên mặt gối tựa phủ thép mỏng mạ Crom Trang 27 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  khơng gỉ đánh bóng trơn nhẵn đạt đến cấp 10 Các trượt có kích thước khác tuỳ thuộc vào hệ thiết bị cơng nghệ, thường: 30 x 40cm 10 x 30cm Chiều dày: ÷ 10mm Kết cấu trượt gồm lớp chủ yếu: lớp dán mặt lớp đệm Lớp dán làm vật liệu trơn, có chiều dày ÷ 3mm Lớp đệm chế tạo từ vật liệu cao su tổng hợp mềm gỗ dán, lớp có mặt nhám để tiếp xúc với mặt đáy dầm bê tơng Kết cấu dẫn hướng điều chỉnh dầm: Nhiệm vụ của kết cấu dẫn hướng định hướng ổn định cho nhịp dầm đẩy theo u cầu thiết kế Kết cấu dẫn hướng thiết kế bố trí bên sườn của nhịp dầm Kết cấu gồm hệ kết cấu thép bắt chặt bu lơng vào thân trụ Tiếp xúc với hai thành bên của nhịp dầm kích ép chặt vào hai bên mặt thân dầm, đầu kích Teflon bánh xe quay dầm di chuyển Khả chịu lực của kết cấu dẫn hướng chủ yếu chịu lực truyền ngang của dầm lực gió đẩy Điều chỉnh dầm kích nâng nhằm mục đích cân truyền lực đơng lên gối trượt Trong q trình đẩy thường xuất trượt bị hỏng cần phải thay cần phải kích nâng dầm Các kích bố trí mặt trụ vị trí tim thân dầm Người ta sử dụng kích để hạ dầm vào gối cố định sau đưa gối trượt khỏi vị trí Mũi dẫn giá đón: 3.1 Ngun lý chung cấu tạo: 4700 Trong thi cơng cầu bê tơng cốt thép dự ứng lực cơng nghệ đúc đẩy, mũi dẫn xem phận kết cấu phụ trợ quan trọng Trong q trình đẩy dầm nhờ có mũi dẫm mà nội lực phát sinh dầm giảm đáng kể Do nội lực giảm nên khối lượng bó thép cần phải bố trí cho giai đoạn thi cơng cũng giãm theo Mũi dẫn có tầm quan trọng đặc biệt nên q trình tính tốn thiết kế chế tạo lắp ráp cần phải ý mức Trước hết chọn vật liệu, u cầu mũi dẫn phải nhẹ nên thường dùng kết cấu thép Đối với kết cấu thép việc thi cơng tương đối đơn giản, hệ số ln chuyển cao tháo lắp vận chuyển dễ dàng nên giá thành hạ Kết cấu mũi dẫn đẩy phải đảm bảo u cầu chịu lực nội nên cần phải tính tốn theo u cấu làm việc thực tế khả chịu lực ổn định Chiều dài mũi dẫn Trang 28 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường thường lấy từ (0.65 ÷ 0.7)L, với L chiều dài nhịp lớn Vậy chọn chiều dài mũi dẫm 36m Vấn đề liên kết mũi dẫn phân đoạn của nhịp dầm đảm bảo làm việc đồng hai phận đóng vai trò quan trọng Nếu liên kết khơng đảm bảo u cầu chịu lực thể qua yếu tố kỹ thuật vách ngăn bị nứt, mối nối xuất mở thớ thớ khơng thể quan niệm nhịp dầm mũi dẫn làm việc đảm bảo tính liên tục ứng suất biến dạng Như phải tính tốn kiểm tra u cầu cấu tạo chống cắt uốn của khớp nối Cấu tạo chịu cắt của khớp nối tập trung chủ yếu liên kết bu lơng hai phận kết cấu dầm bê tơng thơng qua mốc chờ sẵn từ vách ngăn bụng thẳng đứng của mũi dẫn Cấu tạo liên kết bu lơng neo chịu kéo sau: 1050x250x20 63 50 6x15 100 50 1000x200x2 60 10 78 Vì q trình thi cơng lắp ráp mũi dẫn vào mặt tiếp xúc của phân đoạn có tác động trực tiếp đến chế độ làm việc chất lượng của kết cấu chịu cắt uốn nên thiết phải tn theo qui định có tính chất ngun tắc sau đây: Mũi dẫn lắp đặt xong bệ đúc đo đạc kiểm tra theo u cầu thiết kế cao độ lệch tim Vách ngăn bê tơng cốt thép chế tạo ván khn gỗ có số kết cấu thép cứng chơn sẵn để tạo mốc ngồi Đặt bó thép tạm thời vào vị trí thiết kế căng keo liên kết ép mũi dẫn vào mặt tiếp xúc của phân đoạn Trang 29 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Sau căng kéo xong bó thép dự ứng lực tạm thời tiếp tục bắt bu lơng liên kết mũi dẫn với phân đoạn dầm thơng qua móc chờ sẵn từ vách ngăn (hoặc từ thân dầm hộp) Hàn kết cấu thép chịu lực cắt (nếu có) Tuần tự lắp đặt phải tuyệt đối tn thủ Nếu q trình lắp ráp ngực lại bắt xiết bu lơng hàn kết cấu chịu cắt trước, căng kéo bó thép tạm thời sau có tượng mối nối liên kết bị phá hoại gây nứt vách ngăn bê tơng Giá đón dạng cơng son ngắn chế tạo liên kết với dầm chủ đầu mũi dẫn dùng để tỳ lên trụ dẩn mũi dẫn vào hệ trượt Phía của giá đón gắn kích vích với cơng suất từ 30 ÷ 50 Khi kích mũi dẫn đến cao độ trượt, việc phải đưa vào vật đệm để vừa để tiếp xúc với hệ trượt để đảm bảo cho việc trượt bình thường III Thiết kế cơng nghệ đổ bê tơng Bãi đúc bệ đúc dầm: Đối với cơng nghệ đúc đẩy theo chu kỳ bãi đúc bệ đúc nơi để thực cơng tác đúc dầm bê tơng Bãi đúc mà có bệ đúc bố trí xây dựng phía sau mố đường dẫn vào cầu Theo phương án chọn ta xây dựng bãi đúc phía Giải pháp thơng dụng cơng nghệ đơn giãn phát sinh cơng việc phụ Theo kinh nghiệm chiều dài bãi đúc lấy khoảng từ ÷ lần chièu dài phân đoạn từ (1,6 ÷ 1,8) lần chiều dài nhịp Chọn chiều dài bãi đúc : 10m Bệ đúc dầm phần dùng để đỡ ván khn đúc phân đoạn dầm phần khác dùng để đặt phân đoạn đúc xong đẩy phía trước Do hệ chịu tác động của lực thẳng đứng của tĩnh tải dầm sàn đúc nên móng của bệ phải đủ cứng khơng lún Nếu đất làm móng bãi đúc khơng tốt phải có biện pháp gia cố kết cấu móng như: đóng cọc chẳng hạn Ngược lại đất tốt, ổn định thi cơng bệ đúc móng xây dựng thiên nhiên, đất phải đầm chặt K=98 Sau thi cơng xong móng phải tiếp tục thi cơng phần trụ đỡ sàn đúc Sàn đúc đặt trụ đỡ trực tiếp kê hệ kích thuỷ lực Sàn đúc với ván khn ngồi cố định thành hệ Ván khn để đúc bê tơng phân đoạn dầm Ván khn dùng để đúc bê tơng phân đoạn dầm cơng nghệ đúc đẩy theo chu kỳ ngun tắc cũng phải đáp ứng u cầu ván khn dùng để đúc kết cấu dầm bê tơng áp dụng cơng nghệ khác Tuy nhiên đặc điểm của cơng nghệ đúc đẩy ván khn thiết kế khơng theo ngun tắc cố định thơng số kích thước hình học mà phải thay đổi điều chỉnh để đáp ứng u cầu chọn chiều dài của phân đoạn đúc Thơng thường chế tạo đoạn ván khn ngắn liên kết chúng lại với bulong Đối với cơng nghệ đúc đẩy theo chu kỳ chiều dài của phân đoạn đúc chọn dựa khả liên kết đoạn ván khn với Vì để hợp lý việc phân đoạn dầm để dễ dàng thiết kế tính tốn, sản xuất chọn chế tạo đoạn ván khn chiều dài 3m Cơng nghệ đúc bê tơng phân đoạn: Cơng tác đổ bê tơng phân đoạn đầm nhiệm vụ có tầm quan trọng đặc biệt sản phẩm khối bê tơng phân đoạn đúc xong khâu định chất lượng thi cơng Trang 30 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  của nhịp dầm tiền đề cho cơng việc khác có điều kiện thi cơng tốt tiến độ của chu kỳ VÁN KHUÔN TRỌNG DẦM BTCT VÁN KHUÔN NGOÀI THANH CHỐNG DẦM NGANG KÍCH NÂNG TRỤ ĐỢ DẦM DỌC THÉP NEO CHỐNG TRƯT Để đúc bê tơng phân đoạn dầm cần có điều kiện sau: Lắp ráp ván khn đổ bê tơng bệ đúc Ván khn có khả giới hố cao đo đạc kiểm tra theo u cầu của thiết kế Các phương tiện để sấy nóng giữ nhiệt Các thiết bị xà palăng điện đặt đầu phân đoạn để căng bó thép Cần cẩu lắp ráp thiết bị nhỏ khác Các thiết bị trộn đổ bê tơng Số lượng cơng nhân có tay nghề cao kỹ sư huy Q trình đúc bê tơng gồm cơng đoạn sau đây: Làm sạch, bơi trơn ván khn ngồi mặt tiếp xúc với bê tơng Lắp dựng cốt thép lưới thép Lắp dựng định vị bó thép dự ứng lực Đổ bê tơng theo dẫn cơng nghệ: giai đoạn vị trí Bão dưỡng bê tơng theo cơng nghệ Tháo dỡ chuyển rời thiết bị, khí cụ máy móc q trình làm việc Tháo dỡ ván khn theo dẫn cơng nghệ đổ bê tơng Căng kéo bó thép dự ứng lực Bơm vữa vào ống rãnh Phương pháp đổ bê tơng giai đoạn vị trí: Cách đổ bê tơng theo phương pháp vị trí của bệ đúc đổ bê tơng giai đoạn cho phần đáy phần thân dầm Sau bê tơng đạt cường độ cho phép, tiến hành lắp dựng ván khn đổ bê tơng tiếp cho phần thân dầm lại mặt cầu của khối hộp dầm Trang 31 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Theo phương pháp kinh tế phương pháp đổ bê tơng giai đoạn vị trí giảm chi phí xây dựng bãi đúc Mặt khác khơng ảnh hưởng đến chất lượng thi cơng ván khn lắp đặt lần (đảm bảo độ phẳng của dầm) Trang 32 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường TÀI LIỆU THAM KHẢO : XÂY DỰNG CẦU BTCT DƯL BẰNG CƠNG NGHỆ ĐÚC ĐẨY THEO CHU KÌ – ĐẶNG GIA NẢI THI CƠNG CẦU BÊ TƠNG CỚT THÉP – NHÀ X́T BẢN XÂY DỰNG THI CƠNG MÓNG MỚ TRỤ CẦU – GS.LÊ ĐÌNH TÂM GIÁO TRÌNH XÂY DỰNG CẦU Trang 33 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Trang 34 [...]... 1 25 62 .5 1 25 89.3 75 89.3 75 357 .5 89.3 75 62 .5 62 .5 89.3 75 VIII 40 62 .5 THẸP GỌC L=75x75x5 VIII 250 Vậy điều kiện độ võng được thỏa mãn VII THI CƠNG TƯỜNG ĐỈNH VII.1.Các bước tiến hành: -Lắp đặt cốt thép theo đúng thi t kế -Lắp dựng ván khn -Đổ bê tơng tường đỉnh VII.2 Tính tốn ván khn tường đỉnh: - Ván khn sử dụng là loại ván khn lắp ghép bằng thép - Kích thước của tường đỉnh : (14,3x0,4x2 ,5) m -... 4.8 - 0.7 = 4.1 (m) > l = 1 .5 (m) Nên ta dùng Pmax để tính tốn Mmax = 0.8 * Pmax * l2 / 12 = 253 5 * 1 .5 *1 .5 = 57 0.38 (KG.m) 10 Chọn nẹp tiết diện 15* 15 (cm) Mơ men chống uốn : W= 15 * 15 * 15 =56 2 .5 (cm3) 6 Kiểm tra ứng suất : σ max = M max 57 0.38 *100 = = 101.4 (KG/m 2 ) w 56 2 .5 Trang 15 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Vậy σ max = 101.4 (KG/m 2 ) < Ru =1 65 (KG/m 2 ) ⇒ Vậy nẹp đứng đủ... tiết diện 15 * 15 (cm ) c)Tính tốn thanh căng : Chọn thanh căng Φ 16 tương tự như thanh căng ở bệ mố d)Chọn tiết diện nẹp ngang 15 * 15 (cm) e)Tính thanh chống ngồi : chọn thanh chống ngồi có tiết diện 14 * 14 (cm) 1m 1m Trang 18 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường 1m  1.1m 1.1m 1m Mặt dọc cầu THẸP BN δ=5mm THẸP BN δ=5mm 89.3 75 357 .5 89.3 75 89.3 75 50 THẸP GỌC L=75x75x5 50 89.3 75 120 VẠN KHN... tính tốn cho ván khn số V * Tính ván khn : Trang 20 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Thép tấm của ván khn được tính như bản có 4 cạnh ngàm cứng và mơmen uốn lớn nhất giữa nhịp tính theo cơng thức : M = α Pmax b3 Trong đó: α - Hệ số phụ thuộc tỷ số a/b của ván khn thép a 0,893 75 = = 1,78 75 α = 0,082 ; β =0,0268 b 0 ,5 1 2 Fqâ Pm H − 2 R γ b n 253 5.1,174 − 0 ,5. 0,7 2. 250 0.1,3 =1 856 ,763 (Kg/m2)... chiều dài nhịp l = 0 ,5( m) và diện tích chịu lực: F = 0 ,5. 0,893 75 = 0,4468 (m2) -Thép góc chịu tải trọng phân bố đều : Ptt = Pqđ a Trang 21 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  Trong đó : 1 Pm H − R 2 γ n 2 = = H H Pqđ =1 856 ,763 (KG/m2) Fqâ  Ptt = 1 856 ,763.0,893 75 = 1 659 ,482 (KG/m) - Mơ men lớn nhất tại giữa nhịp : Mmax = Ptt l 2 1 659 ,482.0 ,5 2 = = 41,487 (KG.m) 10 10 Thép góc L 75 x 75 x 5 có :... L=75x75x5 VI 50 VI THI CƠNG XÀ MŨ MỐ VI.1.Các bước tiến hành: -Lắp đặt cốt thép theo đúng thi t kế -Lắp dựng ván khn -Đổ bê tơng xà mũ mố VI.2 Tính tốn ván khn xà mũ : - Ván khn sử dụng là loại ván khn lắp ghép bằng thép - Kích thước của xà mũ mố : (14,3x1,2x 0 ,5) m - Thể tích bê tơng trong xà mũ mố : V=14,3.1,2.0 ,5= 8 ,58 (m3) V V V Vậy ta chọn 1 máy đổ bê tơng cùng một lúc trong 1 giờ V 357 .5 357 .5. .. đỉnh : V=14,3.0,4.2 ,5= 14,3 (m3) Vậy taVIIchọn 1 máy đổ VII bê tơng cùng mộtVII lúc trong 1 giờ VII a) Sơ đồ bố trí ván khn tường đỉnh : 1 25 1 25 250 1097,774.10 −2.(0 ,5) 4 10 8 50 ⇒f= = 0,0063 (cm) < [f] = = 0,2 (cm) 6 250 127.2,1.10 40,6 25 40 Trang 22 Đồ án xây dựng cầu Khoa xây dựng cầu đường  b) Tính tốn ván khn : - Dùng 1 máy trộn bê tơng dung tích V= 0 ,5 (m3) có năng suất N =5, 04(m3/h) để trộn bê... thép làm ván khn : δ = 0 ,5 cm Vậy độ võng giữa nhịp của ván khn thép là : 0,0228. 157 6,19.10 −4.(0,6 25) 4 10 8 f= = 0,2 (cm) 2,1.10 6.0 ,5 3 l 89,3 75 = [f] = = 0, 357 5 (cm) > f = 0,2 (cm) 250 250 Trang 24 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Vậy điều kiện độ võng được thỏa mãn * Kiểm tra khả năng chịu lực của thép sườn: Kiểm tra thanh thép góc chịu lực bất lợi nhất với chiều dài nhịp l =1, 25( m) và... 1 .5 = 3802 .5 (KG) T ≤ R Ta có : σ = F Chọn thép CT3 có R= 2400 (KG/cm2) T 3802 .5 ⇒ F≥ = = 1 .58 (cm2) R 2400 Chọn thanh căng Φ 16 có F=2.01(cm2) Trang 16 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Nẹp ngang chọn với tiết diện ( 15* 15) V THI CƠNG TƯỜNG TRƯỚC : V.1.Các bước tiến hành: -Lắp đặt cốt thép theo đúng thi t kế -Lắp dựng ván khn -Đổ bê tơng tường trước V.2 Tính tốn ván khn tường trước : Dùng. .. tơng : γ = 2 ,5 (T/m3) R - Bán kính tác động của đầm dùi : R = 0,7 (m) Trang 23 Đồ án xây dựng cầu  Khoa xây dựng cầu đường Vậy : Pmax = (200 + 250 0 0,7) 1,3 = 253 5 (KG/m2) -Nhận xét : Với cách bố trí ván khn bệ mố như trên, thì ván khn số VII làm việc bất lợi nhất so với ván khn số VIII.Do đó ta chỉ cần tính tốn cho ván khn số VII * Tính ván khn : Thép tấm của ván khn được tính như bản có 4 cạnh ... VII 357 .5 VII 357 .5 1430 VII 357 .5 357 .5 VẠN KHN SÄÚ VII VẠN KHN SÄÚ VIII THẸP BN δ=5mm THẸP BN δ=5mm THẸP GỌC L=75x75x5 1 25 62 .5 1 25 89.3 75 89.3 75 357 .5 89.3 75 62 .5 62 .5 89.3 75 VIII 40 62 .5 THẸP... cầu Khoa xây dựng cầu đường 1m  1.1m 1.1m 1m Mặt dọc cầu THẸP BN δ=5mm THẸP BN δ=5mm 89.3 75 357 .5 89.3 75 89.3 75 50 THẸP GỌC L=75x75x5 50 89.3 75 120 VẠN KHN SÄÚ VI VẠN KHN SÄÚ V THẸP GỌC L=75x75x5... 700/2 50 400 130 140 200 40 30 20 50 40 300 20 150 240 150 20 25 25 40 100 Gm=2 ,5( 0 ,5* 2,87*10 ,5+ 5*1 ,5* 11 ,5+ 1, 45* 2 ,5* 10 ,5+ 1,7*0,4 *5, 37*+4,12*0,4 *1 ,5+ 4,12*4,12*0 ,5) = 392,23 (T) B:Tỉnh tải dầm chủ: