BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.BẢN BÁO CÁO MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG KHI ĐẮP GIA TẢI.
Dự án: Kết nối khu vực trung tâm Đồng Bằng Mêkơng – Việt Nam Gói thầu CW3B: Xây dựng đường dẫn đến cầu Vàm Cống (Km 23+450 – Km 23+831.06 Km 26+800 – Km 28+844 – kết nối với QL80) BÁO CÁO TÍNH TỐN CHUYỂN VỊ MỐ A2 – CẦU VÀM CỐNG TRONG KHI THI CÔNG ĐẮP NỀN ĐƯỜNG SAU MỐ Document No.: Nhà Thầu Tư Vấn Giám Sát HANSHIN ENGINEERING & CONSTRUCTION CO,.LTD Giám đốc dự án JV OF SAMBO ENGINEERING CO,.LTD & DONGBU ENGINEERING CO,.LTD Giám đốc dự án NGÀY 07/2016 PHIÊN BẢN SỐ MỤC ĐÍCH Trình nộp để chấp thuận PHÁT HÀNH BÁO CÁO TÍNH TỐN CHUYỂN VỊ MỐ A2 ĐỀ XUẤT ĐIỀU CHỈNH BIỆN PHÁP THI CƠNG ĐẮP NỀN ĐƯỜNG Vị Trí: Mố A2 – Cầu Vàm Cống Gói thầu: CW3B – Đường dẫn hai đầu cầu Vàm Cống Điều kiện tự nhiên khu vực a Địa hình Địa hình khu vực phẳng, bao phủ ruộng lúa vườn ăn trái Cao độ trung bình 1.00m b Địa chất cơng trình Khu vực có lớp đất dày khoảng 14m coi đất yếu (sét dẻo mềm, SPT = 0-4) Phía lớp đất chịu lực tốt Thiết kế chi tiết duyệt Nền đường sau mố A1 cầu Vàm Cống thuộc gói thầu CW3B, có đặc điểm thiết kế sau: - Chiều rộng đường: 20.6 m, cao độ đường (sau hoàn thiện): 8.794 m - Xử lý đất yếu đường: o Bố trí giếng cát D400mm, chiều sâu L= 17.0 m (TKKT), điều chỉnh 14.5m (theo kết đóng thử bước thiết kế BVTC) Khoảng cách giếng cát 2.0 m Đắp cát tạo mặt đến cao độ 3.3m o Đắp gia tải theo giai đoạn với chiều cao thời gian chờ lún sau: Đợt 1: Đắp đến chiều cao 4.5 m, chờ 90 ngày Đợt 2: Đắp đến chiều cao 6.0m, chờ 90 ngày Đợt 3: Đắp đến chiều cao 7.43m, chờ 300 ngày Độ lún dư cố kết tính tính tốn đường (xét 15 năm khai thác) 0.0438 m (tiêu chuẩn thiết kế cho phép 0.1m) - Sau kết thúc gia tải, đào đường đến cao độ thiết kế, thi công sàn giảm tải móng cọc Sàn có kích thước rộng 40.0 m, dài 20.0m, dày 0.3m Móng gồm 240 cọc 30x30cm, L=16.0 m Cầu Vàm Cống thuộc gói thầu CW3A (cầu Vàm Cống), mố cầu thuộc loại mố chữ U, móng cọc khoan nhồi Chiều cao mố, tính từ đỉnh bệ đến đỉnh mố 7.794m, cao độ đỉnh bệ mố 1.0m Bệ mố có 12 cọc khoan nhồi D1500m, L=68.0m, bố trí hàng cách 5.1m Phía trước mố khơng có bệ phản áp (chỉ có xây bảo vệ nón mố) Biện pháp thi cơng mố đường sau mố Theo thiết kế kỹ thuật hợp phần duyệt (điều chỉnh q trình thi cơng), trình tự thi cơng mố cầu đường dẫn sau: - Thi công đường sau mố, gồm: Xử lý đất yếu giếng cát đắp gia tải (tổng thời gian đắp 554 ngày) - Dỡ tải đường, đóng cọc BTCT, làm sàn giảm tải - Thi công cọc khoan nhồi mố cầu Thuyết minh thiết kế rõ, thi công mố cầu trước thi cơng đường cần có biện pháp giảm tác động đến mố cầu kéo dài sàn giảm tải, đắp phản áp, tăng chiều sâu cọc sàn giảm tải … Hiện trạng thi công - Do thời gian giải phóng mặt kéo dài, gói thầu CW3A (cầu vàm Cống) CW3B (đường dẫn) khởi cơng đồng thời kế hoạch - Gói thầu CW3A (cầu Vàm Cống) khởi công thực trước Để đảm bảo tiến độ thi công, Chủ đầu tư TVGS chấp thuận cho Nhà thầu thi công mố A2 trước đắp đường dẫn Hiện hạng mục mố A2 hoàn thành, đồng thời công tác gác dầm mố thực xong Gói thầu nhà thầu Liên danh GS E&C Hanshin E&C thực - Gói thầu CW3B (đường dẫn) nhà thầu Hanshin E&C thực hiện, công tác xử lý đất yếu đường thi công điều kiện thực tế mố cầu A2 hoàn thành Hiện nhà thầu thi công giếng cát, san gạt mặt đắp đường cao 3.7m - Trong trình đắp đường, nhà thầu theo dõi phát đỉnh mố dịch chuyển phía sơng, chuyển vị đo 17 mm (ngày 7/6/2016) tiếp tục tăng lên Để đảm bảo an tồn cho cơng trình, chủ đầu tư CIPM Cửu Long, Tư vấn giám sát cho tạm ngưng thi công đường để đánh giá, khắc phục - Hiện trạng thi công đường sau mố A2: o Cao độ đắp (phân đoạn 198, 199a): 7.0 m o Chiều cao đắp: 3.7 m o Cao độ trước mố: +2.55 m o Thời gian đắp: 4/4/2016 – 9/6/2016 (65 ngày) o Thời gian chờ lún (tính đến thời điểm quan trắc): 20 ngày o Độ lún tổng cộng quan trắc (phân đoạn 199a): 42 mm Tính tốn chuyển vị mố 5.1 Mục đích nội dung tính tốn - Việc tính tốn chuyển vị mố để đánh giá làm việc an tồn cơng trình, giúp bên có giải pháp điều chỉnh phù hợp, đảm bảo tiến độ - Nội dung tính tốn theo yêu cầu CIPM Cửu Long gồm: o Tính chuyển vị đỉnh mố A2 cầu Vàm Cống với chiều cao đắp hữu (3.7m) cao độ xung quanh hữu o Tính chuyển vị đỉnh mố trường hợp thi công dự kiến (đắp bệ phản áp trước mố, đắp đường sau mố đến giai đoạn thi cơng) o Đề xuất tính tốn phương án kỹ thuật để hạn chế chuyển vị mố 5.2 Các tính tốn - Bản vẽ thi cơng mố A2 cầu Vàm Cống (gói thầu CW3A) , vẽ thi công đường sau mố A2 (gói thầu CW3B) - Chiều cao đường đắp cao độ hữu (số liệu nhà thầu cung cấp) - Số liệu địa chất theo báo cáo khảo sát địa chất cầu Vàm Cống bước TKKT (hố khoan B62) khảo sát địa chất bổ sung bước BVTC (hố khoan BH01) Các thông số địa chất lớp địa chất từ xuống sau: • Hố khoan B62: o Lớp K: Dày 3.4m Sét Béo- Sét béo lẫn cát, xám nâu, xám vàng, cứng vừa (CH), (CH)s o Lớp 1: Dày 14 m, Bụi dẽo cao, bụi dẻo cao lẫn cát, xám nâu, xám đen mềm (MH)/(MH)s o Lớp 3: Dày 19.9m, Sét gày, sét gày lẫn cát, màu xám nâu, trạng thái cứng, SPT = – 14 o Lớp 4: Dày 8.8m, Cát bụi, xám nâu, xám đen, chặt vừa- chặt, SPT = 14 – 21 o Lớp 5: Dày 21.5m, sét béo, sét béo lẫn cát, xám nâu, xám vàng, cứng – cứng, (CH)/ (CH)s o Lớp L5: Dày 1.8m lớp thấu kính lớp 5, sau từ 51.2m tới 53m.cát bụi xám nâu xám đen chặt – SM o Lớp 7: Cát bụi, cát cấp phồi xấu lẫn bụi, nâu vàng- xám nâu, chặt (SM)/ (SPSM) • Hố khoan BH01 (sâu 30.0m): o Lớp K: +2.42m đến +1.32m: Đất san lấp o Lớp 1A1: +1.32m đến +0.02m, sét béo, màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm (CH) o Lớp 1A: +0.02 đến -11.78m, sét béo, xám nâu, xám đen, xám xanh, trạng thái chảy (CH), SPT - o Lớp 4A: -11.78m đến -24.28m, sét gày, sét gày lẫn cát, mầu xám nâu, xám xanh, xám vàng, trạng thái dẻo cứng (CL), SPT 10 – 15 o Thấu kính TK4A: -17.48m đến -20.08m (dày 2.6m), nằm lớp 4A, cát sét, cáy bụi màu nâu vàng, xám xanh, trạng thái chặt vừa (SC-SM), SPT 12 – 14 o Lớp 4A1: -24.28m,đến -27.58m, sét gày lẫn cát, mầu xám nâu, trạng thái dẻo cứng (CL), SPT 13 – 18 HÌNH TRỤ HỐ KHOAN (BORING LOG) Độ sâu (Borehole depth): Cao độ miệng hố khoan (Elevation): 30.00m +2.42m CAO ĐỘ (Elevation) BỀ DÀY LỚP (Thickness) (±m) (m) CỘT ĐỊA TẦNG (Stratum log) ĐỘ SÂU LỚP (Depth) THƯỚC TỶ LỆ 1/100 (Scale ruler) Mực nướ c ngầm (Groundwater level): +0.7m (m) 2.4 Độ sâu (Borehole depth): Cao độ miệng hố khoan (Elevation): (Drilling method percussion and revolve using bentonite) Mực nước ngầ m (Groundwater level): +0.7m SỐ HIỆU MẪU 18-12-2015 THÍ NGHIỆM XUYÊN TIÊU CHUẨN (Standard Penetration Test - SPT) MÔ TẢ ĐẤT ĐÁ Độ sâu (m) Số búa ứng vớ i moãi 15cm (Blows/15cm) N 30 SOIL DESCRIPTION SAMPLE NO Depth (m) N1 N N3 BIỂU ĐỒ SPT (Chart Of SPT) 10 20 30 40 50 Đấ t cát san lấp (Sand fill) 1.1 1.3 BH01 - 1.5 - 2.0 SPT01 - 2.0 - 2.45 +0.02 21 Sét béo, mà u xám xanh, trạng thái dẻ o meàm (Fat clay, greenish grey, firm, CH) 2 30.00m +2.42m 2.6 Giám sát A (Supervisor A): Trần Đại Nhân Phương phá p khoan xoay sử dụ ng bentonit Ngày kết thúc (Finishing date): (Drilling method percussion and revolve using bentonite) 18-12-2015 THÍ NGHIỆM XUYÊN TIÊU CHUẨN (Standard Penetration Test - SPT) MÔ TẢ ĐẤT ĐÁ Độ sâ u (m) Số bú a ứng với 15cm (Blows/15cm) N 30 SOIL DESCRIPTION SAMPLE NO Depth (m) BH01 - 10 20.2 - 20.7 TK4A SPT01 - 10 20.7 - 21.15 BH01 - 11 21.5 - 22.0 N1 N2 N Cát sét, cát bụ i, nâu vàng, xám xanh, kết cấu chặt vừa (Silty, clayey sand, yellowish brown, greenish grey, dense, SC-SM) SPT01 - 11 22.0 - 22.45 -20.08 2/2 X = 1139951.383m : Y = 553875.467m Ngày bắ t đầu (Beginning date): 17-12-2015 SỐ HIỆU MẪU BH01 - 12 23.5 - 24.0 24 1 4A 4.2 SPT01 - 12 24.0 - 24.45 25 BH01 - 5.6 - 6.1 26 SPT01 - 6.1 - 6.55 1A 11.8 BH01 - 7.5 - 8.0 SPT01 - 8.0 - 8.45 0 26.7 27 Sé t béo, mà u xám nâu, xám xanh, xám đen, trạng thái chảy (Fat clay, brownish grey, greenish grey, blackish grey, very soft, CH) 28 0 1 BIỂU ĐỒ SPT (Chart Of SPT) 5 12 6 14 6 15 14 13 11 18 10 20 30 40 50 SPT01 - 13 BH01 - 14 26.9 - 27.35 27.5 - 28.0 4A1 30 SPT01 - 10.0 - 10.45 0 3.3 SPT01 - 14 28.0 - 28.45 30.0 Sé t gầy pha cát, màu xám nâu, trạ ng thái dẻo cứng (Sandy lean clay, brownish grey, stiff, (CL)s) BH01 - 15 29.5 - 30.0 -27.58 11 Sét gầ y, sét gầy lẫn cát, màu xám nâu , xá m xanh, xám vàng, trạng thái dẻo cứng (Lean clay, lean clay with sand, brownish grey, greenish grey, yellowish grey, stiff, CL) BH01 - 13 26.4 - 26.9 -24.28 29 BH01 - 9.5 - 10.0 10 SPT01 - 15 30.0 - 30.45 31 BH01 - 11.5 - 12.0 12 32 SPT01 - 12.0 - 12.45 0 1 13 33 BH01 - 13.5 - 14.0 14.2 34 SPT01 - 14.0 - 14.45 -11.78 0 1 15 35 BH01 - 15.5 - 16.0 16 SPT01 - 16.0 - 16.45 4A 5.7 18 BH01 - 17.5 - 18.0 Seùt gầ y, sét gầy lẫn cát, màu xám nâ u, xám xanh, xám vàng, trạng thái dẻo cứng (Lean clay, lean clay with sand, brownish grey, greenish grey, yellowish grey, stiff, CL) SPT01 - 18.0 - 18.45 36 5 10 37 38 15 19 39 19.9 -17.48 CHÚ DẪ N (LEGEND): 5.3 (m) 22.5 20 (±m) PL2 Tờ (Sheet) 23 SPT01 - 4.0 - 4.45 17 (m) 22 BH01 - 3.5 - 4.0 14 Hố khoan (Borehole No.): Ngày kế t thúc (Finishing date): LÝ TRÌNH (STATION): Giá m sát A (Supervisor A): Trần Đại Nhân Phương phá p khoan xoay sử dụ ng bentonit 20 +1.32 1A1 GÓI THẦU (PACKAGE): Phụ lục (Appendix) VIETNAM CENTRAL MEKONG DELTA CONNECTIVITY PROJECT (CDMCP) CW3B: CONSTRUCTION OF APPROACH ROADS TO VAM CONG BRIDGE (KM 23+450 - KM 23+831.06 AND KM 26+800 - KM 28+844 & CR TO NH80) BH01 Toïa độ (Coordinate of Borehole): KS hiệ n trường (Site Engineer): Nguyễn Toàn Trung X = 1139951.383m : Y = 553875.467m Ngày bắt đầu (Beginning date): 17-12-2015 +2.42 K 1.1 DỰ AÙ N (PROJECT): VIETNAM CENTRAL MEKONG DELTA CONNECTIVITY PROJECT (CDMCP) CW3B: CONSTRUCTION OF APPROACH ROADS TO VAM CONG BRIDGE (KM 23+450 - KM 23+831.06 AND KM 26+800 - KM 28+844 & CR TO NH80) BH01 Tọa độ (Coordinate of Borehole): KS hiệ n trường (Site Engineer): Nguyễn Toàn Trung CỘT ĐỊA TẦNG (Stratum log) Hố khoan (Borehole No.): HÌNH TRỤ HỐ KHOAN (BORING LOG) http://vtco.com.vn ISO 9001:2008 CAO ĐỘ (Elevation) LÝ TRÌNH (STATION): 1/2 BỀ DÀY LỚP (Thickness) GÓI THẦ U (PACKAGE): PL2 Tờ (Sheet) THƯỚC TỶ LỆ 1/100 (Scale ruler) DỰ ÁN (PROJECT): Phụ lục (Appendix) ĐỘ SÂU LỚP (Depth) h t t p : / / v t c o c o m v n ISO 9001:2008 Vò trí lấy mẫ u nguyên dạng Vò trí lấy mẫu không nguyên dạng Vò trí thí nghiệm SPT (Undisturbed sampling position) (Disturbed sampling position) (SPT testing position) Tổng hợp kết tính tốn 40 CHÚ DẪN (LEGEND): Vò trí lấy mẫu nguyên dạng Vò trí lấy mẫu không nguyên dạng Vò trí thí nghiệm SPT (Undisturbed sampling position) (Disturbed sampling position) (SPT testing position) - - - Tính tốn chuyển vị mố phần mềm chuyên dụng Soil work hãng Midas IT (Hàn Quốc), module Slope Trường hợp (điều kiện hữu): o Nền đường sau mố san gạt đến cao độ 3.3m, sau đắp cao 3.7m o Nền tự nhiên trước mố cao độ 2.55m (số liệu nhà thầu thi công cầu cung cấp) o Để thiên an tồn, thơng số đất lấy theo hố khoan BH01 (các tiêu cường độ thấp hơn), trạng thái chưa xử lý (trước thi cơng) o Các kích thước mố cầu lấy theo vẽ gói thầu CW3A Trường hợp o Giữ nguyên chiều cao đắp phân đoạn 198 (20m sàn giảm tải), đắp bệ phản áp trước mố rộng 28.5 m, dài 20.0 m, đến cao độ 5.0 m (cao 2.45m theo đề xuất nhà thầu thi công cầu) o đắp phân đoạn 199a (dài 22.04 phía sau sàn giảm tải) đến đủ chiều cao gia tải (8.58m) theo tốc độ đắp chờ lún thiết kế o Các tiêu lý đất xét điều kiện gia tải với tải trọng thời gian tương ứng Trường hợp o Đắp bệ phản áp trước mố, tăng chiều cao đắp phân đoạn 198 199a đến hết chiều cao gia tải theo thời gian thiết kế TỔNG HỢP KẾT QUẢ TÍNH CHUYỂN VỊ MỐ TRƯỜNG HỢP H ĐẮP PĐ198 m H ĐẮP PĐ199A H PHẢN ÁP m CHUYỂN VỊ mm 3.70 5.50 - 29.60 3.70 5.50 2.45 20.20 3.70 8.58 2.45 33.00 GHI CHÚ Chờ lún GĐ 90 ngày Đề xuất phương án thi công - Nếu tiếp tục đắp đường sau mố theo thiết kế kỹ thuật ban đầu mà khơng có biện pháp xử lý, chuyển vị đỉnh mố dự báo lớn, ảnh hưởng đến việc khai thác bình thường cơng trình - Việc xem xét phương án xử lý để hạn chế chuyển vị mố, đồng thời đảm bảo tiến độ thi công tổng thể hạng mục CW3A CW3B cần thiết 6.1 Phương án a Biện pháp thi công - Đắp bệ phản áp trước mố đến cao độ 5.0 m (cao 2.45m), rộng 26m, dài 20.0m - Dỡ tải đắp, đào đến cao độ +0.7 m - Thi công ép cọc BTCT đổ bê tông sàn giảm tải - Tiếp tục đắp đường sau mố thiết kế duyệt, từ phân đoạn 199a - Đắp hoàn thiện đường sau mố thiết kế duyệt b Giải pháp thiết kế - Tăng chiều rộng sàn giảm tải từ 40.4 m – 42.4 m lên 47.8m – 49.8 m Theo tính tốn, giữ nguyên chiều rộng sàn giảm tải, chiều cao đắp mép sàn 2.7m tiếp tục gây lún 56cm Để chống gãy vai đường lún chênh lệch, cần tăng chiều rộng sàn Với chiều rộng sàn 48m (sau mố) 46m (cuối sàn), chiều cao đắp mép sàn 0.47m, khơng gây lún đáng kể - Tăng số lượng cọc từ 241 cọc lên 285 cọc (tăng hàng x 11 cọc) - Tăng chiều dài cọc thêm 9.0 m (L cọc = 25.0m) Theo tính tốn, đất khơng xử lý, chiều dài cọc tăng lên 25.0m (tính từ đáy sàn) có sức kháng 565 KN (tải trọng cho cọc 520.0 KN) - Kích thước chiều rộng sàn, bố trí cọc hoàn toàn giống sàn giảm tải mố A1 cầu Vàm Cống, nơi có chiều rộng đường, cao độ sàn cao độ đường - Chiều dài cọc thiết kế kết khảo sát địa chất sau dỡ tải đường điều chỉnh kết đóng (ép ) cọc thử c Tính tốn chi phí - Khối lượng tăng thêm bao gồm: Bê tông C30 sàn, bê tơng lót C10, cốt thép sàn tăng kích thước; cọc BTCT 30x30 tăng số lượng chiều dài cọc - Khối lượng giảm bao gồm: Khối lượng cát bù lún, phân đoạn 198 - Tổng kinh phí phát sinh ước tính 142.960 usd (khoảng 3.202 tỷ VND) 6.2 Phương án a Biện pháp thi công - Đắp bệ phản áp trước mố đến cao độ 5.0 m (cao 2.45m), rộng 26m, dài 20.0m - Giữ nguyên cao độ đắp sau mố +7.0 m, thi công đắp phân đoạn 199a theo thiết kế duyệt - Sau tháng chờ lún, dỡ tải đắp, đào đến cao độ +0.7 m - Thi công ép cọc BTCT đổ bê tông sàn giảm tải - Đắp hoàn thiện đường sau mố thiết kế duyệt b Giải pháp thiết kế - Tăng chiều rộng sàn giảm tải từ 40.4 m – 42.4 m lên 47.8m – 49.8 m Tăng số lượng cọc từ 241 cọc lên 285 cọc (tăng hàng x 11 cọc) - Tăng chiều dài cọc thêm 4.0 m (L cọc = 20.5m) Theo tính tốn, sau 180 ngày gia tải, cường độ kháng cắt lớp đất sét tăng lên đáng kể, chiều dài cọc 20.0m (tính từ đáy sàn) có sức kháng 555 KN (tải trọng cho cọc 520.0 KN) - Chiều dài cọc thiết kế kết khảo sát địa chất sau dỡ tải đường điều chỉnh kết đóng (ép ) cọc thử c Tính tốn chi phí - Khối lượng tăng thêm bao gồm: Bê tơng C30 sàn, bê tơng lót C10, cốt thép sàn tăng kích thước; cọc BTCT 30x30 tăng số lượng chiều dài cọc - Khối lượng giảm bao gồm: Khối lượng cát bù lún, phân đoạn 198 - Tổng kinh phí phát sinh ước tính 93.628 usd (khoảng 2.097 tỷ VND) TỔNG HỢP CÁC THÔNG SỐ CỐ KẾT CÁC PHƯƠNG ÁN THỜI ĐIỂM TG THI CÔNG ngày H ĐẮP m LÚN TỨC THỜI m LÚN CỐ KẾT m TỔNG LÚN m LÚN DƯ m HỆ SỐ CỐ KẾT Đắp xong 3.7m 37.00 3.70 0.21 0.29 0.50 1.74 0.14 Chờ lún tháng 217.00 3.70 0.21 1.02 1.23 1.01 0.50 Xử lý theo TKKT, H= 7.43 m 554.00 7.43 0.38 1.91 2.29 0.12 0.94 Lún hoàn toàn 2.03 TỔNG HỢP CÁC THÔNG SỐ CƯỜNG ĐỘ ĐẤT THỜI ĐIỂM Trạng thái ban đầu TG THI CÔNG ngày H ĐẮP m - 1A1 - 7.41 CƯỜNG ĐỘ KHÁNG CẮT Su (Kpa) 1A 4A 7.41 49.66 4A1 49.66 Đắp xong 3.7m 37.00 3.70 8.90 10.70 53.20 53.20 Chờ lún tháng 217.00 3.70 12.70 19.20 60.10 67.40 Xử lý theo TKKT, H= 7.43 m 554.00 7.43 28.80 32.30 61.10 67.40 *CÁC PHỤ LỤC* Kết tính chuyển vị mố trường hợp Tính tốn sàn giảm tải (tính tải trọng sàn SCT cọc) phương án Tính lún cố kết, tính gia tăng Su đất trường hợp Khái toán phát sinh CW3B - CONNECTING ROAD OF VAMCONG BRIDGE TRANSITION SLAB AT A2 PILE AXIAL LOAD CALCULATION Quantity of piles: 285 piles Dead load of structures (DC) Weight of concrete slab shall be considered of uniform distribution to piles Load Length Height Width Quantity DC m m m no KN 20.00 0.30 48.60 7,290.00 Concrete (rec area) Concrete (triangle area) 3.75 0.30 5.48 307.97 Total of DC DC for pile 285 A1 A2 Vertical Earth Pressure (EV) Weight of soil shall be considered of uniform distribution to piles Unit weight of soil Rec slab Width of road (B) Width of slap (Bs) Elev of Center (El1) Elev of Edge (El2) Elev of Slap (El0) Height of embankment (h1) Height of embankment (h2) Slope Area (A1) Width of slope (b1) Heigh of soil at Slap edge (h3) Area (A2) Cross section area Length Volume of soil on rec slab Triangle slab Cross section area Length Volume of soil on triagle slab Weight of Soil (all) EV for pile Unit KN/m3 m m m m m m m m2 m m m2 m2 m m3 m2 m m3 KN KN Start Sec End Sec 23.00 49.60 8.350 8.120 1.000 7.35 7.12 0.50 166.41 13.30 0.47 100.95 267.35 23.00 47.60 7.850 7.620 1.000 6.85 6.62 0.50 154.91 12.30 0.47 87.21 242.11 - 100.95 Average 18.50 7.10 6.87 254.73 20.00 5,094.64 50.47 3.75 189.28 97,752.44 342.99 7,597.97 26.66 Live load (HL-93, lanes) Maximum effect of live load to pile: - Area of slab for pile: - Distribulted load of LL to slab: (Using calculation result of technical design) IM factor: LOAD COMBINATION (STRENGTH 1) SEG AXIAL FORCE FOR PILE (KN) Load Q η γ DC 26.66 1.05 1.25 EV 342.99 1.05 1.30 LL+IM 9.14 1.05 1.75 Total 378.79 9.14 KN 3.24 m2 2.82 KN/m2 1.00 ηxγxQ 34.99 468.18 16.79 520 (H=7.0m) CW3B - VAM CONG BRIDGE TRANSITION SLAB AT A2 CASE1 CALCULATION OF PILE CAPACITY Pile type: R.C Pile SOIL INVESTIGATION DATAS Boring hore No.: BH01 Layer namesDensity Su = qu/2 KN/m3 kPa K 18.80 17.00 7.41 1A1 1A 15.90 7.41 4A 19.50 49.66 TK4A 19.20 4A1 19.10 49.66 GEOMATRIC DATAS OF PILE h1 Elevation of Pile head h2 Elevation of underground water level h3 Elevation of existing ground h4 Elevation of pile toe d Width of Pile SIDE RESISTANCE COHENSIVE SOIL (Reese & Oneill 1988) qs = α*Su (SD additional soil investigation report) Layer Descriptions Clay, freyish brown - greyish yellow, medium stiff Fat clay, greenish grey, firm; CH Fat clay, brownish grey, greenish grey, blackish grey, very soft; CH Lean clay, lean clay with sand, brownish grey, greenish grey, yellowish grey, stiff; CL Silty clayey sand, yellowish brown, greenish grey, medium dense SC-SM brownish grey, stiff; (CL)s 0.700 -1.700 2.420 -24.300 0.300 m m m m m L pile m 25.00 original L m 16.00 Extension m 9.00 qs ∆zi Q Mpa m KN COHENSIONLESS SOIL (Reese & Wright 1977) qs = 0.0019*N(ave ) Layers ( 10.7.3.4.2b-1 22TCN 272-05) Elev Depth Soil class SPT value Treatment m m blows/30cm 1A1 0.70 Clay 0.02 0.68 Clay 1A -1.98 2.68 Clay -3.98 4.68 Clay -5.98 6.68 Clay -7.98 8.68 Clay -9.98 10.68 Clay -11.78 12.48 Clay 4A -13.78 14.48 10 Clay -15.78 16.48 15 Clay -17.78 18.48 12 Clay -19.78 20.48 14 Clay -21.78 22.48 15 Clay -23.78 24.48 14 Clay -24.28 24.98 14 Clay 4A1 -24.30 25.00 14 Clay -26.28 26.98 13 Clay -27.58 28.28 18 SUM OF SIDE RESISTANCE OF CONHENSIVE SOIL SUM OF SIDE RESISTANCE OF CONHENSIONLESS SOIL α Su Kpa 7.41 7.41 7.41 7.41 7.41 7.41 7.41 49.66 49.66 49.66 49.66 49.66 49.66 49.66 49.66 49.66 49.66 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.047 0.047 0.047 0.047 0.047 0.047 0.047 0.047 0.68 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 1.80 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 0.50 0.02 6.0 17.6 17.6 17.6 17.6 17.6 15.8 113.2 113.2 113.2 113.2 113.2 113.2 28.3 1.1 25.00 - 818.65 - - 25.00 TIP BEARING OF COHENSIVE SOIL Nominal resistance of Pile tip shall be taken as: qP = 9*Su Area of pile toe cross section Ap = Tip Resistence Qp = qp * Ap = 0.45 Mpa 90,000 mm2 40 KN ULTIMATE RESISTANCE OF PILE Qr = η*(Qs*φs+Qp*φp ) - Wp + Ws + Wa While: η - piles group factor, η = (10.8.3.9.3 22TCN 272-05) φs - Side resistance Factor 1.00 (centrer-to-centrer space is times of pile diameter) 0.70 (in clay, Tomlinson 1987) 0.45 (in sand, SPT method, Mayerhof) 0.70 (in clay, Skempton 1951) φp - Tip resistance Factor (Table 10.5.5.2 22TCN 272-05) Wp: Weight of concrete pile Wa: Weight of water replaced by concrete (lowest level) SUMMARY OF PILE AXIAL RESISTANCE Individual Resistances Side Resistance, clay Side Resistance, sand Tip Resistance, clay Tip Resistance, sand Piles group factor Wp - Wa TOTAL (Qr) (10.5.5-3 22TCN 272-05) (10.5.5.2.4-1 AASHTO LRFD 2007) Qn (KN) 819 40 36 859 Maximum axial force at pile head (Technical design) 0.45 (in sand, SPT method, Mayerhof) 56 KN 20 KN φ 0.7 0.45 0.7 0.45 1.00 -1.00 Qr (KN) 573 28 (36) 565 520 KN OK 0.00 -10.00 -20.00 -30.00 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 CW3B - VAM CONG BRIDGE TRANSITION SLAB AT A2 CASE2 CALCULATION OF PILE CAPACITY Pile type: R.C Pile SOIL INVESTIGATION DATAS Boring hore No.: BH01 Layer namesDensity Su = qu/2 KN/m3 kPa K 18.80 17.00 12.70 1A1 1A 15.90 19.20 4A 19.50 60.10 TK4A 19.20 4A1 19.10 67.80 GEOMATRIC DATAS OF PILE h1 Elevation of Pile head h2 Elevation of underground water level h3 Elevation of existing ground h4 Elevation of pile toe d Width of Pile SIDE RESISTANCE COHENSIVE SOIL (Reese & Oneill 1988) qs = α*Su (SD additional soil investigation report) Layer Descriptions Clay, freyish brown - greyish yellow, medium stiff Fat clay, greenish grey, firm; CH (surcharged 180 days with SD) Fat clay, brownish grey, greenish grey, blackish grey, very soft; CH (surcharged 180 days with SD) Lean clay, lean clay with sand, brownish grey, greenish grey, yellowish grey, stiff; CL Silty clayey sand, yellowish brown, greenish grey, medium dense SC-SM brownish grey, stiff; (CL)s 0.700 -1.700 2.420 -19.300 0.300 m m m m m L pile m 20.00 original L m 16.00 Extension m 4.00 qs ∆zi Q Mpa m KN COHENSIONLESS SOIL (Reese & Wright 1977) qs = 0.0019*N(ave ) Layers ( 10.7.3.4.2b-1 22TCN 272-05) Elev Depth Soil class SPT value Treatment m m blows/30cm 1A1 0.70 Clay 0.02 0.68 Clay 1A -1.98 2.68 Clay -3.98 4.68 Clay -5.98 6.68 Clay -7.98 8.68 Clay -9.98 10.68 Clay -11.78 12.48 Clay 4A -13.78 14.48 15 Clay -15.78 16.48 15 Clay -17.78 18.48 15 Clay -19.30 20.00 15 Clay -19.78 20.48 15 Clay -21.78 22.48 15 Clay -23.78 24.48 15 Clay -24.28 24.98 15 Clay 4A1 -26.28 26.98 15 Clay -27.58 28.28 18 SUM OF SIDE RESISTANCE OF CONHENSIVE SOIL SUM OF SIDE RESISTANCE OF CONHENSIONLESS SOIL α Su Kpa 12.70 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 60.10 60.10 60.10 60.10 60.10 60.10 60.10 60.10 67.80 67.80 0.99 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.94 0.94 0.94 0.94 0.013 0.019 0.019 0.019 0.019 0.019 0.019 0.056 0.056 0.056 0.056 0.68 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 1.80 2.00 2.00 2.00 1.52 10.3 45.2 45.2 45.2 45.2 45.2 40.6 135.6 135.6 135.6 103.0 20.00 - 786.50 - - 20.00 TIP BEARING OF COHENSIVE SOIL Nominal resistance of Pile tip shall be taken as: qP = 9*Su Area of pile toe cross section Ap = Tip Resistence Qp = qp * Ap = 0.54 Mpa 90,000 mm2 49 KN ULTIMATE RESISTANCE OF PILE Qr = η*(Qs*φs+Qp*φp ) - Wp + Ws + Wa While: η - piles group factor, η = (10.8.3.9.3 22TCN 272-05) φs - Side resistance Factor 1.00 (centrer-to-centrer space is times of pile diameter) 0.70 (in clay, Tomlinson 1987) 0.45 (in sand, SPT method, Mayerhof) 0.70 (in clay, Skempton 1951) φp - Tip resistance Factor (Table 10.5.5.2 22TCN 272-05) Wp: Weight of concrete pile Wa: Weight of water replaced by concrete (lowest level) SUMMARY OF PILE AXIAL RESISTANCE Individual Resistances Side Resistance, clay Side Resistance, sand Tip Resistance, clay Tip Resistance, sand Piles group factor Wp - Wa TOTAL (Qr) (10.5.5-3 22TCN 272-05) (10.5.5.2.4-1 AASHTO LRFD 2007) Qn (KN) 786 49 29 835 Maximum axial force at pile head (Technical design) 0.45 (in sand, SPT method, Mayerhof) 45 KN 16 KN φ 0.7 0.45 0.7 0.45 1.00 -1.00 Qr (KN) 551 34 (29) 555 520 KN OK 0.00 -10.00 -20.00 -30.00 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 THỐNG KÊ CÁC THÔNG SỐ XỬ LÝ ĐẤT YẾU PHÂN ĐOẠN 198 (SÀN GIẢM TẢI MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG) THỜI ĐIỂM Đắp xong 3.7m Chờ lún tháng Xử lý theo TKKT, H= 7.43 m Lún hồn tồn TG THI CƠNG ngày 37.00 217.00 554.00 H ĐẮP LÚN TỨC THỜI m m 3.70 0.21 3.70 0.21 7.43 0.38 LÚN CỐ KẾT m 0.29 1.02 1.91 2.03 TỔNG LÚN m 0.50 1.23 2.29 LÚN DƯ m 1.74 1.01 0.12 HỆ SỐ CỐ KẾT IMMEDIATE CONSOLIDATION CONSOLIDATION SETTLEMENT SETTLEMENT SETTLEMENT m m m 0.21 0.29 0.50 0.21 1.02 1.23 RESIDUAL SETTLEMENT m 1.74 1.01 CONSOLIDATION COEFICIENCY 0.12 0.94 0.14 0.50 0.94 SUMMARY OF SOIL PARAMETERS AFTER TREATMENTS SECTION 198 (PILE SLAB AT A2 - VAM CONG BRIDGE) Point of times Finish filling H=3.7m After 6-month awaiting Treatment of Detailed design, H=7.43m Complete settlement CONSTRUCTION TIME day 37.00 217.00 554.00 SURCHARGE HEIGHT m 3.70 3.70 7.43 0.38 1.91 2.03 2.29 0.14 0.50 THỐNG KÊ CÁC THÔNG SỐ CƯỜNG ĐỘ ĐẤT SAU KHI XỬ LÝ PHÂN ĐOẠN 198 (SÀN GIẢM TẢI MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG) HỐ KHOAN BH01 (KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT BỔ SUNG) THỜI ĐIỂM TG THI CÔNG H ĐẮP ngày m Trạng thái ban đầu Đắp xong 3.7m 37.00 3.70 Chờ lún tháng 217.00 3.70 Xử lý theo TKKT, H= 7.43 m 554.00 7.43 SUMMARY OF SOIL STRENGTHS AFTER TREATMENTS SECTION 198 (PILE SLAB AT A2 - VAM CONG BRIDGE) BORED HOLE BH01 (ADDITIONAL SOIL INVESTIGATION) CONSTRUCTION Point of times TIME ngày Original soil Finish filling H=3.7m 37.00 After 6-month awaiting 217.00 Treatment of Detailed design, H= 7.43m 554.00 SURCHAGE HEIGHT m CƯỜNG ĐỘ KHÁNG CẮT Su (Kpa) 1A 4A 7.41 7.41 49.66 8.90 10.70 53.20 12.70 19.20 60.10 28.80 32.30 61.10 1A1 4A1 49.66 53.20 67.40 67.40 3.70 3.70 SHEAR STRENG OF SOIL LAYERS Su (Kpa) 1A 4A 4A1 7.41 7.41 49.66 49.66 8.90 10.70 53.20 53.20 12.70 19.20 60.10 67.40 7.43 28.80 1A1 32.30 61.10 67.40 CALCULATION REPORT Projetct: Central Mekong Delta Region Connectivity Project Station: 198 I INPUT DATA: I.1 Embankment: 23.30m Pavement structure: Flexible pavement high grade A1 a =10.80m b = 12.50m Design speed: 80 Adjacent item: Bridge H=7.55m 5.4 Design filling height H (m): Compensation height Hrv (m) 2.15 Filling height including compensation Hi (m): 7.55 Layer KQ Half width of embankment b (m): 12.5 Layer 1A1 Length of slope (m): 10.8 Layer 1A Gradient of slope: 1:1.43 Layer 4A Width of counter weight berm (m): 0.00 Layer TK4A Height of counter weight berm (m): 0.00 Layer 4A Density of filling soil γe (T/m3): 1.90 Layer 4A1 I.2 Ground condition: Borehole: Elevation of ground water MNN (m): Layer KQ 1A1 1A 4A TK4A 4A 4A1 Depth γw (m) 1.10 2.40 14.20 19.90 22.50 26.70 30.00 (T/m3) 1.81 1.70 1.59 1.95 1.92 1.91 1.91 e0 Cc Cr 0.948 1.271 1.759 0.753 0.744 0.766 0.766 0.210 0.660 0.660 0.024 0.066 0.066 Properties of each layer σp Cu (kg/cm2) (kg/cm2) 0.620 0.228 0.517 0.074 0.517 0.074 0.497 0.000 0.497 0.497 m 0.20 0.20 0.20 0.20 0.00 0.20 0.20 0.00m 0.00m h = 1.10m h = 2.40m h = 14.20m h = 19.90m h = 22.50m h = 26.70m h = 30.00m Layer KQ 1A1 1A 4A TK4A 4A 4A1 0.948 1.271 1.746 0.753 0.000 0.766 0.766 0.125 0.920 1.706 1.683 0.739 0.000 0.692 0.692 0.25 0.900 1.656 1.629 0.723 0.000 0.675 0.675 e ~ P (kg/cm2) 0.5 0.870 0.829 1.568 1.427 1.543 1.410 0.701 0.668 0.000 0.000 0.647 0.609 0.647 0.609 0.774 1.255 1.222 0.629 0.000 0.566 0.566 0.709 1.069 1.035 0.578 0.000 0.514 0.514 0.631 0.881 0.865 0.515 0.000 0.456 0.456 0.125 0.862 0.659 0.728 1.137 0.000 1.789 1.789 Cv (10-3 cm2/s) ~ P (kg/cm2) 0.25 0.5 0.75 0.684 0.592 0.52 0.441 0.549 0.485 0.417 0.345 0.278 0.601 0.554 0.527 0.467 0.456 0.978 0.868 0.733 0.547 0.54 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.554 1.393 0.98 0.755 0.622 1.554 1.393 0.98 0.755 0.622 - Note: γw - Density; e0 - Initial void ratio; Cc - compressive ratio; Cr - recompressive ratio; σp - preconsolidation pressure Cu: Undrained shear strength; m: Increasing strength ratio II RESULT II.1 Untreated: Permited residual settlement (cm): 10 (In duration of 15 years after construction) (article 1.3.5 standard 22TCN 211-06) Required consolidation ratio 90% (article 8.10.2 standard TCVN 5729-97) Consolidated settlement Sc (m): 1.79 Total settlement S (m): 2.15 Residual settlement (cm): 32.64 (In duration of 15 years after construction) Consolidation degree U (%) 18.26% Conclusion: Residual settlement or consolidation ratio is outside permited values Must treat soft soil 0.471 0.275 0.437 0.599 0.000 0.691 0.691 Time - consolidated settlement curve 10 m0 -0.05 -0.1 -0.15 -0.2 -0.25 -0.3 -0.35 II.2 Treat soft soil by vertical drain II.1 Method of treatment: Type of vertical drain: Layout: Diameter of Sand Drain ds (m): Distance between Vertical Drain (m): Depth of treatment L (m): Filling stage: Step Sand Drain Triangle 0.4 14.5 Filling height Filling time Waiting time Total time (m) 3.7 (day) 37 (day) 180 (day) 217 Old Total Decrease time time (day) (day) 12 14 16 Years II.2 Settlement: Settlement of treated embankment during time is shown in following chart: 4.5 3.5 2.5 1.5 0.5 -0.5 -1 -1.5 -2 -2.5 -3 -3.5 -4 -4.5 -5 Settlement of Treated embankment 3.20 2.46 0 50 100 150 200 250 -1 -2 -3 -4 Lún cố kết theo thời gian Chiều cao đắp Lún cố kết hoàn toàn Instant settlement- Lún tức thời(m) Consolidation settlement at intill of construction-Lún cố kết 37days (m): Consolidation settlement at finish of construction-Lún cố kết 217days(m): 0.21 0.29 1.02 Cao độ -5 Days After waiting of step After filling of step IV.3 Calculate development of undrainded strength through consolidation Cui At center Step Layer Depth (m) Cu (T/m2) (T/m2) KQ 2.28 1.10 2.34 1A1 0.741 2.40 0.89 1A 0.741 14.20 1.07 4A 4.966 19.90 5.34 TK4A 22.50 0.00 4A 4.966 26.70 5.32 4A1 4.966 30.00 5.32 KQ 2.28 1.10 2.48 1A1 0.741 2.40 1.27 1A 0.741 14.20 1.92 4A 4.966 19.90 6.16 TK4A 22.50 0.00 4A 4.966 26.70 6.01 4A1 4.966 30.00 6.74 ADDITIONAL COST FOR SOFT SOIL TREATMENT OF APPROACH ROAD CONNECTING TO A2 ABUTMENT CHI PHÍ PHÁT SINH PHẦN XỬ LÝ ĐẤT YẾU NỀN ĐƯỜNG TIẾP GIÁP MỐ A2 CẦU VÀM CỐNG SOLUTION 1/PHƯƠNG ÁN Items - Hạng mục Units Đơn vị Concrete - Bê tông, fc'=30Mpa m3 Blinding concrete - Bê tông lót, fc'=10Mpa m3 Rebar - Cốt thép, fsy=400Mpa kg Driven precast pile 300mmx300mm m Coarse Sand Blanket (CSB) m3 Embankment construction from Borrow m3 Cohensive soil slope m3 Sand Drain m TOTAL/Tổng cộng Quantity Khối lượng 44.40 14.80 5,228.10 3,269.00 361.00 230.00 - Unit price Đơn giá, USD 299.62 85.87 1.11 36.01 13.89 5.29 12.87 5.94 Thành tiền Amount, USD Remark Ghi 13,303 1,271 5,803 117,717 1,910 2,960 142,964 SOLUTION 1/PHƯƠNG ÁN Items - Hạng mục Units Đơn vị Concrete - Bê tông, fc'=30Mpa m3 Blinding concrete - Bê tơng lót, fc'=10Mpa m3 Rebar - Cốt thép, fsy=400Mpa kg Driven precast pile 300mmx300mm m Coarse Sand Blanket (CSB) m3 Embankment construction from Borrow m3 Cohensive soil slope m3 Sand Drain m TOTAL/Tổng cộng Quantity Khối lượng 44.40 14.80 5,228.10 1,844.00 737.00 230.00 - Unit price Đơn giá, USD 299.62 85.87 1.11 36.01 13.89 5.29 12.87 5.94 Thành tiền Amount, USD 13,303 1,271 5,803 66,402 3,899 2,960 93,638 Remark Ghi Appendix 3A ADDITIONAL QUANTITIES KHỐI LƯỢNG PHÁT SINH A SOLUTION 1 Concrete C30 - Reinforcing steel of slab Bê tông C30, cốt thép sàn NO PROPOSE ĐỀ XUẤT CASE CASE 2 30x30cm RC piles Cọc BTCT 30c30cm NO BRIDGE CẦU CASE CASE CSB - filled Snad Cát hạt trung, cát đắp NO BRIDGE CẦU CASE CASE Counterweight berm Đắp bệ phản áp NO BRIDGE CẦU CASE CASE TENDER DESIGN/TKKT LENGTH WIDTH THICKNESS DÀI RỘNG DÀY m m m 20.00 41.40 0.30 20.00 41.40 0.30 ADD QUANTITIES/ KL PS RECOMMENDATION/ĐỀ XUẤT LENGTH WIDTH THICKNESS C30 C10 REIN STEEL DÀI RỘNG DÀY BT C30 BT C10 CỐT THÉP m m m m3 m3 kg 20.00 48.80 0.30 44.40 14.80 5,228 20.00 48.80 0.30 44.40 14.80 5,228 TENDER DESIGN/TKKT RECOMMENDATION ADD/PS Pile No Pile L Pile No Pile L Pile L Số cọc Dài cọc Số cọc Dài cọc Dài cọc m m m 241.00 16.00 285.00 25.00 3,269 241.00 16.00 285.00 20.00 1,844 TENDER DESIGN/TKKT AREA T of CSB Settlement D TÍCH Dày CSB lún m2 m m 960.00 0.60 2.00 960.00 0.60 2.00 ADD/PS Cohensive soil Filled sand Đất dính Cát đắp m3 m3 230.00 1,301.00 230.00 1,301.00 RECOMMENDATION AREA T of CSB Settlement D TÍCH Dày CSB lún m2 m m 940.00 0.60 1.00 940.00 0.60 1.40 ADD/PS CSB Filled sand Cát trung Cát đắp m3 m3 (940.00) (564.00) Central Mekong Delta Connectivity Project 198 TREATMENT ANALYSIS INITIAL PARAMETERS Layer h Gama Po (m) (t/m3) (t/m2) KQ 3.0 1.81 1.25 1aOver 4.0 1.62 3.77 1a 10.0 1.62 8.25 4a 2.5 1.88 12.58 4Exl 8.5 1.98 17.95 4E 7.5 1.98 25.95 3C2 6.0 1.90 32.46 Pc (t/m2) 6.19 4.82 8.25 12.58 17.95 25.95 0.00 REASULTS Layer dp Cv Cv' Ch (t/m2) (x10-3 cm2/sec) Under pavement area, SD, ds=2.00m KQ 13.76 0.62 0.53 1.24 1aOver 13.02 0.41 0.53 0.83 1a 11.48 0.38 0.53 0.76 4a 10.13 0.58 0.53 1.15 4Exl 9.05 0.73 0.53 1.46 4E 7.73 0.68 0.53 0.00 3C2 6.84 0.00 0.00 0.00 Under slope area, SD, ds=2.00m KQ 7.04 0.69 0.56 1.38 1aOver 7.03 0.45 0.56 0.89 1a 6.93 0.40 0.56 0.80 4a 6.70 0.60 0.56 1.20 4Exl 6.42 0.74 0.56 1.49 4E 5.94 0.68 0.56 0.00 3C2 5.54 0.00 0.00 0.00 H(m) Co (t/m2) 2.28 1.44 1.88 2.61 4.95 4.95 0.00 m 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.00 S (cm) 15.5 49.1 90.9 6.6 17.5 10.0 1.5 191.0 U St Sr C (%) (cm) (cm) (t/m2) End of filling ( 254 days) 83.8 12.9 2.5 3.76 78.1 38.3 10.8 3.31 76.6 69.6 21.2 3.64 83.7 5.5 1.1 4.30 86.5 15.1 2.4 6.52 2.7 0.3 9.7 4.99 100.0 1.5 0.0 0.00 75.1 143.3 47.6 U St Sr C (%) (cm) (cm) (t/m2) End of waiting( 554 days) 100.0 15.5 0.0 4.05 99.6 48.9 0.2 3.83 99.4 90.5 0.6 4.17 99.9 6.6 0.0 4.64 100.0 17.5 0.0 6.77 4.7 0.5 9.5 5.02 100.0 1.5 0.0 0.00 94.8 181.1 10.3 7.9 27.5 60.9 4.7 13.0 7.8 1.3 123.1 End of filling ( 254 days) 85.9 6.8 1.1 2.64 81.7 22.4 5.0 2.42 79.6 48.5 12.4 2.98 85.2 4.0 0.7 3.75 87.2 11.3 1.7 6.07 2.8 0.2 7.6 4.98 100.0 1.3 0.0 0.00 76.8 94.5 28.6 End of waiting( 554 days) 100.0 7.9 0.0 2.70 99.7 27.4 0.1 2.64 99.6 60.7 0.3 3.26 100.0 4.7 0.0 3.95 100.0 13.0 0.0 6.24 4.8 0.4 7.5 5.01 100.0 1.3 0.0 0.00 93.8 115.5 7.8 12 16 20 24 t(month) 6.4 4.8 3.2 1.6 40 80 120 160 S(cm) 200 HNE HE St E:\Working-Huy\Congtrinh\Cao Lanh - Vam Cong\Working\TKD_WORK\Report o so t soil\ o t soil report r a Viet \20-11-2012\ A PRO\19 sas Sc 1257 ...BÁO CÁO TÍNH TỐN CHUYỂN VỊ MỐ A2 ĐỀ XUẤT ĐIỀU CHỈNH BIỆN PHÁP THI CÔNG ĐẮP NỀN ĐƯỜNG Vị Trí: Mố A2 – Cầu Vàm Cống Gói thầu: CW3B – Đường dẫn hai đầu cầu Vàm Cống Điều kiện tự... o Tính chuyển vị đỉnh mố A2 cầu Vàm Cống với chiều cao đắp hữu (3.7m) cao độ xung quanh hữu o Tính chuyển vị đỉnh mố trường hợp thi công dự kiến (đắp bệ phản áp trước mố, đắp đường sau mố đến... L=16.0 m Cầu Vàm Cống thuộc gói thầu CW3A (cầu Vàm Cống) , mố cầu thuộc loại mố chữ U, móng cọc khoan nhồi Chiều cao mố, tính từ đỉnh bệ đến đỉnh mố 7.794m, cao độ đỉnh bệ mố 1.0m Bệ mố có 12 cọc