1. Trang chủ
  2. » Kỹ Thuật - Công Nghệ

Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7

49 900 13
Tài liệu đã được kiểm tra trùng lặp

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Tiêu đề Tính Toán, Thiết Kế Các Mạch Điều Khiển Tự Động Thủy Lực
Định dạng
Số trang 49
Dung lượng 687,89 KB

Nội dung

Mô hình nghiên cứu độ đàn hồi của dầu , độ cứng thủy lực , tần số dao động riêng của xylanh và động cơ dầu

Chơng Tính toán, Thiết kế mạch điều khiển tự động thủy lực 7.1 Tính toán áp suất lu lợng 7.1.1 Hệ thủy lực thực chuyển động tịnh tiến áp suất lu lợng dầu cung cấp cho xylanh thủy lực hai đại lợng quan trọng đảm bảo cho hệ truyền đợc tải trọng, vận tốc vị trí cần thiết Để tính toán đại lợng ta hÃy phân tích sơ đồ hình 7.1 FS A1 A2 x m FE FC Q2 Q1 P2 P1 R= PS A1 A2 PT Hình 7.1 Sơ đồ tính toán áp suất lu lợng hệ thủy lực chuyển động tịnh tiến - Lực quán tính : Fa = m.a Fa = - Lùc ma s¸t : (7.1) WL a - theo hÖ Anh g Fc = m.g.f (7.2) Fc = WL.f - theo hÖ Anh - Lùc ma s¸t xylanh FS th−êng b»ng 10% lùc tỉng céng, nghÜa lµ : FS = 0,10.F (7.3) - Lực tải trọng FE - Lực tổng cộng tác dụng lên pittông : F= m.a + FC + FS + FE 1000 hc theo hƯ Anh : 169 (daN) (7.4) F= WL a + Fc + FS + FE 32,2.12 (lbf) (7.5) Trong công thức : m - khối lợng chuyển động, kg; WL - träng lùc, (lbf); a - gia tèc chuyÓn ®éng, cm/s2 (in/s2); FC - lùc ma s¸t cđa bé phận chuyển động, daN (lbf); FE - ngoại lực, daN (lbf); Fs - lực ma sát pittông-xylanh, daN (lbf) Phơng trình cân pittông : P1.A1 = P2.A2 + F (7.6) Đối với xylanh không đối xứng lu lợng vào không A1 A2 Q1 = Q2.R với R = (7.7) Độ sụt áp qua van tỷ lệ với bình phơng hệ số diện tÝch R, nghÜa lµ : PS - P1 = (P2 PT).R2 : (7.8) P1và P2 - áp st ë bng cđa xylanh; PS - ¸p st dầu cung cấp cho van; PT - áp suất dầu khái van; A1 vµ A2 - diƯn tÝch hai phía pittông Từ công thức (7.6) (7.8) ta tìm đợc P1 P2 nh sau : P1 = PS A + R (F + PT A ) A + R3 ( P2 = PT + ) (7.9) PS − P1 R2 (7.10) Lu lợng dầu vào xylanh để pittông chuyển động với vận tốc cực đại : QL = vmax.A1 , (cm3/s) hc : QL = v max A 16,7 Nếu tính theo hệ Anh : : , (l/p) QL = vmax.A1 , QL = (7.11) (7.12) (in3/s) v max A , (usgpm) 3,85 Lu lợng dầu qua van ứng với độ sụt áp 35 bar (500 PSI) lµ : 170 Q R = QL 35 PS − P1 , (l/ b) 500 PS − P1 , (usgpm) (7.13) TÝnh theo hÖ Anh : Q R = Q L Với cách phân tích nh pittông làm việc theo chiều ngợc lại : P1 = PT + (PS - P2).R2 P2 = (7.14) PS A R + F + PT A R A2 + R3 ( ) (7.15) Vµ QR xác định tơng tự nh công thức (7.13) Lu lợng lớn hai trờng hợp đợc dùng để chọn van Bài toán øng dơng cho xylanh cã kÕt cÊu ®èi xøng (A1 = A2) tải trọng âm Ví dụ 7.1: Cho hệ thống thủy lực chuyển động tịnh tiến có sơ đồ nh hình 7.2 HÃy xác định lu lợng cung cấp van Xét hành trình dơng (x+) ta có : Lực tổng cộng tác dụng lên pittông : F= Víi : m.a + FC + FS + FE 1000 (7.16) a = 16 m/s2 = 1600 cm/s2 FC = m.g.f = 1200 x 9,81 x 0,32 = 3767 N ≈ 3767 daN FE = 17500 N = 1750 daN Thay số liệu vào công thức (7.16) ta đợc : F= 1200x1600 + 377 + 1750 + FS 1000 A1 = 53,5 cm2 (8,3 in2) ; A2 = 38,1 cm2 (5,9 in2) ; PS = 210 bar (3000 PSI) ; PT = 5,25 bar (75 PSI) ; FE = 17500 N (3930 lbf) ; m = 1200 kg (WL = 2645 lbf) ; a = 16 m/s2 (52,5 fl/s2) ; Vmax = 30 cm/s (12 in/s) ; F = 4045 + FS (7.17) 171 A2 FS A1 x+ m FE FC Q2 Q1 P2 P1 PS PT Hình 7.2 Sơ đồ ví dụ tính áp suất lu lợng hệ thủy lực chuyển động tịnh tiến Gần lấy FS 10% x 4045 = 0,10 x 4045 = 405 daN vµ thay FS vµo c«ng thøc (7.17) ta cã : F = 4045 + 405 = 4450 daN Xác định áp suất P1 P2 nh− sau : PS A + R (F + PT A ) ; P1 = A + R3 ( P1 = ) R= A1 53,5 = = 1,4 A 38,1 210 x 38,1 + 1,4 (4450 + 5,25x 38,1) = 120 38,1 + 1,4 ( P2 = PT + ) bar PS − P1 210 − 120 = 5,25 + = 51 R 1,4 bar Xác định lu lợng QL QR nh sau : QL = v max A 30x53,5 = = 96 l/p 16,7 16,7 Q R = Q L 35 35 = 96 = 60 l/p PS − P1 210 − 120 XÐt hµnh trình âm (x), tức pittông chuyển động theo chiều ngợc lại giả thiết vmax, a, FE có giá trị nh toán nhng có chiều ngợc l¹i Lùc tỉng céng F tÝnh cịng sÏ b»ng 4450 daN áp suất P1, P2 lu lợng QL, QR lµ : 172 PS A R + F + PT A R P2 = A2 + R3 ( = ) 210 x 38,1x1,4 + 4450 + 5,25x 38,1x1,4 = 187 bar 38,1 + 1,4 ( ) P1 = PT + (PS - P2).R2 = 5,25 + (210 - 187).1,42 = 50 bar QL = v max A 30.38,1 = = 68 l/p 16,7 16,7 Q R = Q L 35 35 = 84 l/p = 68 PS − P2 210 187 Nh chọn van cần quan tâm hai yếu tố quan trọng khả chịu áp suất lu lợng qua van, nghĩa phải đảm bảo đợc P 187 bar QR 84 l/p Bài toán tính theo hệ Anh cho giá trị sau : F= : WL a + FC + FE + FS 386 (lbf) a = 52,5 ft/s2 = 630 in/s2 FC = WL.f = 2645x 0,32 = 846 lbf FE = 3930 lbf F= víi : 26450x 630 + 846 + 3930 + FS = 9093 + FS 386 FS ≈ 0,10x 9093 ≈ 909 lbf th× F = 9093 + 909 ≈ 10.000 lbf P1 = PS A + R (F + PT A ) A + R3 ( ) (PSI) 3000.5,9 + 1,4 (10.000 + 75.5,9 ) = = 1728 PSI 5,9 + 1,4 ( ) ⎛ 3000 − 1728 ⎞ ⎛P −P ⎞ P2 = PT + ⎜ S ⎟ = 75 + ⎜ ⎟ = 724 PSI 1,4 ⎝ R ⎠ ⎝ ⎠ QL = v max A 12x8,3 (usgpm) = = 26 usgpm 3,85 3,85 Q R = QL 500 500 = 26 = 16 usgpm PS P1 3000 1728 Trờng hợp pittông làm việc theo chiều ngợc lại với giả thiết nh− tÝnh theo hÖ mÐt, ta cã : 173 P2 A R + F + PT A R P2 = A + R3 ( ) (PSI) 3000 x5,9.1,4 + 10000 + 75 x5,9 x1,4 = = 2678 PSI 5,9 + 1,4 ( ) P1 = PT + (PS − P2).R2 (PSI) = 75 + (3000 − 2678).1,42 = 706 PSI QL = Vmax A 3,85 Q R = QL (usgpm) = 500 PS − P2 12 x5,9 = 18 usgpm 3,85 (usgpm) = 18 500 = 22 usgpm 3000 − 2678 7.1.2 HƯ thđy lùc thùc hiƯn chun ®éng quay J ML, MD Q2 Q1 D P2 P1 PS PT Hình 7.3 Sơ đồ tính toán áp suất lu lợng hệ thủy lực chuyển động quay Hệ thủy lực thực chuyển động quay (hình 7.3) đợc phân tích nh hệ chuyển động thẳng Mômen xoắn tác động lên trục động dầu bao gồm : - Mômen quán tính : Ma = j. , N.m (lbfin) (7.17) J - mômen quán tính khối lợng trục động dầu, (Nms2), (inlbs2) - gia tốc góc trục động dầu, (rad/s2) - Mômen ma sát nhớt trục động dầu MD , (Nm), (lbfin) - Mômen tải trọng ML , (Nm), (lbfin) 174 - Mômen xoắn tổng cộng : M = J α + MD + ML , Nm (lbfin) (7.18) Theo phơng pháp tính toán nh hệ chuyển động thẳng, áp suất P1 P2 hệ chuyển động quay đợc xác định theo công thức sau : ⎛ PS + PT ⎞ ⎛⎜ 10.π.M ⎞⎟ , bar ⎟+ ⎝ ⎠ ⎜⎝ D ⎟⎠ P1 = ⎜ P2 = PS − P1 + PT , bar (7.19) (7.20) NÕu tÝnh theo hƯ Anh th× : ⎛ PS + PT ⎞ ⎛⎜ π.M ⎞⎟ ⎟+ ⎝ ⎠ ⎜⎝ D ⎟⎠ P1 = ⎜ , (PSI) P2 = PS − P1 + PT , (PSI) L−u l−ỵng để làm quay trục động dầu với vận tốc nm lµ : QL = Theo hƯ Anh : ®ã : QL = n m D , l/p 1000 n m D 231 (7.21) , (usgpm) nm - sè vòng quay lớn trục động dầu, v/p; D - thể tích riêng động dầu, cm3/vg (in3/vg) Lu lợng cung cấp van đợc xác định lµ : Theo hƯ Anh : Q R = QL 35 PS − P1 , l/p Q R = QL 500 PS P1 , (usgpm) (7.22) Trờng hợp mômen xoắn tác động theo hai chiều chiều ngợc lại đợc tính tơng tự nh lấy giá trị lớn QR để chọn van Ví dụ 7.2: Xác định lu lợng cung cấp van cho hệ thủy lực chuyển động quay có sơ đồ nh hình 7.4 Dựa vào công thức tính toán hệ chuyển động quay nh đà trình bày ta xác định nh sau : Ma = J α = 0,2x100 = 20 Nm M = Ma + ML + MD = 20 + 30 + 6,5 = 56,5 Nm 175 ⎛ PS + PT ⎞ ⎛ 10.π.M ⎞ 210 + 10.π.56,5 = 127 bar + ⎟+⎜ ⎟= 82 ⎝ ⎠ ⎝ D ⎠ P1 = ⎜ P2 = PS − P1 + PT = 210 − 127 + = 83 bar n m D QL = 1000 QR = QL = 95x82 = 7,8 1000 l/p 35 35 = 50 l/p = 7,8x 210 − 127 PS − P1 J ML, MD Q2 Q1 P2 P1 PS PT = H×nh 7.4 Sơ đồ ví dụ tính toán áp suất lu lợng hệ thủy lực chuyển động quay Các số liệu sơ đồ hình 7.4 : nm = 95 v/p ; α = 100 rad/s2; J = 0,2 N.m.s2 (1,77 lbfins2); ML = 30 N.m (266 lbfin) ; MD = 6,5 N.m (58 lbfin); D = 82 cm3/vg (5 in3/vg) ; PS = 210 bar (3000 PSI); PT = TÝnh theo hÖ Anh : Ma = J α = 1,77.100 = 177 lbfin M = Ma + ML + MD = 177 + 266 + 58 = 501 lbfin ⎛ PS + PT ⎝ P1 = ⎜ ⎞ ⎛ π.M ⎞ 3000 + 3,14x501 + = 1815 PSI ⎟+⎜ ⎟= ⎠ ⎝ D ⎠ P2 = PS - P1 + PT = 3000 - 1815 + = 1185 PSI QL = n m D 95x5 = = 2,1 231 231 176 usgpm Q R = QL 500 500 = 1,4 = 2,1x PS − P1 3000 − 1815 usgpm 7.2 Hệ số khuếch đại đáp ứng hệ điều khiển tự động thủy lực Chơng đà giới thiệu vấn đề mạch điều khiển tự động thủy lực Phần trình bày tính toán cần thiết hệ số khuếch đại, thời gian đáp ứng quan hệ chúng với tần số riêng 7.2.1 Hệ số khuếch đại KV hệ thống Một thông số quan trọng mạch điều khiển hệ kín hệ số khuếch đại KV Thực chất KV hàm truyền hệ chế độ xác lập Nghiên cứu sơ đồ điều khiển vị trí hệ thủy lực chuyển động tịnh tiến hình 7.5 ta có : Xylanh x(+) m Bộ đo điện áp Tín hiệu phản håi Van servo TÝn hiƯu vµo PS PT Bé khch đại Bộ khuếch đại Tín hiệu vào A a) Van servo Xy lanh Tải Vị trí Bộ đo điện áp Tín hiệu phản hồi b) Hình 7.5 Sơ đồ mach ®iỊu khiĨn vÞ trÝ hƯ thđy lùc chun ®éng tÞnh tiến a- Sơ đồ nguyên lý; b- Sơ đồ chức 177 - Hệ số khuếch đại khuếch đại GA tỷ số tín hiệu dòng điện điện áp vào, mA/V - Hệ số khuếch đại van servo GSV tỷ số lu lợng dòng điện vào, (cm3/s)/mA.[theo hệ Anh (in3/s)/mA] - Hệ số khuếch đại xylanh GX tỷ số vận tốc pittông lu lợng vào 1 (hc ) xylanh : (cm/s)/(cm3/s) = cm in - Hệ số khuếch đại phản hồi Hx cảm biến vị trí kiểu đo điện áp tỉ số tín hiệu điện áp phản hồi đo đợc độ dịch chuyển pittông, V/cm (hoặc V/in) Hệ số khuếch đại KV : KV = GA.GSV.GX.HX (7.23) Thø nguyªn theo hƯ mÐt : KV = mA cm / s V −1 = =s v mA cm cm s (7.24) Thø nguyªn theo hƯ Anh : mA in / s V −1 KV = = =s v mA in in s VÝ dô 7.3: Xác định hệ số khuếch đại KV mạch điều khiển vị trí hình 7.6 60 cm2 (10 in2) L 50 cm (20in) m +10V 0V (cm3/s)/mA [0,4 (in3/s)/mA] + ữ 110V 1000 mA/V Hình 7.6 Sơ ®å vÝ dơ vỊ tÝnh hƯ sè khch ®¹i KV hệ thủy lực điều khiển vị trí chuyển động tÞnh tiÕn 178 ... (in/s) (7. 43) a- gia tèc chuyển động, cm/s2; KVV - hệ số khuếch đại hƯ ®iỊu khiĨn theo vËn tèc, s-1 7. 3.3 HƯ thđy lực điều khiển tải trọng Hệ thủy lực điều khiển lực chuyển động thẳng điều khiển. .. khuếch đại lµ : KVmax = 0,2.ωS = 0,2x78,9 = 16 s-1 181 7. 3 Tính toán sai số điều khiển hệ 7. 3.1 Hệ thủy lực điều khiển vị trí Chơng đà giới thiệu phơng pháp điều khiển vị trí, vận tốc tải trọng nên... Hình 7. 5 Sơ đồ mach điều khiển vị trí hệ thủy lực chuyển động tịnh tiến a- Sơ đồ nguyên lý; b- Sơ đồ chức 177 - Hệ số khuếch đại khuếch đại GA tỷ số tín hiệu dòng điện điện áp vào, mA/V - Hệ

Ngày đăng: 15/10/2012, 16:16

Nguồn tham khảo

Tài liệu tham khảo Loại Chi tiết
[1] Clarence W.de Silva, Control sensors and actuators, Prentice Hall. Inc. Printed in USA, 1989 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Control sensors and actuators
[2] Wayne Anderson, Controlling eletrohydraulic systems, Printed in USA, 1988 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Controlling eletrohydraulic systems
[22] J. Mainguenaud. Cours d'automatique, Correction d'un systeme asservi linÐaire calcul analogique. Masson et Cie, Paris 1974 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Cours d'automatique, Correction d'un systeme asservi linÐaire calcul analogique
[23] GÐrard Marie. L'hydraulique pratique commentÐe pour l'industrie et le BTP Ð dition de l' USINE, Paris 1982 Sách, tạp chí
Tiêu đề: L'hydraulique pratique commentÐe pour l'industrie et le BTP
[24] Maurice Rivoir, Jean-Louis Ferrier. Cours d'automatique. Ð dition de l'Eyrolles, Paris 1990 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Cours d'automatique
[25] Patrick Siarry. Automatique de base. Ellipses, Paris 1989 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Automatique de base
[26] Cours d'oléodynamique. Tous droits réservés à la société de publications mÐcaniques, Paris1966 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Cours d'oléodynamique
[27] Technologuide E. Adepa-agence nationale pour le dÐveloppment de la productique applicquée à l'industrie, 1989 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Technologuide E
[28] Winfried Oppielt. Kleines Handbuch Technischer Regebvorgange, Verlag Chemie G.m.b.H, Weinheim - Bergstr, 1964 Sách, tạp chí
Tiêu đề: Kleines Handbuch Technischer Regebvorgange

HÌNH ẢNH LIÊN QUAN

Hình 7.2. Sơ đồ ví dụ về tính áp suất và lưu lượng của hệ                       thủy lực chuyển động tịnh tiến - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.2. Sơ đồ ví dụ về tính áp suất và lưu lượng của hệ thủy lực chuyển động tịnh tiến (Trang 4)
Hình 7.5. Sơ đồ mach điều khiển vị trí hệ thủy lực chuyển động tịnh tiến - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.5. Sơ đồ mach điều khiển vị trí hệ thủy lực chuyển động tịnh tiến (Trang 9)
Hình 7.9. Sơ đồ ví dụ và đặc tính của điều khiển vị trí - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.9. Sơ đồ ví dụ và đặc tính của điều khiển vị trí (Trang 14)
Hình 7.10. Đáp ứng của hệ điều khiển vị trí khi tín hiệu vào là hàm tuyến tính - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.10. Đáp ứng của hệ điều khiển vị trí khi tín hiệu vào là hàm tuyến tính (Trang 17)
Hình 7.13. Sơ đồ điều khiển theo áp suất - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.13. Sơ đồ điều khiển theo áp suất (Trang 21)
Hình 7.19. Ví dụ và ký hiệu đặc tính của khâu dao động - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.19. Ví dụ và ký hiệu đặc tính của khâu dao động (Trang 33)
Hình 7.20. Sơ đồ ví dụ và ký hiệu đặc tính của khâu tích phân - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.20. Sơ đồ ví dụ và ký hiệu đặc tính của khâu tích phân (Trang 34)
Hình 7.23. Đặc tính và ký hiệu của khâu PI - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.23. Đặc tính và ký hiệu của khâu PI (Trang 36)
Hình 7.25. Đặc tính và ký hiệu của khâu PD - T 1 - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.25. Đặc tính và ký hiệu của khâu PD - T 1 (Trang 37)
7 .6 .1. Sơ đồ khối về đặc tính động lực học - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
7 6 .1. Sơ đồ khối về đặc tính động lực học (Trang 38)
Hình 7.29. Sơ đồ khối mô tả toán học của các phần tử điều khiển của mạch - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.29. Sơ đồ khối mô tả toán học của các phần tử điều khiển của mạch (Trang 40)
Hình 7.30. Sơ đồ của một mạch điều khiển vị trí bằng xylanh thủy lực - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.30. Sơ đồ của một mạch điều khiển vị trí bằng xylanh thủy lực (Trang 41)
Hình 7.31. Sơ đồ một mạch điều khiển vận tốc của động cơ dầu - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.31. Sơ đồ một mạch điều khiển vận tốc của động cơ dầu (Trang 42)
Hình 7.32. Sơ đồ của một mạch điều khiển tốc độ của xylanh thủy lực. - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.32. Sơ đồ của một mạch điều khiển tốc độ của xylanh thủy lực (Trang 43)
Hình 7.33. Sơ đồ của một mạch điều khiển áp suất của hệ thuỷ lực chuyển - Tự động điều khiển thủy lực - Chương 7
Hình 7.33. Sơ đồ của một mạch điều khiển áp suất của hệ thuỷ lực chuyển (Trang 44)

TỪ KHÓA LIÊN QUAN