đồ án thi công xây dựng trung tâm thương mại 6 tầng

ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH MỤC LỤC Mục luc trang Lời cảm ơn trang Số liệu đề trang PHẦN I : KỸ THUẬT THI CƠNG I Giác móng cơng trình .trang 1.1 Định vị cơng trình trang 1.2 Định vị cọc trang 1.3 Hệ thống giá ngựa trang 1.4 Mái dốc .trang II Ép cọc trang 2.1 Chọn máy ép cọc trang 2.2 Chọn chiều cao giá đỡ trang 10 2.3 Chọn đối trọng trang 10 2.4 Chọn cần trục trang 12 III Tính tốn coffa trang 14 3.1 Tính tốn coffa móng .trang 14 3.2 Coffa cột trang 15 3.3 Coffa chống dầm trang 17 3.4 Coffa chống sàn trang 22 PHẦN II : TỔ CHỨC THI CƠNG I Lập dự tốn cơng trình trang 28 1.1 Bảng phân tích vật tư .trang 28 1.2 Bảng giá thành cơng trình .trang 34 II Lập tiến độ thi công trang 35 SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:1 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH LỜI CẢM ƠN Trong thời gian vừa qua, dạy tân tình thầy cô khoa Kỹ Thuật Công Trình – Trường ĐH Lạc Hồng Với dẫn dắt giảng dạy thầy Võ Xuân Thạnh em biết nhiều điều trình độ chuyên môn kỹ Tổ Chức Thi Công Mặc dù cố gắng nhiều không thiếu sót Để hoàn thành ước mơ nguyện vọng tương lai, em thật cố vân dụng kiến thức giảng đường học tập thực tế thật hiệu để không phụ lòng kỳ vọng gia đình, thầy cô Một lần em xin chân thành cảm ơn Thân kính ! Sinh viên: PHẠM VĂN CƯỜNG SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:2 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH ĐỒ ÁN THI CÔNG XÂY DỰNG TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI TẦNG Diện tích móng, chiều cao đế móng tiết diện cột - Khoảng cách tâm cọc 3.5d ,d cạnh - Khoảng cách từ tâm cọc tới mép biên là: d Để dễ dàng cho việc tính tốn ta chon móng biên có diện tích móng cột giống nhau, diện tích móng cột * Diện tích chịu tải cột mong biên: - khoảng cách tâm cọc 1.05m + khoảng cách từ tâm cọc tới mép biên là:0.3m + Diện tích móng : Fmóng= b x l=2.7 x 2.7 (m2) + Chiều cao đế móng ; h = 1/3 x L = 1/3 x 2.7 =0.9 m, chọn hd =1m + Tiết diện cột : Chọn kích thước cột : (250x450)mm Chiều dài cọc tiết diện + Chiều dài cọc : L= 15 m + Tiết diện cọc :300 x 300 Sức chịu tải cọc : [P]= 38T PHẦN I: KỸ THUẬT THI CƠNG I GIÁC MĨNG CƠNG TRÌNH 1.1 Định Vị Cơng Trình SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:3 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH -Sau định góc cơng trình, ta tiến hành trải lưới vẽ thành lưới ô trường tọa độ góc nhà để giác móng -Dựa vào trục góc nhà ta chia trục theo vẽ thiết kế -Số liệu tim trục dẫn truyền lên ngựa, ngựa đánh dấu sơn đóng đinh -Ngựa giá gồm cọc đóng cố định thật vào đất ,phía cách mặt đất khoảng m ta đóng ván nằm ngang, ván đánh dấu tim trục, giá ngựa cách mép hố đào m Dùng dây thép ly để căng định vị tim trục dùng máy trắc đạc để kiểm tra tim trục lại cho xác -Dựa theo vẽ móng, ta tiến hành định vị lỗ đào móng, đóng cọc góc hố đào rắc vơi theo mép Rắc vôi theo mép tức mép đáy hố đào để đảm bảo khơng bị thiếu, cọc phía ngồi xác định ta đào khơng sai vị trí 1.2 Cọc định vị 1.đinh định vị tim 2.rãnh định vị tim 5.bê tông giữ cọc 3.cọc 30x30x1000 4.cọc thép d=20 1.3 Hệ thống giá ngựa SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:4 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH a.giá ngựa có ván liên kết đầu cọc b.giá ngựa có ván ngang liên kết đầu cọc 1.cọc ; 2.thanh ngang ; 3.đinh làm dấu tim ; 4.đinh liên kết 5.bêtông giữ cọc 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 E 6600 H? TH? NG GIÁ NG? A 4200 D 5000 C B 5500 DÂY CANG A SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:5 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH II ÉP CỌC 2.1 Chọn máy ép cọc: a Áp lực dầu pmin ta có: [P]cọc = 38 (tấn) + Để ép cọc lực ép máy phải lớn sức chịu tải cọc.Vì [P]’=[P]cọc x 2.5=38 x 2.5=95 (tấn) Khi bên pittơng sinh lực ép là:95/2=47.5 (tấn) -Diện tích pittong : S = π × D2 Chọn đường kính pittong kích thủy lực D=33 cm: - π × D2 [P] = pmin x =47500 ⇔ pmin = 55.56 KG/cm2 Vậy chọn áp lực dầu pmin = 55.56 KG/cm2 b Áp lực dầu pmax + Sức chịu tải cọc theo vật liệu: cọc 300x300, bố trí 8∅16 [P] vl =ϕ *(Rb*Ab + Rsc*Asc) Ta có : - Bê tơng cọc M300 có Rb= 130 KG/cm2 - Thép AI có Rsc= 2800 KG/cm2 - ϕ =0.9 - Diện tích tiết diện cọc: Ap= 30*30 =900 cm2 - Diện tích tiết diện cốt thép cọc: π ×1.62 Asc= 8* =16.08 cm2 - Diện tích tiết diện bê tông cọc: Ab= Ap - Asc = 900 – 16.08 = 883.92 cm2 ⇒ Pvl =0.9*(130*883.92 + 2800*16.09) = 143940.24 KG ≈ 144 Tấn Khi bên pittông sinh lực ép là:144/2=72 (tấn) SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:6 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH π × D2 [P]vl = pmax x =72000 ⇔ pmax= 84.2 KG/cm2 Vậy pmax = 84.2 KG/cm2 2.2 Chọn chiều cao giá đỡ cọc : - Chiều cao dầm đỡ đối trọng [0.7 – 0.8]m Chọn 0.8 m Chiều dài cọc L =7.5 m Chiều cao giá đỡ cọc: h = 7.5 + 0.8 =8.3m Chọn h = 8.3 m 2.3 Chọn đối trọng : a Số đối trọng ép cọc tâm: Ta có [P] = 95 ⇒ Đối trọng phải chọn có trọng lượng 95 − Chọn khối bêtông : h = m , b=0.6m , l = m Tải trọng khối bê tông: x 0.6x x 2.5 =4.5 − Số lượng bêtông cần thiết để làm đối trọng: n= 95 = 21.1 (cục) 4.5 - Số lượng đối trọng chất cho bên là:  chọn 22 cục đối trọng 22 = 11 (cục) 2.4 Chọn cần trục a Tính tốn thông số cần trục lắp đối trọng Ta chọn máy Cẩu phải thỏa mãn điều kiện sau : • Có gốc mở lớn :α=700 • Có đủ khả nâng trọng lượng cọc lên cao • Khoảng cách từ máy tới vị trí cọc nhỏ :Rmin Tính thơng số cần trục lắp đối trọng : SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:7 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH -Trọng lượng đối trọng :4.5 -Cho khoảng cách từ mép đối trọng tới trục quay ròng rọc 2m Vậy khoảng cách từ mặt Đất tới trục quay ròng rọc :0.8+6*0.6+2=6.4m≈ 6.5m Hay nói cách khác H=6.5m -Chọn hc=1.5m,r =1.2m - Góc hợp phương ngang cần trục là:700 -Vậy khoảng cách từ trục quay tới điểm cần trục là: H1=H-hc=6.5-1.5=5m -Khi khoảng cách từ trục máy Cẩu tới chân cơng trình trường hợp khơng H1 =3.02m =1.2+ tg 70 tg 700 H1 -Khi chiều dài cần trục nhỏ là:Lmin= =5.32m≈ 5.5m = sin 70 sin 700 - Mô ment nâng lớn nhất: M=4.5 × R × 1.2=4.5 × 3.02 × 1.2=16.31 (T.m) có vật cản phía trước là:Rmin=r + b Tính tốn thơng số cần truc lắp cọc Trọng lượng cọc bê tông : -Trọng lượng cọc bê tông : Pcọc=PBTCT + Psắt.= 1687.5 + 94.7=1782.2 kG≈ 1.8 (tấn) -Trọng lượng bê tơng=V x 2500=0.3*0.3*7.5*2500=1687.5 kG πd2 × 7.5 × 7850 =94.7 kG -Trọng lượng thép có cọc : × Làm tương tự trên,ta áp dụng trường hợp cần trục lắp ghép kết cấu vật án ngữ phía trước - Khoảng cách từ điểm cao giá đỡ tới mặt đất là: HL=7.5+0.8=8.3m +Ta giả sử khoảng cách từ trục quay cầu trục tới điểm cao cọc m, khoảng cách từ mũi cọc tới đỉnh giá đỡ 1m Khi chiều cao tính tốn là: H=2+7.5+1+0.8=11.3m SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:8 ĐỒ ÁN THI CƠNG GVHD: VÕ XN THẠNH -Ta có khoảng cách từ mặt đất tới cần trục là:hc=1.5m Vậy chiều dài cần trục là: L1= ( H − hc ) (11.3 − 1.5) = = 10.43 (m) sin 700 sin 700 -Như thế,khoảng cách từ trục cẩu tới giá đỡ là: Rmin= r + ( H − hc ) (11.3 − 1.5) = 1.2 + = 4.77m Chọn Rmin =4.8 m tan 70 tan 700 GIÁ ÐO 600 e=1000 800 hc=1500 70 H=11300 1000 2000 -Moment nâng lớn nhất: M = Pcọc × R × 1.2=1.8 × 4.8 × 1.2 = 10.4(T.m) 1200 R=4800 MAT ÐAT Từ kết tính tốn trên,ta tiến hành chọn Cần trục có thơng số sau: -Lmax >=10.43 m -Khả nâng (Qmax )>=4.5 T -Bán kính quay :Rmax=4.8m -Moment nâng lớn >= 16.31 (T.m) - Coffa cột:( Tiết diện cột 250 × 450) - Tải tác dụng lên coffa cột: Mỗi đợt đổ bê tông cột H = 0,6m Tên tải trọng SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Tải tiêu chuẩn Hệ số vượt Tải trọng tính tốn Trang:9 ĐỒ ÁN THI CƠNG Áp lực bê tơng đổ ( γ H) Áp lực đầm rung Áp lực đổ bê tông Tổng tải GVHD: VÕ XUÂN THẠNH (kG/m2) tải (kG/m2) 2600 x 0,6 =1560 1,2 1872 200 400 1960 1,3 1,3 260 520 2652 - Sơ đồ tính biểu đồ moment ván khn : + Ván khn có bề dày: d = 20mm + Bề rộng ván khuôn: b = 450 mm + Cường độ chịu nén gỗ là: Rn = 120 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi: E = 120000 kG/cm2 + Lực tác dụng lên ván khuôn theo chiều dài là: qtt = 2652 × b = 2652 × 0,45 = 1193 kG/m = 11.93 kG/cm qtc = 1960 × b = 1960 × 0,45 = 882 kG/m = 8.82kG/cm + Các gơng xem gối tựa qtt × l + Giá trị moment là: M = 10 - Xác định chiều dài nhịp (khoảng cách gông) thỏa điều kiện cường độ: Để thỏa điều kiện cường độ ứng suất ván khn: σ= M 45 × 22 ≤ Rn => M = W × Rn = ×120 =3600 ( kG.cm) W  l= 10 × M 10 × 3600 = = 55 cm (1) tt q 11.93 - Xác định chiều dài nhịp thỏa điều kiện độ võng: SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:10 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH + Cường độ chịu nén gỗ là: Rn = 120 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi: E = 120000 kG/cm2 qtt = 2184 × b= 2184 × 0.45 = 982.8 (kG/m) = 9.828 (kG/cm) qtc = 1770 × b = 1770 × 0.45 = 796.5 (kG/m) = 7.965(kG/cm) Kiểm tra cường độ: + l= 10 × M qtt × 102 4.6 × 9.62 − ) × 2100=26622.4 KG.cm 6 10 × 26622.4 ⇒ l= =164.5 cm 9.828 +Mà M=W × R=( Kiểm tra độ võng f qtc × l × ≤ + = l 384 EJ 400 384 × EJ 384 × 21×105 × 77.52 ⇒l≤ =3 =157.7 cm 400 × × qtc 400 × × 7.965 ×103 4.6 × 9.63 − Mà J= =77.52 cm 12 12 ⇒ chọn l = lmin = 157cm SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:14 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH 1200 1200 1200 1200 qtt =630 kG/m 1200 1200 qxL M= 10 1200 1200 1.sườn dọc 2.sườn ngang 3.ván coffa SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:15 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH 3.4 Coffa chống sàn l1 l1 l l2 su?n ngang su?n d?c ván côp pha ván côp pha su?n ngang l3 l3 l3 su?n d?c ch?ng a.Tính coffa nằm Chọn bề dày sàn h=100mm, lấy b=0.3m bề rộng sàn để tính tốn Tải tác dụng : Tên tải trọng Tải tiêu chuẩn (kG/m2) Hệ số vượt tải Áp lực bê tông cốt 2600 x 0.1 = 260 1,2 thép Áp lực đầm rung 200 1.3 Áp lực đổ bê tông 400 1.3 Người dụng cụ 250 1.3 Tổng tải 1110 - Sơ đồ tính biểu đồ moment ván khn sàn: + Ván khn có bề dày: d = 20 mm + Đà thép 5x10 cm, dày 2mm + Cường độ chịu nén thép là: Rn = 2100 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi: E = 21x105 kG/cm2 SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Tải trọng tính tốn (kG/m2) 312 260 520 325 1417 Trang:16 ĐỒ ÁN THI CƠNG GVHD: VÕ XN THẠNH qtt = 1417 × b = 1417 × 0.3 = 425.1 (kG/m) = 4.251(kG/cm) qtc = 1110 × b =1110 × 0.3= 333 (kG/m) = 3.33(kG/cm) + Các sườn ngang xem gối tựa + Giá trị moment là: M = qtt × l 10 - Xác định chiều dài nhịp (khoảng cách sườn ngang) thỏa điều kiện cường độ: Để thỏa điều kiện cường độ ứng suất ván khn: M ≤ Rn => M = W × Rn = 1.23 × 2100 = 2583 ( kG.cm) W 10 × M 10 × 2583 = = 78cm (1)  l1 = tt q 4.251 σ= - Xác định chiều dài nhịp thỏa điều kiện độ võng: f q tc × l  f = × ≤ l 384 EJ l  =  400 384 × EJ 384 × 21× 105 × 3.7 = = 76.5 cm (2) => l1 ≤ × q tc × 400 × 3.33 × 400 b=1000 (với J = 3.7( cm4) Từ (1) (2) => chọn l1 = lmin= 76 cm Vậy ta chọn khoảng cách sườn ngang 76 cm da thép 4x8 600 600 600 600 qtt =1417 kG/m 600 600 600 600 M= SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG qxL 10 Trang:17 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH b.Kiểm tra khả chịu lực sườn ngang Chọn bề dày sàn h=100mm, Tải tác dụng : Tên tải trọng Tải tiêu chuẩn (kG/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn (kG/m2) Áp lực bê tơng 2600 x 0.1 = 260 1,2 đổ ( γ H) Áp lực đầm rung 200 1.3 Áp lực đổ bê tông 400 1.3 Người dụng cụ 250 1.3 Tổng tải 1110 - Sơ đồ tính biểu đồ moment sườn ngang có tiết diện 5x10 cm: + Cường độ chịu nén thép là: Rn = 2100 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi thép: E = 21x105 kG/cm2 -Lực phân bố tác dụng lên sườn ngang: qtt =1417 × Stt = 1417 × 0.76 = 1076.9 (kG/m) =10.769(kG/cm) qtc=1110 × Stt = 1110 × 0.76 = 843.6 (kG/m) = 8.436(kG/cm) Với Stt: diện truyền tải; l1=0.76m + Các sườn ngang xem gối tựa + Giá trị moment là: M = 312 260 520 325 1417 qtt × l 10 - Xác định chiều dài nhịp (khoảng cách sườn ngang) thỏa điều kiện cường độ: Để thỏa điều kiện cường độ thì: σ=  ×10 4.6 × 9.6  M − ≤ Rn => M = W × Rn = ữì 2100 = 26622.4 ( kG.cm) W   l2 = 10 × M 10 × 26622.4 = = 157cm (1) tt q 10.769 - Xác định chiều dài nhịp thỏa điều kiện độ võng: f q tc × l  f = × ≤ l 384 EJ l => l2 ≤   = 400 384 × EJ 384 × 21× 105 × 77.5 = = 155 cm (2) × q tc × 400 × 8.436 × 400 (với J = ×103 4.6 × 9.63 − =77.5( cm4) 12 12 Từ (1) (2) => chọn l2 = lmin= 155 cm Vậy ta chọn khoảng cách sườn ngang 155 cm c kiểm tra khả chịu lực sườn dọc Chọn bề dày sàn h=100mm SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:18 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH Tải tác dụng : Tên tải trọng Áp lực bê tông đổ ( γ H) Áp lực đầm rung Áp lực đổ bê tông Người dụng cụ Tổng tải Tải tiêu chuẩn (kG/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn (kG/m2) 2600 x 0.1 = 260 1,2 312 200 400 250 1110 1.3 1.3 1.3 260 520 325 1417 - Sơ đồ tính biểu đồ moment đà thép (sườn dọc 5x10 cm): + Cường độ chịu nén thép là: Rn = 2100 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi thép: E = 21x105 kG/cm2 -Lực phân bố tác dụng lên sườn dọc (bỏ qua trọng lượng thân ván coffa sườn ngang): qtt =1417 × Stt = 1417 × 1.55=2196.4 (kG/m) = 21.964(kG/cm) qtc =1110 × Stt =1110 × 1.55 =1720.5 (kG/m) = 17.205(kG/cm) Với Stt diện truyền tải; l2=1.55m + Các sườn ngang xem gối tựa + Giá trị moment là: M = qtt × l 10 - Xác định chiều dài nhịp (khoảng cách sườn ngang) thỏa điều kiện cường độ: Để thỏa điều kiện cường độ thì: σ=  ×10 4.6 × 9.6  M − ≤ Rn => M = W × Rn = ữì 2100 = 26622.4 ( kG.cm) W    l3 = 10 × M 10 × 26622.4 = = 110cm (1) tt q 21.964 - Xác định chiều dài nhịp thỏa điều kiện độ võng: f q tc × l  f = × ≤ l 384 EJ l => l3 ≤   = 400 384 × EJ 384 × 21×105 × 77.5 = = 122 cm (2) × q tc × 400 × 17.205 × 400 (với J = ×103 4.6 × 9.63 − =77.5( cm4) 12 12 Từ (1) (2) => chọn l3 = lmin= 110 cm Vậy ta chọn khoảng cách sườn ngang 110 cm d Kiểm tra khả chịu lực chống sàn Ta có chiều cao tầng ht=3.6m nên Lcây chống =ht - hd =3.6-0.1 × 3=3.3m SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:19 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH Đối với chống thép, tiết diện Ø=49 mm, dày 2mm ta có: F= π π ( D − d 2) = (492 − 452 ) = 295.16mm 4 4 π × D4 π × 494 d  45  Ix = I y = [1 −  ÷ ] = [1 −  ÷ ] = 81648.6mm 64 64 D  49  Ix 81648.6 = = 16.6mm F 295.16 rmin = λ= lo 3300 = = 198.8 > [ λ ] = 120 với [ λ ] = 120 độ mãnh cấu kiện thép rmin 16.6 chịu uốn  không thỏa mãn điều kiện ổn định Vì ta phải giảm độ mãnh chống cách gông thành đoạn với đoạn L=1700mm đoạn L =1600mm đó: λ= lo 1700 = = 102.4 < [ λ ] = 120 rmin 16.6  Thỏa mãn điều kiện ổn định + Kiểm tra điều kiện cường độ Ta có: qtt = 1417 (kG/m2) qtc = 1110 (kG/m2) -Lực tác dụng lên chống : P tt =q tt × S tt = 1417 × (1.55 × 1.1) = 2416kG Với Stt diện truyền tải -Diện tích tiết diện chống F= π π D − d = (492 − 452 ) = 295.16mm =2.9516cm2 4 ( ) Ta có: P tt 2416 δ= = = 818.5(kG / cm ) F 2.9516 (1) -Khả chịu lực chống thép: SVTH: PHẠM VĂN CƯỜNG Trang:20 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH Với λ = 102.4 ⇒ ϕ = 0.671 , Rn=2100 kG/cm2 ϕ Rn = 0.671 × 2100 = 1409.1( kG / cm ) (2) Từ (1) và( 2) ⇒ δ = 854.6kG / cm < ϕ × Rn = 1409.1kG / cm =>Thỏa mãn điều kiện cường độ PHẦN II: TỔ CHỨC THI CƠNG I LẬP DỰ TỐN CƠNG TRÌNH 1.1 BẢNG PHÂN TÍCH VẬT TƯ: STT M· CV HM Tên công việc/ Công thức hao phí Đơn vị Khèi lỵng TRUNGTAMTHUONG MAI TANG I CONG TAC DAT + EP COC AC.2522 Ðp tríc cäc BTCT, dµi > m, KT 25x25 cm, ®Êt 100m C2 M1 6,6*6*37/100 = 14,652 M2 6,6*40*1/100 = 2,64 AB.2511 Đào móng, máy đào