đồ án thi công xây dựng trung tâm thương mại 7 tầng

ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH MỤC LỤC Mục luc trang Lời cảm ơn trang Số liệu đề trang PHẦN I : KỸ THUẬT THI CƠNG I Giác móng cơng trình .trang 1.1 Định vị cơng trình trang 1.2 Định vị cọc trang 1.3 Hệ thống giá ngựa trang 1.4 Mái dốc .trang II Ép cọc trang 2.1 Chọn máy ép cọc trang 2.2 Chọn chiều cao giá đỡ trang 10 2.3 Chọn đối trọng trang 10 2.4 Chọn cần trục trang 12 III Tính tốn coffa trang 14 3.1 Tính tốn coffa móng .trang 14 3.2 Coffa cột trang 15 3.3 Coffa chống dầm trang 17 3.4 Coffa chống sàn trang 22 PHẦN II : TỔ CHỨC THI CƠNG I Lập dự tốn cơng trình trang 28 1.1 Bảng phân tích vật tư .trang 28 1.2 Bảng giá thành cơng trình .trang 34 II Lập tiến độ thi công trang 35 Trang:1 ĐỒ ÁN THI CƠNG GVHD: VÕ XN THẠNH LỜI CẢM ƠN Trong thời gian vừa qua, dạy tân tình thầy cô khoa Kỹ Thuật Công Trình – Trường ĐH Lạc Hồng Với dẫn dắt giảng dạy thầy Võ Xuân Thạnh em biết nhiều điều trình độ chuyên môn kỹ Tổ Chức Thi Công Mặc dù cố gắng nhiều không thiếu sót Để hoàn thành ước mơ nguyện vọng tương lai, em thật cố vân dụng kiến thức giảng đường học tập thực tế thật hiệu để không phụ lòng kỳ vọng gia đình, thầy cô Một lần em xin chân thành cảm ơn Trang:2 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH ĐỒ ÁN THI CÔNG XÂY DỰNG TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI TẦNG SỐ LIỆU ĐỀ BÀI: (STT :52) STT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Nội dung Số liệu 6.6m 4.2m 5m 5.5m 4.5m 2.4m 3.6m 3.6m cọc 6.6m (0.25x0.25) 32(T) hdầm =1/12 Lnhịp 20x1.2 = 24 T 2.5x1.2 = 3m3 120000KG/cm2 120KG/cm2 25mm 4x8cm D=40mm Nhịp L1 Nhịp L2 Nhịp L3 Nhịp L4 Bước cột a Chiều sâu chôn móng H Chiều cao tầng Chiều cao tầng lầu Số cọc móng Chiều dài cọc L1 Tiết diện cọc Sức chịu tải cọc [P] Chiều cao dầm Khối lượng tường 20 BT cầu thang ,dầm phụ Modun đàn hồi gỗ Cường độ chịu nén Rn Ván dày Đà thép dày 2mm Cột chống thép dày 2mm Diện tích móng, chiều cao đế móng tiết diện cột Theo tiêu chuẩn móng cọc : - Khoảng cách tâm cọc (3 - 6)d ,d cạnh - Khoảng cách từ tâm cọc tới mép biên là: ( 0.7 -1) d Để dễ dàng cho việc tính tốn ta chon móng biên có diện tích móng cột giống nhau, diện tích móng cột * Diện tích chịu tải cột mong biên: M1 Chọn khoảng cách tâm cọc 1.2m +Chọn khoảng cách từ tâm cọc tới mép biên là:0.2m Trang:3 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH + Diện tích móng M1: Fmóng= b x l=1.6 x 2.8 (m2) + Chiều cao đế móng ; h = 1/3 x L = 1/3 x 2.8 =0.933 m, chọn hd =1m + Tiết diện cột : Fcột =Fmóng x [0.04 - 0.06] =4.48 x [0.04 – 0.06] =[0.179 – 0.2688] m2 Chọn Scột= 0.2 m2 Chọn kích thước cột : (400x500)mm Số cọc móng , móng biên 6, thang máy 40 cọc Móng bao vách cứng thang máy có 40 cọc Chiều dài cọc tiết diện + Chiều dài cọc : L= 6.6 m + Tiết diện cọc :250 x 250 Sức chịu tải cọc : [P]= 32 T Chọn sơ chiều cao ĐK, dầm : hdầm = hđk =1/12 Lnhịp ; b=1/2 h(dầm;đk) - ĐK1: D1 (nhịp 1-2; 2-3; 3-4; 4-5; 5-6; 6-7; 7-8): 1 x L= x 4.5=0,375 (m).Chọn bxh=200x400(mm) 12 12 1 - ĐK2, D2 (nhịp D-E): h = x L= x 6.6=0,55 (m).Chọn bxh=300x600(mm) 12 12 1 - ĐK3, D3 (nhịp C-D): h = x L= x 4.2=0,35 (m).Chọn bxh=200x400(mm) 12 12 1 - ĐK4, D4 (nhịp B-C): h = x L= x 5=0,417 (m).Chọn bxh=250x500(mm) 12 12 1 - ĐK5, D5 (nhịp A-B): h = x L= x 5.5=0,458(m).Chọn bxh=250x500(mm) 12 12 h= Trang:4 ĐỒ ÁN THI CƠNG GVHD: VÕ XN THẠNH Mặt cơng trình 4500 4500 4500 4500 4500 2500 6600 E 4200 D 5000 C 5500 B A MẶT BẰNG CƠNG TRÌNH Trang:5 4500 4500 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 2500 6600 E 4200 D 5000 C 5500 B A 200 1200 200 1600 4000 1200 200 1200 1200 200 400 2800 500 1200 200 1200 200 MẶT BẰNG MÓNG 200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 11200 MÓNG M1 MÓNG M2 MẶT BẰNG CỌC TL 1/100 PHẦN I: KỸ THUẬT THI CÔNG Trang:6 1200 200 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH I GIÁC MĨNG CƠNG TRÌNH 1.1 Định Vị Cơng Trình -Sau định góc cơng trình, ta tiến hành trải lưới vẽ thành lưới ô trường tọa độ góc nhà để giác móng -Dựa vào trục góc nhà ta chia trục theo vẽ thiết kế -Số liệu tim trục dẫn truyền lên ngựa, ngựa đánh dấu sơn đóng đinh -Ngựa giá gồm cọc đóng cố định thật vào đất ,phía cách mặt đất khoảng m ta đóng ván nằm ngang, ván đánh dấu tim trục, giá ngựa cách mép hố đào m Dùng dây thép ly để căng định vị tim trục dùng máy trắc đạc để kiểm tra tim trục lại cho xác -Dựa theo vẽ móng, ta tiến hành định vị lỗ đào móng, đóng cọc góc hố đào rắc vôi theo mép Rắc vôi theo mép tức mép đáy hố đào để đảm bảo không bị thiếu, cọc phía ngồi xác định ta đào khơng sai vị trí 1.2 Cọc định vị 1.đinh định vị tim 2.rãnh định vị tim 5.bê tông giữ cọc 3.cọc 40x40x1000 4.cọc thép d=20 Trang:7 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH 1.3 Hệ thống giá ngựa a.giá ngựa có ván liên kết đầu cọc b.giá ngựa có ván ngang liên kết đầu cọc 1.cọc ; 2.thanh ngang ; 3.đinh làm dấu tim ; 4.đinh liên kết 5.bêtông giữ cọc 4500 4500 4500 4500 4500 4500 4500 E 6600 H? TH? NG GIÁ NG? A 4200 D 5000 C B 5500 DÂY CANG A 1.4 Mái dốc + Loại đất thi công đất cấp III độ sâu H = 2.4 (m), Trang:8 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH ta chọn m=0.5 gía ng? a Khoảng cách từ hố móng giá ngựa II ÉP CỌC 2.1 Chọn máy ép cọc: a Áp lực dầu pmin ta có: [P]cọc = 32 (tấn) + Để ép cọc lực ép máy phải lớn sức chịu tải cọc.Vì [P]’=[P]cọc x 1.5=32 x 1.5=48 (tấn) Khi bên pittông sinh lực ép là:48/2=24 (tấn) -Diện tích pittong : S = π × D2 Chọn đường kính pittong kích thủy lực D=20 cm: - [P] = pmin x π × D2 =24000 ⇔ pmin = 76.4 KG/cm2 Vậy chọn áp lực dầu pmin = 76.4 KG/cm2 b Áp lực dầu pmax + Sức chịu tải cọc theo vật liệu: cọc 250x250, bố trí 4∅16 [P] vl =ϕ *(Rb*Ab + Rsc*Asc) Ta có : - Bê tơng cọc M300 có Rb= 130 KG/cm2 - Thép AI có Rsc= 2800 KG/cm2 - ϕ =0.8 - Diện tích tiết diện cọc: Trang:9 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH Ap= 25*25 =625 cm2 - Diện tích tiết diện cốt thép cọc: Asc= 4* π ×162 =8.05 cm2 - Diện tích tiết diện bê tông cọc: Ab= Ap - Asc = 625 – 8.05 = 616.95 cm2 ⇒ Pvl =0.8*(130*616.95 + 2800*8.05) = 82194.8 KG ≈ 82.2 Tấn Khi bên pittông sinh lực ép là:82.2/2=41.1 (tấn) [P]vl = pmax x π × D2 =41100 ⇔ pmin = 130.83 KG/cm2 Vậy pmax = 130.83 KG/cm2 2.2 Chọn chiều cao giá đỡ cọc : - Chiều cao dầm đỡ đối trọng [0.7 – 0.8]m Chọn 0.8 m Chiều dài cọc L =6.6 m Chiều cao giá đỡ cọc: h = 6.6 + 0.8 =7.4 m Chọn h = 7.4 m 2.3 Chọn đối trọng : a Số đối trọng ép cọc tâm: Ta có [P] = 48 ⇒ Đối trọng phải chọn có trọng lượng 48 − Chọn khối bêtông : h = m , b=1m , l = m Tải trọng khối bê tông: x 1x x 2.5 = − Số lượng bêtông cần thiết để làm đối trọng: Trang:10 ĐỒ ÁN THI CƠNG GVHD: VÕ XN THẠNH M 111.456 ×102 σ= = = 1492.05(kG / cm ) < Rn = 2100(kG / cm ) (3) W 7.47 0.7 × 82 = 7.47 (cm3) với W = - Kiểm tra điều kiện độ võng: f q tc × l 6.3 × 1203 f = × = × = 2.64 × 10−3 >   = = 2.5 × 10−3 (4) l 384 EJ 384 21×10 × 25.6 l 400   0.7 × = 29.87 ( cm4) với J = 12 Từ (3) (4) => sườn dọc thỏa điều kiện cường đồ độ võng Ta chọn đà thép có tiết diện 4x8cm dày 3.5 mm 1200 1200 1200 1200 qtt =630 kG/m 1200 1200 q xL 1200 1200 M= 10 1.sườn dọc 2.sườn ngang 3.ván coffa c Coffa đà kiềng: đà kiềng có kích thước tương tự dầm nên ta lấy kết tính dầm áp dụng cho đà kiềng Nhưng ta áp dụng cho phần coffa đứng, mặt nằm khơng cần áp dụng ta thi cơng trực tiếp lớp bê tơng lót Trang:21 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH 3.4 Coffa chống sàn l1 l1 l l2 su?n ngang su?n d?c ván côp pha ván côp pha su?n ngang l3 l3 l3 su?n d?c ch?ng a.Tính coffa nằm Chọn bề dày sàn h=100mm, lấy b=1m bề rộng sàn để tính toán Tải tác dụng : Tên tải trọng Tải tiêu chuẩn (kG/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn (kG/m2) Áp lực bê tông 2500 x 0.1 = 250 1,2 300 đổ ( γ H) Cốt thép 100 x 0.1 =10 1.2 12 Áp lực đầm rung 200 1.3 260 Áp lực đổ bê tông 400 1.3 520 Người dụng cụ 250 1.3 325 Tổng tải 1110 1417 - Sơ đồ tính biểu đồ moment ván khn sàn: + Ván khn có bề dày: d = 25 mm + Cường độ chịu nén gỗ là: Rn = 120 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi: E = 120000 kG/cm2 qtt = 1417 × b = 1417 × = 1417 (kG/m) = 14.17(kG/cm) qtc = 1110 × b =1110 × 1= 1110 (kG/m) = 11.1(kG/cm) Trang:22 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH + Các sườn ngang xem gối tựa + Giá trị moment là: M = qtt × l 10 - Xác định chiều dài nhịp (khoảng cách sườn ngang) thỏa điều kiện cường độ: Để thỏa điều kiện cường độ ứng suất ván khn: σ=  l1 = M 100 × 2.52 ≤ Rn => M = W × Rn = × 120 = 12500 ( kG.cm) W 10 × M 10 × 12500 = = 93.9 cm (1) tt 14.17 q - Xác định chiều dài nhịp thỏa điều kiện độ võng: f q tc × l  f  = × ≤ = l 384 EJ  l  400 384 × EJ 384 × 120000 × 130.2 =3 = 64.6 cm (2) => l1 ≤ tc × 11.1 × 400 × q × 400 (với J = 100 × 2.53 = 130.2 ( cm4) 12 b=1000 Từ (1) (2) => chọn l1 = lmin= 60 cm Vậy ta chọn khoảng cách sườn ngang 60 cm da thép 4x8 600 600 600 600 qtt =1417 kG/m 600 600 600 600 M= qxL 10 Trang:23 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH b.Kiểm tra khả chịu lực sườn ngang Chọn bề dày sàn h=100mm, Tải tác dụng : Tên tải trọng Tải tiêu chuẩn (kG/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn (kG/m2) Áp lực bê tông 2500 x 0.1 = 250 1,2 300 đổ ( γ H) Cốt thép 100 x 0.1 =10 1.2 12 Áp lực đầm rung 200 1.3 260 Áp lực đổ bê tông 400 1.3 520 Người dụng cụ 250 1.3 325 Tổng tải 1110 1417 - Sơ đồ tính biểu đồ moment sườn ngang có tiết diện 4x8 cm: + Cường độ chịu nén thép là: Rn = 2100 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi thép: E = 21x105 kG/cm2 -Lực phân bố tác dụng lên sườn ngang: qtt =1417 × Stt = 1417 × (2 × l1 /2) = 1417 × (2 × 0.60/2) =850.2 (kG/m) = 8.502(kG/cm) qtc=1110 × Stt = 1110 × (2 x l1 /2) =1110 × (2 × 0.6/2) = 666 (kG/m) = 6.66(kG/cm) Với Stt: diện truyền tải; l1=0.6m + Giá trị moment là: M = qtt × l 850.2 × 1, 22 = = 122.43 (kG.m)=12243 (kG.cm) 10 10 -Kiểm tra điều kiện cường độ : Với khoảng cách 1200mm (xem sườn dọc gối tựa) Để thỏa điều kiện cường độ ứng suất sườn ngang là: M 12243 = = 2867.2(kG / cm2 ) > Rn = 2100( kG / cm ) (1) W 4.27 0.4 × = 4.27 cm với W = σ= Từ (1) => sườn ngang không thỏa điều kiện cường độ Ta thay tăng tiết diện 4x8 cm dày 3.5mm -Lực phân bố tác dụng lên sườn ngang: qtt =1417 × Stt = 1417 × (2 × l1 /2) = 1417 × (2 × 0.60/2) =850.2 (kG/m) = 8.502(kG/cm) tc × q =1110 Stt = 1110 × (2 x l1 /2) =1110 × (2 × 0.6/2) = 666 (kG/m) = 6.66(kG/cm) Với Stt: diện truyền tải; l1=0.6m + Giá trị moment là: M = qtt × l 850.2 × 1, 22 = = 122.43 (kG.m)=12243 (kG.cm) 10 10 -Kiểm tra điều kiện cường độ : Trang:24 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH Với khoảng cách 1200mm (xem sườn dọc gối tựa) Để thỏa điều kiện cường độ ứng suất sườn ngang là: M 12243 = = 1638.96( kG / cm ) < Rn = 2100( kG / cm ) (1) W 7.47 0.7 × = 7.47 cm với W = σ= - Kiểm tra điều kiện độ võng: f q tc × l 3.885 × 1203 f = × = × = 1.39 ×10−3 <   = = 2.5 × 10−3 (2) l 384 EJ 384 21×10 × 29.87 l 400   0.7 × = 29.87 ( cm4) với J = 12 Từ (1) (2) => Sườn ngang thỏa điều kiện cường độ độ võng c kiểm tra khả chịu lực sườn dọc Chọn bề dày sàn h=100mm Tải tác dụng : Tên tải trọng Áp lực bê tông đổ ( γ H) Cốt thép Áp lực đầm rung Áp lực đổ bê tông Người dụng cụ Tổng tải Tải tiêu chuẩn (kG/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn (kG/m2) 2500 x 0.1 = 250 1,2 300 100 x 0.1 =10 200 400 250 1110 1.2 1.3 1.3 1.3 12 260 520 325 1417 - Sơ đồ tính biểu đồ moment đà thép (sườn dọc 4x8 cm): + Cường độ chịu nén thép là: Rn = 2100 kG/cm2 + Mô đun đàn hồi thép: E = 21x105 kG/cm2 -Lực phân bố tác dụng lên sườn dọc (bỏ qua trọng lượng thân ván coffa sườn ngang): qtt =1417 × Stt = 1417 × (2 × l2 /2) = 1417 × (2 × 1.2/2) =1700 (kG/m) = 17(kG/cm) tc q =1110 × Stt = 1110 × (2 x l2 /2) =1110 × (2 × 1.2/2) =1332 (kG/m) = 13.32(kG/cm) Với Stt diện truyền tải; l2=1.2m + Giá trị moment là: M = qtt × l 1700 × 1, 22 = = 244.8 (kG.m)=24480(kG.cm) 10 10 -Kiểm tra điều kiện cường độ : Với khoảng cách chống 1200mm Để thỏa điều kiện cường độ ứng suất sườn dọc là: Trang:25 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH M 24480 = = 5733.02(kG / cm ) > Rn = 2100(kG / cm ) (1) W 4.27 0.4 × = 4.27 cm với W = σ= Từ (1) => sườn dọc không thỏa điều kiện cường độ Ta thay đổi tiết diện sườn dọc 5x10cm, dày 3.5mm kiểm tra lại: -Kiểm tra điều kiện cường độ : Để thỏa điều kiện cường độ ứng suất sườn dọc là: M 24480 = = 2097.68( kG / cm ) < Rn = 2100( kG / cm ) (1) W 11.67 0.7 ×122 = 11.67 cm với W = σ= - Kiểm tra điều kiện độ võng: f q tc × l 13.32 ×1203 f = × = × = 2.45 × 10−3 <  l 384 EJ 384 21×10 × 58.33 l 0.7 ×12 = 58.33 ( cm4) với J = 12  −3 =  400 = 2.5 × 10 (2) Từ (1) (2) => Sườn dọc thỏa điều kiện cường độ độ võng d Kiểm tra khả chịu lực chống sàn Ta có chiều cao tầng ht=3.6m nên Lcây chống =ht - hd =3.6-0.1=3.5m Đối với chống thép, tiết diện Ø=40 mm, dày 2mm ta có: F= π π ( D − d 2) = (402 − 362 ) = 238.76mm 4 π xD d π x 404 36 Ix = I y = [1 − ( ) ] = [1 − ( ) ] = 43215.7 mm 64 D 64 40 rmin = λ= Ix 43215.7 = = 13.45mm F 238.76 lo 3500 = = 260 > [ λ ] = 120 với [ λ ] = 120 độ mãnh cấu kiện thép rmin 13.45 chịu uốn  không thỏa mãn điều kiện ổn định Vì ta phải giảm độ mãnh chống cách gông thành đoạn với đoạn L=1200mm đoạn L =1100mm đó: Trang:26 ĐỒ ÁN THI CƠNG λ= GVHD: VÕ XUÂN THẠNH lo 1200 = = 89.2 < [ λ ] = 120 rmin 13.45  Thỏa mãn điều kiện ổn định + Kiểm tra điều kiện cường độ Ta có: tt q = 1417 (kG/m2) qtc = 1110 (kG/m2) -Lực tác dụng lên chống : P tt =q tt × S tt = 1417 × (1.2 × 1.2) = 2040.48kG Với Stt diện truyền tải -Diện tích tiết diện chống F= π π ( D − d 2) = (402 − 362 ) = 238.76mm =2.3876cm2 4 Ta có: P tt 2040.48 δ= = = 854.6(kG / cm ) F 2.3876 (1) -Khả chịu lực chống thép: Với λ = 89.2 ⇒ ϕ = 0.671 , Rn=2100 kG/cm2 ϕ Rn = 0.671 × 2100 = 1409.1( kG / cm ) (2) Từ (1) và( 2) ⇒ δ = 854.6kG / cm < ϕ × Rn = 1409.1kG / cm =>Thỏa mãn điều kiện cường độ Trang:27 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: VÕ XUÂN THẠNH PHẦN II: TỔ CHỨC THI CƠNG I LẬP DỰ TỐN CƠNG TRÌNH 1.1 BẢNG PHÂN TÍCH VẬT TƯ: STT M· CV HM Tên công việc/ Công thức hao phí Đơn vị Khèi lỵng TRUNGTAMTHUONG MAI TANG I CONG TAC DAT + EP COC AC.2522 Ðp tríc cäc BTCT, dµi > m, KT 25x25 cm, ®Êt 100m C2 M1 6,6*6*37/100 = 14,652 M2 6,6*40*1/100 = 2,64 AB.2511 Đào móng, máy đào