ĐỒ ÁN KHÁCH SẠN HẢI VÂN ĐÀ NẴNG

LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN III) TÍNH TOÁN MÓNG M3 : Theo kết giải nội lực khung, ta có giá trò nội lực mặt cắt chân cột móng M3: Ntt = 297.71 ( T ) Mttx = 6.745 ( T.m ) Qttx = 2.691 ( T ) Mtty =15.809 (T.m) Qtty =1.955 (T) 1) Chọn kích thước vật liệu làm cọc : Chọn cọc dài 33m ; đường kính 0.8m ; Vật liệu : - Bêtông mác #300 (Rn = 130 KG/cm2) - Cốt thép dọc chòu lực loại CII (Ra=2600 (KG/cm 2):12φ20; Fa = 37.68 cm2 2) Sức chòu tải cọc theo vật liệu : QVL = 60 × 5026.55 + 2000 × 37.68 = 376953 (KG) = 376.953 ( T ) 3) Sức chòu tải cọc theo điều kiện đất : ⇒ Qa = 478 383 + = 367 T So sánh giá trò sức chòu tải cọc chọn giá trò nhỏ giá trò đưa vào tính toán có giá trò : Qa=min(Qv,Qs,)=367 T 4) Diện tích đài cọc số lượng cọc : 2000 Số lượng cọc móng : nc = β ∑ N =1.4 × 297.71 =1.14 Qa 367 2000 Chọn cọc để bố trí Sơ đồ bố trí cọc đài : Diện tích đài cọc : Fđ=2× 2=4 m2 Trọng lượng đài : Nd=4× 1.5× 2.5× 1.1=16.5 T Lực dọc tính toán đáy đài : Ntt=297.71 + 16.5 = 314.21 T Moment tính toán đáy đài : Mxtt=2.921+0.48× 1.5=3.641 Tm Mytt=21.353+6.425× 1.5=30.991 Tm Trọng lượng cọc : Pc=0.503× 33× 2.5× 1.1=45.647 T So sánh : Ntt+Pc=314.21+45.647=359.875 T< Q a=367 T 5) Kiểm tra lún : Tính lún cọc đơn theo tiêu chuẩn 195 : 1997 Độ lún cọc đơn ρ tính theo công thức thực nghiệm : ρ = d / 100 + (Q ap + αQ as ) L AE p Trong : d – đường kính cọc (m)=1.2 (m) α - hệ số phụ thuộc vào quy luật phân bố ma sát bên Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH 126 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN Qap – Tải trọng truyền đến mũi cọc cấp tải trọng thiết kế (T) Qas _ Masát bên cọc (T) L _ Chiều dài cọc (m) A _ Diện tích tiết diện cọc (m2) Ep _ Mun đàn hồi vật liệu cọc (T/m ) α = Với sơ đồ phân bố masát bên hình bên ta có: α=0.67 Tải trọng truyền đến mũi cọc thiết kế Qap= Ntc+Ptc = 297.71+45.647 = 343.357 T Masát bên cọc : Qas= 478/2= 239 T Chiều dài cọc L=33 m Ep=2.9E (T/m2) ; A=0.503 m2 => ρ=1.2/100 + (343.357 + 0.67× 239 )× 33 = 0.011 m =1.1 0.503 × 2.9 × 10 cm 6) Kiểm tra cọc chòu tải ngang: Tải trọng ngang truyền xuống đầu cọc : Qttx = 2.691 ( T ), Qtty =1.955 (T) Moment truyền xuống đầu cọc : Mttx = 6.745 ( T.m ), Mtty =15.809 (T.m) Hệ số biến dạng: αbd = K × bc 400 × 2.2 =5 = 0.42 Eb × I 2.9 × 10 × 0.0201 Chiều sâu tính đổi cọc hạ đất: Le = αbd× L = 0.42× 33 = 13.704 m Chuyển vò ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài tính: ∆n = yo M × l o2 H × l 3o + + ψ lo + (lo = ) × Eb × I × E b × I ψ = ψo H × lo M × lo + + (lo = ) × E b × I Eb × I yo, ψo: chuyển vò ngang góc xoay (radian) cọc cao trình đáy đài yo = Hδ HH +Mδ HM ; ψo = Hδ MH +MoδMM Trong đó: Ho : Giá trò tính toán lực cắt đầu cọc (T) Ho= 2.6912 + 1.955 =3.326 T Mo: Giá trò tính toán moment đầu cọc (Tm) Mo = 15.809 + 6.745 =17.188 Tm δHH, δMH , δMM : Là chuyển vò cao trình đài, lực Ho=1, Mo=1 đơn vò đặt cao trình gây ra, xác đinh sau : Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH 127 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN × AO α bd × E b × I = δ HM = × BO α bd × Eb × I = × CO α bd × E b × I δ HH = δ MH δ MM Trong Ao, Bo, Co phụ thuộc vào chiều sâu tính đổi cọc L e Với Le = 13.704 m, tra bảng G2 – TCXD 205 – 1998 ta có: Ao = 2.441 ; Bo = 1.621 ; Co=1.751 × 2.441 = 5.846 × 10 −4 (m/T) 0.42 × 2.9 × 10 × 0.0201 = × 1.624 = 1.612 × 10 − (1/T) 0.42 × 2.9 × 10 × 0.0201 = × 1.751 = 7.232 × 10 −5 (1/Tm) 0.42 × 2.9 × 10 × 0.0201 => δHH = => δMH => δMM yo = Hδ HH +Mδ HM = 3.326× 5.846× 10-4 +17.188× 1.612× 10-4 = 4.7× 10-3(m) ψO = Hδ MH +Mδ MM = 3.326× 1.612× 10-4 +17.188× 7.232× 10-5 = 17.8× 10-4(rad) Chuyển vò cọc cao trình đặt lực đáy đài : ∆n = yo =4.7× 10-3 m=0.47 cm< ∆gh=1 cm Góc xoay cọc cao trình đài : ψ = ψO =17.8 × 10-4 (rad) < ψgh=2/1000=2× 10-3 Vậy cọc thỏa điều kiện chuyển vò ngang p lực σz(T/m2), mômen uốn Mz(T/m), lực cắt Qz(T) tiết diện cọc tính bảng sau : Bảng tính giá trò moment uốn thân cọc Z (1) 0.00 0.24 0.48 0.72 0.96 1.20 1.44 1.69 1.93 2.17 2.41 2.65 2.89 Ze (2) 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 A3 (3) 0.000 0.000 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 B3 (4) 0.000 0.000 0.000 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.020 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 C3 (5) 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.960 0.938 Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH D3 (6) 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.699 0.799 0.897 0.994 1.090 1.183 Mz(Tm) (7) 17.188 17.989 18.742 19.397 19.956 20.395 20.726 20.877 20.885 20.747 20.377 19.961 19.443 128 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN 3.13 3.37 3.61 3.85 4.09 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.238 -0.319 -0.420 -0.543 -0.691 0.907 0.866 0.881 0.739 0.646 Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 18.733 17.931 18.242 16.113 15.105 129 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN (1) 4.33 4.58 4.82 5.3 5.78 6.26 7.22 8.43 9.63 (2) 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 3.5 (3) -0.956 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.541 -3.919 -1.614 (4) -0.867 -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.6 -6 -9.544 -11.731 (5) 0.53 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -4.688 -10.34 -17.919 (6) 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 -0.891 -5.854 -15.076 (7) 14.044 13.013 11.948 9.797 7.865 5.9 2.874 0.729 0.099 Biểu đồ momeent uốn thân cọc Mz(Tm) -10.00 -5.00 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 Z(m) 10 12 Z (1) 0.00 0.24 0.48 0.72 0.96 1.20 1.44 1.69 1.93 2.17 2.41 2.65 2.89 3.13 Bảng tính giá trò lực cắt dọc thân cọc Ze A4 B4 C4 D4 (2) (3) (4) (5) (6) 0.00 0.000 0.000 0.000 1.000 0.10 -0.005 0.000 0.000 1.000 0.20 -0.020 -0.003 0.000 1.000 0.30 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 0.40 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 0.50 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 0.60 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 0.70 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 0.80 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 0.90 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 1.00 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 1.10 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 1.20 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 1.30 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH Qz (T) (7) 3.326 3.228 2.986 2.594 2.105 1.556 0.946 0.308 -0.316 -0.933 -1.543 -2.107 -2.609 -3.067 130 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN (1) (2) (3) (4) (5) 3.37 1.4 -0.967 -0.91 -0.479 3.61 1.5 -1.105 -1.116 -0.63 3.85 1.6 -1.248 -1.35 -0.815 4.09 1.7 -1.396 -1.643 -1.036 4.33 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 4.58 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 4.82 -1.848 -2.578 -1.966 5.3 2.2 -2.125 -3.36 -2.849 5.78 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 6.26 2.6 -2.437 -5.14 -5.355 6.74 2.8 -2.346 -6.023 -6.99 7.22 -1.969 -6.765 -8.84 8.43 3.5 1.074 -6.789 -13.692 9.63 9.244 -0.358 -15.611 Biểu đồ lực cắt dọc thân cọc Qz(T) -25.00 -15.00 -5.00 5.00 15.00 (6) 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.826 -23.14 (7) -3.448 -3.804 -4.07 -3.728 -4.389 -4.487 -4.488 -4.367 -4.068 -3.635 -3.118 -2.527 -1.116 0.019 25.00 10 12 Ứng suất mặt bên thân cọc Z Ze A1 B1 (1) (2) (3) (4) 0.00 0.00 1.000 0.000 0.24 0.10 1.000 0.100 0.48 0.20 1.000 0.200 0.72 0.30 1.000 0.300 0.96 0.40 1.000 0.400 1.20 0.50 1.000 0.500 1.44 0.60 0.999 0.600 1.69 0.70 0.999 0.700 1.93 0.80 0.997 0.799 2.17 0.90 0.995 0.899 C1 (5) 0.000 0.005 0.020 0.045 0.080 0.125 0.180 0.245 0.320 0.405 Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH D1 (6) 0.000 0.000 0.001 0.005 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 σZ (T/m2) (7) 0.000 0.414 0.750 1.015 1.213 1.350 1.431 1.467 1.459 1.412 131 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN (1) (2) (3) 2.41 0.992 2.65 1.1 0.987 2.89 1.2 0.979 3.13 1.3 0.969 3.37 1.4 0.955 3.61 1.5 0.937 3.85 1.6 0.913 4.09 1.7 0.882 4.33 1.8 0.848 4.58 1.9 0.795 4.82 0.735 5.3 2.2 0.575 5.78 2.4 0.347 6.26 2.6 0.033 6.74 2.8 -0.385 7.22 -0.928 8.43 3.5 -2.928 9.63 -5.853 Biểu đồ ứng suất mặt -4 -3 -2 -1 (4) 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.887 1.874 1.755 1.49 1.037 -1.272 -5.941 bên dọc (5) 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.272 2.609 2.907 3.128 3.225 2.463 -0.927 thân cọc (6) 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.105 2.724 3.288 3.858 4.98 4.548 (7) 1.341 1.242 1.117 0.981 0.84 0.695 0.543 0.39 0.282 0.105 -0.027 -0.253 -0.592 -0.562 -0.629 -0.673 -0.606 -0.413 Z (m) 10 12 7).Tính cốt thép cho cọc: Ta có giá trò Monent Mmax cọc chòu tải trọng ngang : Mmax = 20.885 (T.m) Tính thép cho tiết diện cọc tròn ta quy đổi tiết diện hình vuông : F= M 2088500 = =14.88 cm2 0.9 Ra ho 0.9 × 2600 × 60 Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH 132 LUẬN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K97 GVHD : CHÂU NGỌC ẨN => diện tích théptrong cọc=2× 14.88=29.76 cm2 Vậy cốt thép cọc đủ chòu moment uốn thân cọc.Ta cắt thép vò trí Mz=0, tức z=10m so với đáy đài Cốt đai chọn đai xoắn φ8 a200 để bố trí Công trình : Khách sạn Hải Vân SVTH :NGUYỄN THỊ THANH NHANH 133