ĐỒ ÁN KHÁCH SẠN HẢI VÂN ĐÀ NẴNG

Vậy cốt thép trong cọc đủ chịu moment uốn thân cọc.Ta cắt thép tại vị trí Mz=0, tức là z=10m so với đáy đài.

III) TÍNH TOÁN MÓNG M3 :

Theo kết quả giải nội lực khung, ta có giá trị nội lực tại mặt cắt chân cột móng M3:

Ntt = 297.71 ( T )

Mtt

x = 6.745 ( T.m )

Qtt

x = 2.691 ( T )

Mtt

y =15.809 (T.m)

Qtt

y =1.955 (T)

1) Chọn kích thước và vật liệu làm cọc :

Chọn cọc dài 33m ; đường kính 0.8m ;

Vật liệu : - Bêtông mác #300 (Rn = 130 KG/cm2)

- Cốt thép dọc chịu lực loại CII (Ra=2600 (KG/cm2):1220; Fa = 37.68 cm2

2) Sức chịu tải của cọc theo vật liệu :

QVL = 60  5026.55 + 2000  37.68 = 376953 (KG) = 376.953 ( T )

3) Sức chịu tải của cọc theo điều kiện đất nền :

3

383 2

478



So sánh các giá trị sức chịu tải của cọc chọn giá trị nhỏ nhất trong các giá trị đưa vào tính toán có giá trị :

Q a =min(Q v ,Q s ,)=367 T

4) Diện tích đài cọc và số lượng cọc :

Số lượng cọc trong móng :

a

c

Q

N

n   =1 4 297367.71=1.14

Chọn 1 cọc để bố trí

Sơ đồ bố trí các cọc trong đài :

Diện tích của đài cọc : Fđ=22=4 m2

Trọng lượng đài : Nd=41.52.51.1=16.5 T

Lực dọc tính toán tại đáy đài : Ntt=297.71 + 16.5 = 314.21 T

Moment tính toán tại đáy đài :

Mxtt=2.921+0.481.5=3.641 Tm

Mytt=21.353+6.4251.5=30.991 Tm Trọng lượng cọc : Pc=0.503332.51.1=45.647 T

So sánh : Ntt+Pc=314.21+45.647=359.875 T< Qa=367 T

5) Kiểm tra lún :

Tính lún cọc đơn theo tiêu chuẩn 195 : 1997

Độ lún cọc đơn  được tính theo công thức thực nghiệm :

p as ap

AE

L Q Q

d / 100 (  )

Trong đó :

d – đường kính cọc (m)=1.2 (m)

 - hệ số phụ thuộc vào quy luật phân bố ma sát bên

Qap – Tải trọng truyền đến mũi cọc ở cấp tải trọng thiết kế (T)

Qas _ Masát bên cọc (T)

2000

L _ Chiều dài cọc (m)

A _ Diện tích tiết diện cọc (m2)

Ep _ Mođun đàn hồi của vật liệu cọc (T/m2) Với sơ đồ phân bố masát bên như hình bên ta có: =0.67

Tải trọng truyền đến mũi cọc thiết kế

Qap= Ntc+Ptc = 297.71+45.647 = 343.357 T

Masát bên cọc : Qas= 478/2= 239 T

Chiều dài cọc L=33 m

Ep=2.9E 6 (T/m2) ; A=0.503 m2

=> =1.2/100 + (343.357 + 0.67239 )0 503 2 9 10 6

33



6) Kiểm tra cọc chịu tải ngang:

Tải trọng ngang truyền xuống đầu cọc :

Qtt

x = 2.691 ( T ), Qtt

y =1.955 (T) Moment truyền xuống đầu cọc :

Mtt

x = 6.745 ( T.m ), Mtt

y =15.809 (T.m) Hệ số biến dạng:

bd = 5

I E

b K

b

c











5

10 9 2

2 2

Chiều sâu tính đổi cọc hạ trong đất:

Le = bdL = 0.4233 = 13.704 m

Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc ở cao trình đáy đài được tính:

n = yo + olo + H E l I M E l I

b

o b

o















2 3

2 3

(lo = 0 )

 = o + H E l I M E l I

b

o b

o











 2

2

(lo = 0 )

yo, o: chuyển vị ngang và góc xoay (radian) của cọc ở cao trình đáy đài

yo = HoHH +MoHM ; o = HoMH +MoMM

Trong đó:

Ho : Giá trị tính toán của lực cắt tại đầu cọc (T)

Ho= 2 691 2  1 955 2 =3.326 T

Mo: Giá trị tính toán của moment tại đầu cọc (Tm)

Mo = 15 809 2  6 745 2 =17.188 Tm

HH, MH , MM : Là các chuyển vị ở cao trình đấy đài, do lực Ho=1, Mo=1 đơn vị đặt tại cao trình này gây ra, được xác đinh như sau :

O b

bd 3

I E

1









α

δ

O b

bd HM

I

E  





α

1 δ

δ

O

I



α

1 δ



Với Le = 13.704 m, tra bảng G2 – TCXD 205 – 1998 ta có:

Ao = 2.441 ; Bo = 1.621 ; Co=1.751

0201 0 10 9 2 0.42













0201 0 10 9 2 0.42













0201 0 10 9 2 0.42













yo = HOHH +MoHM

= 3.326 5.84610-4 +17.1881.61210-4 = 4.710-3(m)

O = HOMH +MoMM

= 3.3261.61210-4 +17.1887.23210-5 = 17.810-4(rad)

Chuyển vị của cọc ở cao trình đặt lực hoặc đáy đài :

n = yo =4.710-3 m=0.47 cm< gh=1 cm

Góc xoay của cọc ở cao trình đấy đài :

 = O =17.8 10-4 (rad) < gh=2/1000=210-3

Vậy cọc thỏa điều kiện chuyển vị ngang

Aùp lực z(T/m2), mômen uốn Mz(T/m), lực cắt Qz(T) trong các tiết diện cọc được tính trong bảng sau :

Bảng tính giá trị moment uốn thân cọc

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)

Biểu đồ momeent uốn thân cọc Mz(Tm)

0 2 4 6 8 10 12

-10.00 -5.00 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

Bảng tính giá trị lực cắt dọc thân cọc

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)

Biểu đồ lực cắt dọc thân cọc Qz(T)

0 2 4 6 8 10 12

Ứng suất mặt bên thân cọc

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)

Biểu đồ ứng suất mặt bên dọc thân cọc

0 2 4 6 8 10 12

7).Tính cốt thép cho cọc:

Ta có giá trị Monent Mmax của cọc khi chịu tải trọng ngang là : Mmax = 20.885 (T.m) Tính thép cho tiết diện cọc tròn ta quy đổi ra tiết diện hình vuông :

60 2600 9

0

2088500 9

.



o

a h R

M

=> diện tích théptrong cọc=214.88=29.76 cm2 Vậy cốt thép trong cọc đủ chịu

moment uốn thân cọc.Ta cắt thép tại vị trí Mz=0, tức là z=10m so với đáy đài

Cốt đai chọn đai xoắn 8 a200 để bố trí