TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH CẦU QUA SÔNG

LỜI NÓI ĐẦU Trong nghiệp công nghiệp hoá đại hoá nước ta nay, xây dựng sở hạ tầng vấn đề vô quan trọng, việc xây dựng mới, cải tạo nâng cấp hệ thống giao thông tất yếu khách quan Trong công tác xây cầu nhiệm vụ hàng đầu đầu tư phát triển Cầu đời cách ngày lâu Những cầu vòm đá đường ống dẫn nước (aqueduct) xây dựng Đế chế La Mã, số tồn đến ngày cầu Alcántara qua sông Tagus Tây Ban Nha Nhiều vùng lãnh thổ khác xây dựng loại cầu nhiều loại vật liệu khác gỗ, đá (Trung Hoa), gạch xây vữa châu Âu, cầu treo đơn giản dây thừng thổ dân Inca Nam Mĩ Cho đến kỉ 19 xảy cách mạng công nghiệp, cầu sắt rèn tiến đến thép đời Ngày loại cầu bêtông trở nên phổ biến với loại cầu thép Nhịp cầu ngày kéo dài, từ vài trăm mét với loại cầu dầm, cầu giàn bêtông ứng suất trước thép, lên đến 2000 mét cầu treo dây võng Akashi-Kaikyo (Nhật Bản) Ngày nay, vai trò công trình nhân tạo đường, giao thông,… đóng vai trò quan trọng sống tiền đề đánh giá phát triển đất nước, việc học tập nắm bắt chúng trở nên cần thiết Đặc biệt sinh viên ngành phải tích cực học tập, nắm vững kiến thức loại công trình Sau thời gian học tập nghiên cứu môn học Công trình cầu để vận dụng kiến thức học cách tốt hơn, em thực đồ án “Công trình cầu” Do thời gian tiến hành làm Đồ án trình độ lý thuyết kinh nghiệm thực tế hạn chế, nên tập Đồ án chắn không tránh khỏi nhứng thiếu sót Em mong nhận dẫn nhiệt tình, ý kiến đóng góp quý thầy cô để ngày hoàn thiện Em xin gởi lời cảm ơn chân thành đến thầy Lê Văn Lạc giúp em hoàn thành đề tài Em xin chân thành cảm ơn! PHẦN I MỞ ĐẦU TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH CẦU QUA SÔNG 1.1 Tên đề tài : - Thiết kế cầu qua sông bê tông cốt thép UST căng sau chử I 1.2 Số liệu ban đầu : - Mặt cắt dọc tim cầu - Các hố khoan địa chất - Các số liệu mức nước -Sông cấp V có lưu thông tàu thuyền 1.3.Tiêu chuẩn thiết kế : - Tiêu chuẩn thiết kế: 22TCN 272-05 - Khẩu độ cầu L=24,6 m - Khổ cầu : K = + x 0,3m + x 1,5m - Tải trọng : HL93, đoàn người KN /m2 Chương 1: Thiết Kế Sơ Bộ Mặt cắt ngang cầu 1.1 Mặt cắt ngang cầu: - Chiều rộng xe chạy (m) - Chiều rộng người x 1,5(m) - Bố trí lề người mức với mặt đường xe chạy ta dùng vạch sơn giữu hai với bề rộng vạch sơn 30 cm - Chiều rộng cột lan can : 50 cm - Chiều rộng mặt cầu xác định : Kmc = + 2.1,5+ 2.0,3 + 2.0,5 = 12,6(m) 1.2 Bản mặt cầu 1.2.1 Số liệu chọn: - Theo 22TCN272 - 05 chiều dày tối thiểu mặt cầu không nhỏ 175 mm (không kể lớp hao mòn) - điều 9.7.1.1 Khi chọn chiều dày phải cộng thêm lớp hao mòn 15mm Đối với hẫng dầm cùng, chiều dày phải cộng thêm 25mm - điều 13.7.3.5.1 Từ điều ta chọn chiều dày 200mm Chiều dày lớp lại chọn sau: + Lớp phòng nước chọn 0,4 cm (dùng redcon 7) + Lớp bêtông nhựa dày cm (bt atphan mac 15) + Lớp bêtông bảo vệ dày cm (bt mac 15) + Lớp để tạo độ dốc ngang có chiều dày trung bình 5,5 cm Ở tim cầu dày 11 cm Để tạo độ dốc dọc nước chảy 2% mặt cầu tiến hành việc cho chênh gối dầm I kê lên trụ mố mà không cần tạo độ chênh mặt cầu 1.2.2 Tính toán thông số sơ : + Dung trọng bêtông ximăng 2,4 T/m3 + Dung trọng bêtông nhựa 2,25 T/m3 + Dung trọng cốt thép 7,85 T/m3 + Thể tích mặt cầu : 0,2 12,6.24,6 = 61,992 m3 => Khối lượng mặt cầu : 61,992.2,4 = 148,781 T + Thể tích lớp BT nhựa Vas= 0,07.12,6.24,6 = 21,697 m3 + Khối lượng lớp BT nhựa Gas= Vas.2,25 = 21,697.2,25 = 48,818 T + Khối lượng lớp phòng nước dày 0,4cm: 0,004.12,6.24,6.1,5 = 1,86 T + Khối lượng lớp bê tông bảo vệ tạo độ dốc 2% cm : (0,04+0,055).12,6.24,6.2,4 =70,671 T =>Khối lượng lớp phủ mặt cầu : 121,349 T 1.3 Tấm đan * Cấu tạo đan hình vẽ: + Khối lượng đan BTCT: 2.0,08.1.2,4 = 0,384 T + Trọng lượng cho 24x4=96 tấm: 0,384x96= 36,864 T 1.4 Lan can : Vì dãi phân cách nên ta thiết kế lan can tay vịn cứng có khả chống lại lực va xe, thông số kỹ thuật cho hình vẽ +Với diện tích phần bệ Ab = 500.500 –= 205000mm2, liên tục bên cầu +Thể tích phần trụ :Vt = 0,065 m3 ,các trụ cách 2m, tổng số lượng 13x2=26 trụ +Thể tích giằng: Vgiang =(2Π.-2Π.=0,075 m3 +Thể tích bê tông Vcp =0,205.2.24,6= 10,086 m3 +Hàm lượng cốt thép lan can chiếm kp = % +Ta tích cốt thép lan can : Vsp = Vcp.kp = 10,086.2% = 0,202m3 +Khối lượng cốt thép lan can là: Gsp = Vsp.γs = 0,202x7,85 = 1,586T +Khối lượng BT lan can: Gcp = Vcp.γc = 10,086x2,4 = 24,206 T +Khối lượng trụ tay vin lan can là: Gtr=0,065.7,93+0,075.7,93=1,11 +Vậy, khối lượng toàn lan can là: Gp = Gsp + Gcp + Gtr= 26,902 T 1.5 Dầm chủ: 1.6.1 Cấu tạo dầm chủ +Với khổ cầu 8+ x 0,3 + x 1,5 , ta có bề rộng cầu: B=12,6m + Chọn số lượng dầm chủ là: n = dầm + Chọn loại dầm chữ I + Do khoảng cách dầm chủ: S= B 12, = = 2,52m n  Chọn S = 2,5m + Khoảng cách từ dầm chủ đến cánh hẫng: Sk = B − ( N − 1).S 12, − (5 − 1).2, = = 1, 3m 2 + Chiều cao tối thiểu dầm chủ: 0,045L=0,045.24,6=1,107 m + Ta chọn chiều cao dầm chủ 1,4 m + Chiều dài đoạn vút nguyên : →Chọn Lbhgr = m + Chiều dài đoạn vút xiên dầm : →Chọn Lbhsk = 1,5 m 1.6.2 Tính khối lượng dầm chủ: Từ kích thước chọn ta có: + Diện tích mặt cắt ngang dầm: 0,452 m2 + Diện tích mặt cắt ngang đầu dầm: 0,598 m.2 + Thể tích dầm chưa tính đoạn vút: Vg1 = 0,452(24,6 – 2.1,5 – 2.2) = 9,492 m3 + Thể tích đoạn vút hai bên dầm : Vbhgr = 0,598.2=1,196m3 + Thể tích đoạn vút xiên : Vbhsk =1,5 0, 452 + 0,598 = 0,7875 m3 + Thể tích dầm T: Vg = Vg1 +Vbhgr + Vbhsk =7,955+1,196+0,7875=9,939m3 + Hàm lượng cốt thép theo thể tích dầm là: kp = 300kg/1m3BT + Khối lượng cốt thép dầm chính: Gsg = Vg kp = 9,939.300.10–3= 2,982T =>Thể tích cốt thép : Vsg = Gsg÷ γc = 2,982÷7,85 =0,38 m3 + Thể tích bê tông dầm : Vcg = Vg–Vsg = 9,939-0,38 = 9,559m3 + Khối lượng bê tông dầm : Gcg = Vcg.γc= 9,559.2,4 = 22,942 T + Khối lượng toàn dầm là: Gg = Gsg + Gcg = 22,942+2,982 = 25,924 T 1.6 Dầm ngang: 1.4.1 Chọn số dầm ngang: Dầm ngang bố trí vị trí : hai đầu dầm cầu, L/2 Số lượng dầm ngang : 4x3=12 dầm 1.4.2 Tính toán thông số sơ bộ: Các thông số dầm ngang thể hình trên: + Bề rộng dầm ngang 20cm + Diện tích mặt cắt ngang dầm vị trí nhịp dầm : 2,248 m2 + Diện tích mặt cắt ngang dầm vị trí đầu dầm : 2,602 m2 + Thể tích dầm ngang vị nhịp dầm : 0,2.2,248 = 0,4496 m3 + Thể tích dầm ngang vị đầu dầm : 0,2x2,602= 0,5204m3 =>Tổng thể tích dầm ngang : 0,4496.4 + 0,5204.8 = 5,9616m3 + Hàm lượng cốt thép theo thể tích dầm ngang 300kg/1m3BT + Khối lượng cốt thép dầm ngang: Gshb = Vhb kp = 300.10–3.5,9616 = 1,7885 T =>Thể tích cốt thép: Vshb = Gshb÷ γc = 1,7885÷7,85 = 0,228 m3 + Thể tích bê tông dầm ngang : Vchb = Vhb–Vshb = 5,9616-0,228= 5,7336 m3 + Khối lượng bê tông dầm ngang : Gchb = Vchb.γc= 5,7336.2,4 =13,761 T + Khối lượng toàn dầm ngang là: Ghb = Gshb+Gchb = 13,761+1,7885 = 15,55 T Chương 3: THIẾT KẾ DẦM CHỦ BTCT ƯST CHỮ I CĂNG SAU I SỐ LIỆU THIẾT KẾ: 1.1 Các thông số thiết kế Chiều dài toàn dầm : Lnhịp =24,6m Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: a = 0,3 m Khẩu đội tính toán : L = Lnhịp – 2a = 24,6 – 2.0,3 = 24 m Tải trọng thiết kế : + Hoạt tải HL 93 + Tải trọng người : kN/m2 Mặt xe chạy : B1 = m Dạng kết cấu nhịp : Cầu dầm nhịp giản đơn Dạng mặt cắt : Chữ I Vật liệu kết cấu : Bêtông cốt thép dự ứng lực Công nghệ chế tạo : Căng sau f c' Cấp bêtông dầm chủ : γc Tỷ trọng bêtông : = 45 Mpa = 2400 kg/m3 Loại cốt thép ứng suất trước : Tao thép Tao 7Φ5 sợi xoắn đường kính : Dps = 12,7 mm f pu Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn : = 1860 Mpa fu Thép thường : G60 có fy = 620 Mpa, = 400 Mpa Quy trình thiết kế : 22TCN 272 – 05 – Môduyn đàn hồi thép : Ep = 197000 Mpa ( TCN 5.4.4.1/148) – Giới hạn ứng suất cho cốt thép cường độ cao: fpy = 0,9fpu = 0,9.1860 = 1674 Mpa + Sau truyền lực : fpf = 0,74fpu = 0,74.1860 = 1376 Mpa + Sau mát : fpc = 0,8fpy = 0,8.1674 = 1339 Mpa 1.2.Bố trí mặt cắt ngang cầu: – Tổng chiều dài toàn dầm 24,6 m, đầu dầm kê lên gối bên 0,3 m; chiều dài nhịp tính toán 24 m 10 263,33 => 648.3 n1 = 197000 = 5.81 33915 - Trục trung hòa: II-II – Diện tích: Ao = A – ∆A0 = 452000 - 21156 = 430844 (mm2) Atd = Ao +n1.∆A0 = 430844 + 5,81× 21156 = 553760,36(mm2) S ∆I A−0I = n1 × ∆A0 × ( ydI − a ps ) = 5,81× 21156 × (749,1 − 225) = 64420464, 28( mm ) – Độ dời trục : S ∆I A−0I 64420464, 28 c1 = = = 116, (mm) Atd 553760, 36 ytII = ytI + c1 = 650, + 116,3 = 767, ( mm) ydII = ydI − c1 = 749.,1 − 116,3 = 632,8( mm) - Mômen quán tính tiết diện : I tdII = I tdI + A0 × c12 + n1 × ∆A0 × ( ydII − a ps )2 600 = 1,581× 1011 + 430844 ×116, 32 + 5,81× 21156 × (648,.3 − 225) = 1,915 × 1011 (mm ) - Momen kháng uốn : Wt II = I tdII 1,915 ×1011 = = 2,39 ×108 ( mm3 ) II yt 751, 100 I tdII 1,915 ×1011 W = II = = 2, 742 ×108 (mm3 ) yd 698,3 1400 b.Xét mặt cắt gối: 1130 II d 60 61 722 678 I – Trục trung hòa II-II – Diện tích: Ao = A – ∆A0 = 1400×600 - 21156 = 818844 (mm2) Atd = Ao +n1.∆A0 = 818844 + 5,81× 21156 = 1001760,36 (mm2) 1400 S∆I A−0I = n1 × ∆A0 × ( ydI − a ps ) = 5,81× 21156 × (705, − ) = 27271043, 07( mm3 ) – Độ dời trục : S ∆I A−0I 27271043, 07 c1 = = = 27, (mm) Atd 1001760,36 ytII = ytI + c1 = 694,8 + 27, = 667, ( mm) ydII = ydI + c1 = 705, − 27, = 678( mm) - Mômen quán tính tiết diện : I tdII = I tdI + A0 × c12 + n1 × ∆A0 × ( ydII − a ps )2 = 1, 677 ×1011 + 818844 × 27, 22 + 5,81× 21156 × (678 − 1400 ) = 1, 73 × 1011 - Momen kháng uốn : I tdII 1, 73 ×1011 Wt = II = = 2, 241×108 ( mm3 ) yt 667, II I tdII 1, 73 ×1011 W = II = = 2,376 ×108 ( mm3 ) yd 678 II d 4.3.2.Giai đoạn 3: Bản mặt cầu cứng,Tiết diện liên hợp a Tiết diện nhịp: – Xác định chiều rộng có hiệu be : 62 l 4  bf     be = 12t s + max  bw ;    S    30000  = 7500(mm)  800    = 12 × 200 + max  200;  = 2700( mm)    2500(mm)   = 2500(mm) 63 980,5 III 64 200 332.2 619,5 – Diện tích tiết diện có kể đến cốt thép ứng suất trước: Atd' = Atd + n2 ( be × t s ) – Hệ số quy đổi tiết diện cốt thép thành bê tông: Với: E bmc 27691 n2 = c d = = 0,8165 Ec 33915 ⇒ Atd' = 699760,36 + 0,8165 × 2500 × 200 = 1108010,36 ( mm ) Momen tĩnh mặt cầu: Sbmc = n2 × be × t s × ( ytII + 0.5 × t s ) = 0,8165 × 2500 × 200 × (751, + 0.5 × 200) = 368119025( mm3 ) – Độ dời trục: c2 = Sbmc 368119025 = = 332, (mm) Atd' 1108010, 36 ytIII = ytII − c2 + ts = 751, − 332, + 200 = 619,5( mm) ydIII = ydII + c2 = 648, + 332, = 980, 5(mm) - Mômen quán tính tiết diện:  be × t s  III II I td ' = I td + Atd × c2 + n2 ×  + be × t s ( ytIII − 0, 5ts )   12  = 1,915 × 1011 + 699760,36 × 332, 22  2500 × 2003 2 + 0,8165 ×  + 2500 × 200 × ( 619,5 − 0,5 × 200 )  12   11 = 4, 025 ×10 (mm ) - Momen kháng uốn: I tdIII' 4, 025 ×1011 III Wt = III = = 6, 012 ×108 ( mm3 ) yt 619,5 WdIII = I tdIII' 4, 025 × 1011 = = 3,906 ×108 ( mm3 ) III yd 980,5 b Tiết diện gối: 65 66 I I 669,52 722 – Diện tích tiết diện có kể đến cốt thép ứng suất trước: Atd' = Atd + n2 ( be × t s ) – Hệ số quy đổi tiết diện cốt thép thành bê tông: Với: E bmc 27691 n2 = c d = = 0,8165 Ec 33915 ⇒ Atd' = 1001760.36 + 0.8165 × 2500 × 200 = 1410010,36 ( mm ) Momen tĩnh mặt cầu: Sbmc = n2 × be × ts × ( ytII + 0.5 × t s ) = 0,8165 × 2500 × 200 × (722 + 0,5 × 200) = 355994000 ( mm3 ) – Độ dời trục: c2 = Sbmc 355994000 = = 252, 48( mm) Atd' 1410010,36 ytIII = ytII − c2 + ts = 752 − 252, 48 + 200 = 699,52 ( mm) ydIII = ydII + c2 = 678 + 252, 48 = 930, 48(mm) - Mômen quán tính tiết diện:  be × ts  III II I td ' = I td + Atd × c2 + n2 ×  + be × ts ( ytIII + 0,5t s )2   12  = 1, 73 ×1011 + 1001760,36 × 252.482  2500 × 2003 2 + 0,8165 ×  + 2500 × 200 × ( 669,52 + 0,5 × 200 )  12   11 = 5,124 ×10 (mm ) - Momen kháng uốn: I tdIII' 5,124 × 1011 III Wt = III = = 7,121×108 ( mm3 ) yt 669,52 WdIII = I tdIII' 5,124 ×1011 = = 5, 226 ×108 (mm3 ) III yd 930, 48 TÍNH TOÁN MẤT MÁT ỨNG SUẤT Mất mát ứng suất mặt cắt xác định sau : Tổng mát ứng suất trước kết cấu căng sau xác định theo TCN 5.9.5.1: 67 ∆f pT = ∆f pF + ∆f pA + ∆f pES + ∆f pSH + ∆f pCR + ∆f pR Trong đó: ∆f pF : mát ma sát cốt thép thành ống (MPa) ∆f pA : mát trượt thép neo (MPa) ∆f pES : mát nén đàn hồi bê tông(MPa) ∆f pSH ∆f pCR ∆f pR : mát co ngót bê tông(MPa) : mát từ biến bê tông (MPa) : mát chùng cốt thép DƯL (MPa) Mất mát ứng suất mặt cắt xác định sau: 5.1 Mất mát ứng suất ma sát CTDƯL thành ống:  ∆f pF = f pj 1 − e − Kx + µα       Trong đó: - fPj : ứng suất bó CTDƯL đầu neo đóng đầu neo giả định: fpj=0,75fpu = 0,75×1860 = 1395 MPa - x: chiều dài bó CTDƯL tính từ đầu kích đến TD xét (mm) - K: hệ số ma sát lắc mm bó thép lấy theo bảng (5.9.5.2.2b-1) => K = 6,6×10-7 (mm-1) - μ: hệ số ma sát lấy theo bảng (5.9.5.2.2b-1) => μ = 0,23 - e : số logarit tự nhiên - α: tổng giá trị tuyệt đối thay đổi góc đường cáp ứng suất trước từ đầu kích gần đến điểm xét Kết tính toán ghi bảng đây: Mặt cắt Gối L/2 Tên bó x α ∆f pF ∆f pF 56,76 i (mm) 200,69 200,89 (rad) 0,083 0,094 26,559 30,017 3; 4; 5;6 200 0,184 0,083 0,94 39,817 43,255 13,651 12951,65 12966,3 3; 4; 5;6 12200 96,723 68 5.2 Mất mát ứng suất biến dạng neo: Mất mát thiết bị neo tính theo công thức sau: ∆f PA = ∆A.( Ep L ) Trong đó: ∆A: Độ trượt neo, lấy mm L: Chiều dài bó cáp Ep: Mô đun đàn hồi thép, Ep =197000Mpa Kết tính toán ghi bảng đây: Tên bó 3;4;5;6 ∆A ∆f PA L (mm) (mm) 6 Tổng 24882,62 24879,4 24400 (MPa) 39,555 39,56 4×39,664 237,771 5.3.Mất mát nén đàn hồi : (A5.9.5.2.3b): Mất mát co ngắn đàn hồi chất căng bó sau gây mát cho bó trước (các đặc trưng hình học tính cho giai đoạn 2): ∆f pES = N −1 E p × × f cgp 2N E ci Trong đó: N: số lượng bó cáp dự ứng lực có đặc trưng giống nhau; EP: mô đun đàn hồi thép DƯL (MPa) Ep = 197000 MPa Eci: mô đun đàn hồi bê tông lúc truyền lực (MPa) f’ci = 0.75×f’c = 0,75×45 = 33,75 MPa => Eci = 0.043×24001.5× = 29371 MPa fcgp: tổng ứng suất bê tông trọng tâm bó cốt thép lực căng trước trọng lượng thân dầmở tiết diện có mômen max ( MPa) f cgp = − Fi ( Fi e).e M g e − + Ag Ig Ig Trong đó: Theo 5.9.5.2.3a trường hợp sử dụng tao thép tự chùng thấp cho phép lấy: Fi= 0.65.fpu.Aps = 0,65×1860×5880×10-3 = 7108,92 (kN) e: độ lệch tâm trọng tâm bó thép so với trục trung hoà tiết diện 69 e = ydI − a ps Aps: tổng diện tích bó cáp ứng suất trước Ag = Atd A: diện tích mặt cắt ngang dầm Mg: mô men khối lượng thân dầm DC1× L2 16,59 × 24 M DC1 = = = 1792, 466 (kN m) 8 I: mô men quán tính tiết diện tính toán giai đoạn chưa liên hợp I = Itd *Mặt cắt nhịp: e: khoảng cách từ trọng tâm dầm đến trọng tâm bó cốt thép DUL: e = ydII − a ps = 648,3 − 225 = 423,3( mm) f cgp 7108, 92 ×103 7108,92 × 103 × 423,32 1792, 466 ×106 × 423, =− − + = −14, 045( N / mm ) 11 11 699760,36 1,915 ×10 1,915 ×10 = −14, , 045( MPa) ∆f pES = − 197000 × × 14, 045 = 39, 252 ( MPa ) × 29371 *Mặt cắt gối: Mg = e = ydII − a ps = 678 − 1400 = 211, 33( mm) 7108,92 ×103 7108,92 ×103 × 211,332 − = −8, 654 ( N / mm ) 11 1001760,36 1, 73 ×10 = −8, 654 ( MPa) f cgp = − ∆f pES = − 197000 × × 8, 654 = 24,185( MPa) × 29371 5.4 Do co co ngót: Đối với kết cấu căng sau, bê tông khô trước tác dụng lực căng nên mát dó có ngót vào khoảng 80% kết cấu căng trước tương ứng với thời gian khô ngày.Do kết cấu căng sau ta áp dụng công thức: ∆fpSR = 93 – 0,85×H (TCN 5.9.5.4.2-2) Trong đó: H độ ẩm tương đối môi trường, lấy trung bình năm(%) Ở ta lấy H=85% 70 Vậy: ∆fpSR = 93 – 0,85×85=20,75 (MPa) 5.5 Mất mát ứng suất từ biến : Ta có : ∆f pCR = 12 f cgp − 7∆f cdp Trong : f cgp + – ứng suất bêtông trọng tâm Asp truyền lực nén ∆f cdp + – độ thay đổi ứng suất bê tông trọng tâm Asp tải trọng tĩnh, lớp phủ DW vào lúc thực dự ứng lực *Đối với mặt cắt nhịp: ∆f cdp = − ( DC − DC1 + DW ) × I tdIII' L2 × ( ydIII − a ps ) 240002 × ( 980,5 − 225 ) ( 28,53 − 10,338 + 9, 678 ) × =− = −5,858( MPa) 4, 025 ×1011 ⇒ ∆f pCR = 12 ×18, 466 − × 5,858 = 180,586 ( MPa) *Đối với mặt cắt gối: ∆f pCR = 12 × 8, 654 = 103,848( MPa) ; (∆f cdp = 0) 5.6 Mất mát chùng ứng suất lúc truyền lực: ∆f pR = ∆f pR1 + ∆f pR ∆f pR1 Trong : ∆f pR – mát chùng ứng suất lúc truyền lực – mát chùng ứng suất sau truyền lực 5.6.1.Mất mát chùng ứng suất lúc truyền lực Dùng tao thép tự chùng ít:  log(24t )  f pj ∆f pR1 = − 55   f pj 40  f py  71 Trong :+ t – thời gian giả định từ lúc căng đến lúc cắt cốt thép = ngày f py + – cường độ chảy quy định thép ứng suất trước, f py 0,85 f pu = = 0,85×1860=1581 (Mpa) f pj + – ứng suất ban đầu bó cốt thép cuối giai đoạn căng : ∆f pES ∆f pF ∆f pA fpi = 0,75 fpu - - - *Mặt cắt nhịp : fpj= 0,75×1860 – 39,252 – 96,723 – 237,771 = 1021,254 MPa ∆f pR1 = log ( 24 × ) 1021, 54  × − 0.55 ×1021,54 = 4,856 ( MPa) 40  1581  *Mặt cắt gối : fpj= 0,75×1860 – 24,185 – 56,76 – 237,771 = 1076,284 MPa ∆f pR1 = log ( 24 × ) 40 1076, 284  × − 0,55 × 1076, 284 = 6,974 ( MPa)  1581  5.6.2 Mất mát chùng ứng suất sau truyền lực Đối với cấu kiện căng sau thép dự ứng lực có độ chùng thấp phù hợp với AASHTO M 203M(ASTM A416) mát dão thép tính bằng: ∆f pR = 30 138 − 0, 3∆f pF − 0, 4∆f pES − 0, × ( ∆f pSR + ∆f pCR )  100  *Mặt cắt nhịp: 30 [ 138 − 0, × 96, 723 − 0, × 39, 252 − 0, × (20, 75 + 180, 586) ] 100 = 15, 905( MPa ) ∆f pR = ∆f pR = 4,856 + 15, 905 = 20, 761( MPa) Do : *Mặt cắt gối : 30 [ 138 − 0, × 56, 76 − 0, × 24,185 − 0, × (20, 75 + 103,848) ] 100 = 25, 914 ( MPa ) ∆f pR = ∆f pR = 6,974 + 25, 914 = 32,89 ( MPa) Do : 5.7 Tổng mát ứng suất trước *Tại mặt cắt nhịp : 72 ∆f pT = ∆f pF + ∆f pA + ∆f pES + ∆f pSH + ∆f pCR + ∆f pR ∆f pT = 96, 723 + 237, 771 + 39, 252 + 20, 75 + 180,586 + 20, 761 = 595,843( MPA) *Tại mặt cắt gối : ∆f pT = ∆f pF + ∆f pA + ∆f pES + ∆f pSH + ∆f pCR + ∆f pR ∆f pT = 56, 76 + 237, 771 + 24,185 + 20, , 75 + 103,848 + 32,89 = 476, 204 ( MPA) 73 74 ...PHẦN I MỞ ĐẦU TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH CẦU QUA SÔNG 1.1 Tên đề tài : - Thiết kế cầu qua sông bê tông cốt thép UST căng sau chử I 1.2 Số liệu ban đầu : - Mặt cắt dọc tim cầu - Các hố khoan... η : hệ số điều chỉnh tải trọng, liên quan đến tính dẻo, tính dư tầm quan trọng khai η = η D η R η I thác xác định theo 22TCN272–05 mục 1.3.2 xác định theo công thức Với : ηD : hệ số dẻo ηD = :... liên kết thông thường ηR : hệ số dư thừa ηR = : mức dư thừa thông thường ηI : hệ số quan trọng ηI = : cầu thiết kế quan trọng η = η D η R ηI Hệ số điều chỉnh tải trọng : =1 –Theo trạng thái giới