Nghiên cứu ảnh hưởng của chế độ xử lý nhiệt tới tổ chức và tính chất của thép không gỉ song pha

MỤC LỤC MỤC LỤC -1 LỜI CAM ĐOAN DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU VÀ CHỮ VIẾT TẮT DANH MỤC CÁC BẢNG DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ MỞ ĐẦU - 10 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN - 13 I TỔNG QUAN VỀ THÉP KHÔNG GỈ 13 1.1 Giới thiệu - 13 1.2 Phân loại thép 14 1.2.1 Thép không gỉ ferit - 14 1.2.2 Thép không gỉ austenit - 15 1.2.3 Thép không gỉ mactenxit 15 1.2.4 Thép không gỉ duplex 16 1.2.5 Thép không gỉ hóa bền tiết pha - 17 II THÉP KHÔNG GỈ SONG PHA - 17 2.1 Lịch sử phát triển 17 2.2 Thành phần hóa học vai trò nguyên tố hợp kim 19 2.3 Tổ chức thép không gỉ song pha 23 2.4 Tính chất thép không gỉ song pha 24 2.4.1 Cơ tính 24 2.4.2 Tính chống ăn mòn - 25 2.5 Quá trình tiết pha thép không gỉ song pha 2205 28 2.6 Quá trình tiết pha σ 31 2.6.1 Đặc trưng tiết pha sigma σ 31 2.6.2 Hình thái pha sigma (σ) 32 2.7 Ưng dụng thép không gỉ song pha 2205 - 33 CHƯƠNG 2: PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU - 35 2.1 Sơ đồ nghiên cứu - 35 2.2 Mẫu chế độ thí nghiệm - 36 2.2.1 Các mẫu thí nghiệm - 36 2.2.2 Chế độ nhiệt luyện 37 2.3 Phương pháp thực nghiệm 38 2.3.1 Phương pháp chuẩn bị mẫu để chụp ảnh tổ chức tế vi - 38 2.3.2 Phương pháp phân tích pha 39 2.3.3 Xác định thành phần pha phổ tán sắc lượng tia rơngen 40 2.3.4 2.4 Phương pháp xác định tính - 41 Thiết bị thí nghiệm 42 2.4.1 Thiết bị nung 42 2.4.2 Môi trường làm nguội liên tục 42 2.4.3 Thiết bị đo độ cứng - 43 2.4.4 Thiết bị chụp ảnh tổ chức tế vi 43 2.4.5 Thiết bị phân tích nhiễu xạ rơnghen 44 2.4.6 Thiết bị phân tích EDS chụp ảnh SEM - 44 CHƯƠNG 3: KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM - 46 3.1 Sự hình thành tổ chức làm nguội liên tục 46 3.1.1 Kết tính toán nhiệt động học phần mềm Thermo-Calc 46 3.1.2 Tổ chức thép làm nguội nhanh - 50 3.1.3 Tổ chức tế vi thép làm nguội chậm - 52 3.2 Ảnh hưởng thông số nguội nhiệt độ tiết pha 54 3.2.1 Sự hình thành tổ chức thép nguội nhiệt độ tiết pha 54 3.2.2 Ảnh hưởng nhiệt độ giữ nhiệt nhiệt độ tiết pha - 60 3.2.3 Ảnh hưởng thời gian giữ nhiệt - 65 3.3 Tổ chức sau hóa già - 68 3.4 Cơ tính thép - 70 KẾT LUẬN 73 TÀI LIỆU THAM KHẢO 74 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan: Luận văn “ Nghiên cứu ảnh hưởng chế độ xử lý nhiệt tới tổ chức tính chất thép không gỉ song pha” công trình nghiên cứu Các số liệu luận văn sử dụng trung thực Kết nghiên cứu luận văn chưa công bố công trình khác Hà Nội, ngày 20 tháng 10 năm 2016 Tác giả luận văn Lê Thu Hà DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU VÀ CHỮ VIẾT TẮT : Pha sigma Pha ferit  Pha austenit PREN: số đánh giá chống ăn mòn điểm EDS: Phổ tán sắc lượng tia rơngen EBSD: (electron backcatster difaction) điện tử tán xạ ngược SEM: Ảnh hiển vi điện tử quét DANH MỤC CÁC BẢNG Tên bảng Nội dung Trang Bảng 1.1 Thành phần nguyên tố thép không gỉ 14 Bảng 1.2 Thành phần hóa học thép không gỉ song pha 20 Bảng 1.3 Thành phần nguyên tố pha thép 2205 30 Bảng 1.4 Ứng dụng thép không gỉ song pha 34 Bảng 2.1 Thành phần hóa học thép nghiên cứu 36 Bảng 2.2 Ký hiệu mẫu thép chế độ nhiệt luyện 37 Bảng 2.3 Biểu thức tính khoảng cách mặt dhkl hệ tinh thể có thép 40 Bảng 3.1 Tỉ phần pha có thép 51 Bảng 3.2 Kết phân tích EDS mẫu 56 Bảng 3.3 Thành phần nguyên tố vùng pha 59 Bảng 3.4 Bảng mẫu thử dai va đập 71 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Tên hình Nội dung Trang Hình 1.1 Giản đồ Schaeffler-Delong 23 Hình 1.2 Tổ chức tế vi thép không gỉ ferit (a), duplex (b) austenit (c) 23 Hình 1.3 Tổ chức tế vi thép 2205 trạng thái cung cấp 24 Hình 1.4 Giới hạn chảy loại thép không gỉ 25 Hình 1.5 Ảnh hưởng hàm lượng Cr đến tốc độ ăn mòn thép 26 Hình 1.6 Chỉ số PREN họ thép không gỉ song pha họ thép không gỉ 27 austenit Hình 1.7 Giản đồ pha tính toán phần mềm Thermo-Calc 28 Hình 1.8 Giản đồ nguội đẳng nhiệt thép không gỉ song pha 29 Hình 1.9 Ảnh hưởng nguyên tố hợp kim tới việc tiết pha liên 29 kim thép không gỉ song pha Hình 2.1 Sơ đồ nghiên cứu 35 Hình 2.2 Mẫu thí nghiệm 36 Hình 2.3 Các chế độ nhiệt luyện 38 Hình 2.4 Hình dạng mẫu thử dai va đập 41 Hình 2.5 Lò nhiệt luyện điều khiển theo chu trình 42 Hình 2.6 Máy đo độ cứng.tế vi Duramin 43 Hình 2.7 Kính hiển vi quang học Axiovert 25A 43 Hình 2.8 Máy phân tích quang phổ phát xạ rơngen 44 Hình 2.9 Hiển vi điện tử quét FE-SEM 45 Hình 3.1 Mặt cắt giản đồ pha thép không gỉ 2205 46 Hình 3.2 Hàm lượng pha phụ thuộc nhiệt độ 48 Hình 3.3 Hàm lượng pha sigma khoảng nhiệt độ khảo sát 49 Hình 3.4 Ảnh tổ chức mẫu thép 2205: (a)-thép ban đầu; (b)- thép sau 50 nước Hình 3.5 Giản đồ nhiễu xạ mẫu làm nguội môi trường nước 51 Hình 3.6 Chế độ nhiệt luyện cho thép thưong phẩm 52 Hình 3.7 Ảnh tổ chức mẫu ủ 1050oC-40 phút: a-nguội nước; b-nguội 53 không khí; c-nguội lò Hình 3.8 Ảnh tổ chức tế vi nhiễu xạ tia rơngen thép 2205 800oC 55 giữ nhiệt 240 phút Hình 3.9 Ảnh SEM điểm xác định thành phần pha EDS 56 Hình 3.10 (a)- Ảnh chụp mẫu thép kỹ thuật EBSD với hiển thị mầu 58 pha khác nhau;(b)- ảnh EDS mẫu thép Hình 3.11 Ảnh mapping phân bố nguyên tố mẫu thép M8-8: a-Fe; b- 60 Cr; c-Mo; d-Ni Hình 3.12 Ảnh tổ chức tế vi mẫu thép: a-700oC-60 phút; b-800oC-60 61 phút; c-900oC-120 phút; d-800oC-240 phút Hình 3.13 Ảnh nhiễu xạ rơngen chế độ giữ nhiệt 700OC-60 phút 61 Hình 3.14 Ảnh nhiễu xạ rơngen chế độ giữ nhiệt: 800OC -60 62 phút(M8-6) 800OC-240 phút(M8-8) Hình 3.15 Ảnh nhiễu xạ rơngen chế độ giữ nhiệt 900OC-120 phút 62 Hình 3.16 Ảnh tổ chức thép 2205 giữ nhiệt thời gian 15 phút: (a)- 63 700oC; (b)-800oC; (c)-900oC Hình 3.17 Ảnh tổ chức thép 2205 giữ nhiệt thời gian 240 phút:(a)- 64 700oC; (b)-800oC; (c)-900oC Hình 3.18 Ảnh điê ̣n tử thứ cấ p của thép sau nguội đẳ ng nhiê ̣t ở 800oC sau 65 thời gian giữ nhiệt a – phút, b – phút c – 60 phút Hình 3.19 Ảnh tổ chức tế vi thép không gỉ 2205 700oC giữ nhiệt với thời 66 gian: (a) – phút; (b)- phút; (c) – 60 phút; (d) – 240 phút Hình 3.20 Ảnh tổ chức mẫu thép 800oC giữ nhiệt thời gian (a)- phút; (b)- phút 67 (b) Hình 3.21 Ảnh tổ chức mẫu thép 800oC giữ nhiệt thời gian (a)-60 phút; 67 (b)-240 phút Hình 3.22 (b) Ảnh tổ chức mẫu thép 900oC với thời gian giữ nhiệt khác 68 (a)- phút; (b)- phút; (c)- 60 phút; (d)- 240 phút Hình 3.23 Ảnh tổ chức thép hóa già 800oC giữ nhiệt thời 69 gian khác nhau: (a)- phút; (b)- 10 phút; (c)- 60 phút Hình 3.24 Giá trị độ cứng thép khảo sát theo nhiệt độ nguội đẳng nhiệt 70 với thời gian giữ nhiệt tăng Hình 3.25 Giá trị độ cứng thu sau hóa già giữ nhiệt 800oC 71 Hình 3.26 Kết thử dai đập mẫu thép giữ nhiệt 800oC 72 MỞ ĐẦU LÝ DO CHỌN ĐỀ TÀI Thép không gỉ ngày dần sử dụng nhiều công nghiệp đời sống hàng ngày Đây loại thép hợp kim sắt thành phần có chứa tối thiểu 12,5% Cr Thép không gỉ vật liệu không bị ăn mòn môi trường không khí hay nước Có nhiều loại thép không gỉ thép không gỉ austenit, ferit, mactenxit, thép không gỉ song pha thép không gỉ hóa bền tiết pha Thép không gỉ có khả chống oxi hóa ăn mòn cao, lựa chọn chủng loại thông số kỹ thuật phụ thuộc vào yêu cầu ứng dụng cụ thể Thép không gỉ song pha (duplex) có nhiều tính chất ưu việt loại thép không gỉ khác khả chống ăn mòn ứng suất chống ăn mòn lỗ tốt, có giới hạn chảy cao rẻ dòng thép không gỉ austenit Đây loại thép không gỉ có tính hàn tốt Tuy nhiên trình hàn làm xuất pha trung gian làm giảm khả chống ăn mòn tính thép, nhược điểm lớn thép không gỉ song pha Hiện dòng thép không gỉ song pha tiến hành nghiên cứu nhiều nhiều quốc gia giới Việc xác định hàm lượng khoảng nhiệt độ thời gian tiết pha trung gian thép không gỉ song pha đóng vai trò quan trọng việc khắc phục nhược điểm thép Tại Việt Nam dòng thép không gỉ song pha chưa phổ biến công trình nghiên cứu cụ thể thép Với nhiều ứng dụng tính chất ưu việt thép không gỉ song pha, việc nghiên cứu tính tính chất ứng dụng thép không gỉ song pha cần thiết MỤC ĐÍCH NGHIÊN CỨU Đề tài tiến hành nghiên cứu đánh giá ảnh hưởng chế độ xử lý nhiệt tới tổ chức tính chất thép không gỉ song pha Thông qua kết nghiên cứu lý thuyết thực nghiệm xác định vai trò chế độ xử lý nhiệt cách 10  Ảnh nhiễu xạ tia rơngen 800oC Hình 3.14 Ảnh nhiễu xạ rơngen chế độ giữ nhiệt: 800OC -60 phút(M8-6) 800OC-240 phút(M8-8)  Ảnh nhiễu xạ tia rơngen 900oC Hình 3.15 Ảnh nhiễu xạ rơngen chế độ giữ nhiệt 900OC-120 phút 62 Dựa vào kết mẫu nhiễu xạ rơngen nhận thấy, ảnh nhiễu xạ có xuất pha  với số lượng lớn dầy đặc chủ yếu tập trung vị trí góc 2có pic hai pha vàvới cường độ mạnh Pic nhiễu xạ pha  xuất pic nhiễu xạ pha và có thay đổi cường độ đặc biệt có cường độ pic nhiễu xạ giảm mạnh so với mẫu nguội môi trường nước hình (3.5) Như phân tích nhiễu xạ tia X cho thấy xuất pha liên kim giữ nhiệt làm nguội lò mẫu phân tích phần pha  Mỗi nhiệt độ khảo sát theo tính toán phần mềm Thermo-Calc có hàm lượng pha  sinh khoảng thời gian giữ nhiệt khác khác Theo tính toán nhiệt độ 700oC có hàm lượng pha  sinh nhiều nhiệt độ 800oC 900oC Ảnh hiển vi quang học cho thấy kết tương đồng với tính toán (b) (a) (c) Hình 3.16 Ảnh tổ chức thép 2205 giữ nhiệt thời gian 15 phút (a)-700oC; (b)-800oC; (c)-900oC 63 Khi thời gian giữ nhiệt thay đổi nhiệt độ có thay đổi pha  tiết khác Tuy nhiên với thời gian giữ nhiệt ngắn lượng pha  tiết phân tán Hình 3.16 cho biết mẫu giữ đẳng nhiệt thời gian ngắn mẫu thép 900oC có pha sigma tiết 700oC tiết nhiều Theo khảo sát nhận nhiệt độ 800oC pha sigma thép tiết nhiều giữ nhiệt thời gian dài, điều thể hình 3.17 (a) (b) (c) Hình 3.17 Ảnh tổ chức thép 2205 giữ nhiệt thời gian 240 phút (a)-700oC; (b)-800oC; (c)-900oC Ảnh nhiễu xạ tia rơngen (hinfh3.12; 3.13; 3.14) xác định xuất pha  thép không gỉ song pha 2205 xử lý nhiệt khoảng nhiệt độ (700-900)oC Ở ba khoảng nhiệt độ tiết pha có xuất pha và nhiệt độ lượng pha sinh khác khoảng thời gian giữ nhiệt 64 Với xuất pha  dù hàm lượng lớn hay nhỏ chắn làm giảm tính thép Yêu cầu đặt tổ chức thép xuất pha , phải khống chế lượng pha  sinh nhiệt độ chuyển biến Khảo sát thời gian pha  sinh khoảng nhiệt độ cần thiết 3.2.3 Ảnh hưởng thời gian giữ nhiệt Khi giữ nhiê ̣t ở 800oC, sau phút tổ chức song pha của thép không có sự biế n đổ i rõ rê ̣t (hình 3.18a) Tuy nhiên chỉ sau phút đã có thể thấ y sự xuấ t hiê ̣n của nhiề u pha trắ ng nằ m rải rác nề n dung đich ̣ rắ n  Các pha này hình thành chủ yế u vùng biên giới ̣t ferit/austenit (hình 3.18b) (a) (b) (c) Hình 3.18 Ảnh điê ̣n tử thứ cấ p của thép sau nguội đẳ ng nhiê ̣t ở 800oC sau thời gian giữ nhiệt a – phút, b – phút c – 60 phút Kéo dài thời gian giữ nhiê ̣t sẽ ta ̣o điề u kiê ̣n cho sự phát triể n của các pha trung gian Do có kiể u ma ̣ng chính phương và có thành phầ n các nguyên tố , chủ yế u là Fe 65  và Cr, khá tương đồ ng với ferit nên viê ̣c tiế t pha sigma là khá thuâ ̣n lơ ̣i Do nhiê ̣t đô ̣ giữ nhiê ̣t cao, khả khuế ch tán của các nguyên tố C hay Cr dễ dàng nên sự phát triể n của pha  có xu hướng xâm lấ n vào  Kết nghiên cứu vai trò nhiệt độ đến trình tiết pha cho thấy nhiệt độ có ảnh hưởng lớn đến tổ chức thép Tuy nhiên giữ nhiệt khoảng thời gian ngắn thấy pha  tiết Theo nhiều khảo sát chứng minh với lượng nhỏ pha  có thép tính chất thép giảm đáng kể Ở nhiệt độ khảo sát mẫu giữ nhiệt thời gian ngắn mẫu có chiều dầy mỏng (2mm) để đảm bảo mẫu đồng nhiệt xử lý nhiệt Các mẫu có thời gian giữ nhiệt dài mẫu dầy (10mm) Các mẫu sau xử lý nhiệt chụp ảnh kim tương với dung dịch tẩm thực Behara, kết tổ chức thu hình 3.19 (b) (a) (c) (d) Hình 3.19 Ảnh tổ chức tế vi thép không gỉ 2205 700oC giữ nhiệt với thời gian: (a) – phút; (b)- phút; (c) – 60 phút; (d) – 240 phút 66 Với mẫu giữ nhiệt lâu pha trung gian  sinh nhiều Diện tích pha  tăng lên pha nhỏ Dựa vào diện tích pha thấy xử lý nhiệt thép có chuyển biến rõ rệt từ pha ban đầu sinh pha trung gian  Tại nhiệt độ 800oC 900oC thu kết tương tự Khi thời gian giữ nhiệt ngắn pha sinh đặc biệt 900oC Còn giữ nhiệt với thời gian lâu lượng pha  ba nhiệt độ tăng kích thước pha  giảm (a) (b) Hình 3.20 Ảnh tổ chức mẫu thép 800oC giữ nhiệt thời gian (a)- phút; (b)- phút (b) (a) Hình 3.21 Ảnh tổ chức mẫu thép 800oC giữ nhiệt thời gian dài (a)-60 phút; (b)-240 phút 67 (a) (b) (c) (d) (c)Hình 3.22 Ảnh tổ chức mẫu thép 900 C với thời gian giữ nhiệt khác o (a)- phút; (b)- phút; (c)- 60 phút; (d)- 240 phút 3.3 Tổ chức sau hóa già Trong thực tế , các kế t cấ u thép không gỉ có thể đươ ̣c ghép nố i bằ ng phương pháp hàn Khi hàn có thể xuấ t hiê ̣n những vùng ảnh hưởng nhiê ̣t có thể lên tới 1000oC Ảnh hiển vi quang học kết phân tích nhiễu xạ tia rơngen thép không gỉ song pha 2205 làm nguội giữ đẳng nhiệt khoảng (700-900)oC chứng tỏ xuất pha  sinh xử lý nhiệt Sự xuất  có ảnh hưởng đến tính chất thép hàn Để khảo sát thời gian  tiết pha nung trực tiếp từ nhiệt độ phòng đến nhiệt độ tiết pha, thí nghiệm tiến hành mẫu thép sau nước nung nóng trở lại tới nhiệt độ 800oC 68 (a) (b) (c) Hình 3.23 Ảnh tổ chức thép hóa già 800oC giữ nhiệt thời gian khác nhau: (a)- phút; (b)- 10 phút; (c)- 60 phút Ảnh tổ chức tế vi mẫu thép hóa già 800oC trình bày hình 3.23 Có thể nhận thấy rằng, thời gian giữ nhiệt ngắn (khoảng phút) không quan sát thấy pha  Tuy nhiên, kéo dài thời gian giữ nhiệt lên 10 phút quan sát thấy pha  Các pha  hình thành phân bố chủ yếu biên pha ferit/austenite biên hạt ferit Nếu thời gian hóa già dài (60 phút), pha sigma lớn dần lên Tuy nhiên, cách định tính, so sánh với phát triển pha nguội đẳng nhiệt tốc độ phát triển pha chậm Mặc dù vậy, trình hàn, để hạn chế trình tiết pha  vùng ảnh hưởng nhiệt mối hàn, thời gian hàn cần phải ngắn 10 phút áp dụng thêm biện pháp làm nguội mối hàn 69 3.4 Cơ tính thép Sau xử lý nhiệt thấy xuất pha tiết khoảng nhiệt độ (700- 900)oC Lượng pha  sinh tăng thời gian giữ nhiệt tăng Khi có xuất pha thì tổ chức cân hai pha thép không gỉ song pha 2205 bị phá vỡ Điều chắn gây ảnh hưởng đến tính chất thép Các mẫu sau xử lý nhiệt đem kiểm tra độ cứng thử dai va đập Hình 3.24 Giá trị độ cứng thép khảo sát theo nhiệt độ tiết pha với thời gian giữ nhiệt tăng Pha σ là pha liên kim của Fe, Cr và Mo có đô ̣ cứng cao Khi pha này đươ ̣c tiế t từ dung dich ̣ rắ n sẽ làm tăng đô ̣ cứng của thép Tuy nhiên, thời gian giữ nhiê ̣t ngắ n hàm lươ ̣ng pha nhỏ và phân tán nên không làm thay đổ i ma ̣nh đô ̣ cứng Khi giữ nhiê ̣t với thời gian dài, có sự thay thế  bằ ng  nên đô ̣ cứng của thép tăng lên Hình 3.24 kết giá trị độ cứng mẫu thép giữ đẳng nhiệt nhiệt độ khác Độ cứng thép có thay đổi chưa đáng kể nhiệt độ thời gian lượng pha trung gian tiết khác nên độ cứng thay đổi không nhiều Khi giữ nhiệt thời gian dài hàm lượng pha sigma tăng lên nên độ cứng đạt cao so với độ cứng thời gian giữ nhiệt ngắn 70 Kết độ cứng hai chế độ giữ nhiệt nhiệt độ tiết pha hóa già nhiệt độ 800oC xác định hình 3.25 Độ cứng thép hóa già thời gian thấp so với nguội liên tục Nguyên nhân tốc độ phát triển pha  hóa già thấp so với giữ nhiệt độ tiết pha nên hàm lượng pha  Hình 3.25 Giá trị độ cứng thu sau hóa già giữ nhiệt 800oC Với xuất pha  ảnh hưởng mạnh đến độ dai va đập thép Mẫu sử dụng thử dai va đập bảng 3.7 Kết thử dai va đập cho mẫu thể hình 3.26 Bảng 3.4 Bảng mẫu thử dai va đập STT Tên mẫu Thời gian giữ nhiệt Mẫu Mẫu nguội nước M8-6 60 phút M8-7 120 phút M8-8 240 phút 71 Dù là pha có đô ̣ cứng cao,  là pha khá giòn Với viê ̣c tiế t ở vùng biên ̣t, biên pha nên hàm lươ ̣ng pha này tăng lên sẽ làm giảm ma ̣nh đô ̣ dai của thép Sau tôi, đô ̣ dai va đâ ̣p (ak) của thép có thể đa ̣t tới giá tri ̣ 443 kJ/m2 hàm lươ ̣ng  cao, giá tri ̣ này giảm ma ̣nh xuố ng còn (10-15) kJ/m2 Với giá tri ̣ quá thấ p vâ ̣y, thép sẽ không đảm bảo đươ ̣c dô ̣ dai làm viê ̣c (hình 3.26) Hình 3.26 Kết thử dai đập mẫu thép giữ nhiệt 800oC Như thép không gỉ song pha 2205 làm việc cần lưu ý đến khoảng nhiệt độ tiết pha trung gian đặc biệt pha  để tránh tối đa thay đổi tính chất thép pha mang lại 72 KẾT LUẬN Kết tính toán nhiệt động học phần mềm cho thấy tồn pha sigma khoảng nhiệt độ rộng (400-900)oC Hàm lượng pha đạt giá trị cao tương ứng với nhiệt độ 700oC Khi nguô ̣i nhanh nước nguội lò từ nhiê ̣t đô ̣ 1050oC, tổ chức song pha của thép không gỉ 2205 đươ ̣c bảo tồ n, nguô ̣i châ ̣m đã quan sát thấ y sự xuấ t hiê ̣n của các pha trung gian ở biên giới pha ferit/austenit Khi giữ nhiê ̣t vùng tiết pha (vùng dung dich ̣ rắ n không ổ n đinh) ̣ là khoảng 7000C -900oC nên pha  đươ ̣c tiế t ở thời gian rấ t ngắ n vài phút Kéo dài thời gian giữ nhiê ̣t sẽ làm tăng hàm lươ ̣ng pha sigma Pha này có xu hướng phát triể n vào hướng ̣t ferit bản chấ t hai pha này khá tương đồ ng Khi hóa già thép nhiệt độ 800oC, pha hình thành vùng biên pha biên hạt ferit với thời gian giữ nhiệt dài Tốc độ phát triển pha chậm giữ nhiệt vùng tiết pha nên độ cứng thép thấp Sự hiǹ h thành pha  sẽ làm tăng đô ̣ cứng của thép đồ ng thời giảm ma ̣nh đô ̣ dai va đâ ̣p Khi giữ nhiê ̣t dài 60 phút, đô ̣ dai của thép giảm ma ̣nh xuố ng còn (10-15) kJ/m2 Với giá tri ̣ thấ p vâ ̣y thép sẽ không đảm bảo đươ ̣c đô ̣ dai cầ n thiế t cho các kế t cấ u chiụ lực 73 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Caluscio D and Magnabosco R,(2016), “Kinetic study to predict sigma phase formation in duplex stainless steels”, Metallurgical and Materials Transation A, Vol 47A, 1554-1565 [2] Chih-Chun Hsieh and Weite Wu,(2012), “Overview of Intermetallic Sigma (σ) Phase Precipitation in Stainless Steels”, International Scholarly Research Network, 1-17 [3] D.Dyj, Z Stradomski,(2007),“Microstructural evolution in a duplex cast steel after quench ageing process”, Archives of materials science and engineering, 28, (9), 557-564 [4] Darlene Yuko Kobayashi, Stephan Wolynec,(1999), “Evaluation of the Low Corrosion Resistant Phase Formed During the Sigma Phase Precipitation in Duplex Stainless Steels”, Mat Res, 2, 239-247 [5] Dr J.CHARLES,(2007),“duplex stainless steels, a review after DSS ’07 held in GRADO”, International duplex stainless steel conference witch took place in Grad-Italy 2007,1-22 [6] Elhoud A.M, Renton N.C, Deans W.F,(2011), “The effect of manufacturing variables on the corrosion resistance of a super duplex stainless steel”, Int J Adv ManufacturingTechnology, vol 52, 451–461 [7] Henrik Sieurin,(2006), Fracture toughness properties of duplex stainless steels, Department of Materials Science and Engineering - Royal Institute of Technology - Stockholm, Sweden [8] HKL technology the EBSD company,(2005), 2005 EBSD applications catalogue, HKL technology the EBSD company [9] Huang C.-S., Shih C.-C,(2005), “Effects of nitrogen and high temperature aging on σ-phase precipitation of duplex stainless steel”, Mater Sci Eng A, 402, 66-75 74 [10] IMOA,(2009), Practical Guidelines for the fabrication of duplex stainless steels, the International Molybdenum Association (IMOA), London, UK [11] Kai Wang Chan and Sie Chin Tjong,(2014), “Effect of secondary phase precipitation on the corrosion behavior of duplex stainless steels”,materials 2014,7,5268-5304 [12] Kim J-U, L.Chumbley L.S, and Gleeson B,(2004), “Determination of isothermal transformation diagrams for sigma-phase formation in cast duplex stainless steels CD3MN and CD3MWCuN”, Metallurgical and materials transation A, Vol.35A, 3377-3386 [13] Liu H., a.o Analysis of “Phase precipitation in aged 2205 duplex stainless steel”, Journal of Wuhan University of Technology-Mater Sci Ed, 2015, 591 [14] Maria Eurenice Rocha Cronemberger, Sandra Nakamatsu, Carlos Alberto Della Rovere, Sebastião Elias Kuri, Neide Aparecida Mariano,(2015), “Effect of cooling rate on the corrosion behavior of As-Cast SAF 2205 duplex stainless steel after solution annealing treatment”Materials Research,18,1-5 [15] Marcelo Martinsa,, Luiz Carlos Casteletti(2009),“Microstructural characteristics and corrosion behavior of a super duplex stainless steel casting”,Materials characterization,60, 150-155 [16] Martins M and Casteletti L.C,(2009), “Sigma phase morphologies in cast and aged super duplex stainless steel”, Materials characterization 60, 792795 [17] Omyma Hassan Ibrahim, Ibrahim Soliman Ibrahim and Tarek Ahmed Fouad Khalifa,(2010), “Effect of aging on the toughness of austenitic and duplex stainless steel weldments”,scienceDirect,26,810-816 [18] Outokumpu (2013),Handbook of stainless steel,outokumpu oyj, Thụy Điển 75 [19] Riccardo Cervo(2010), experimental and numerical analysis of welding and heat treatment of duplex stainless steels, Dipartimento di Tecnica e Gestione dei Sistemi Industrial, Università degli Studi di Padova [20] Rodrigo Magnabosco; Luciane Emi Oiye; Clemente Kuntz Sutto, (2003), “Microhardness of UNSS31803 (SAF 2205) duplex stainless steel after isothermal aging between 700°C and 900°C”, 17th international of mechanical engineering,1-7 [21] S Topolska S and Labanowski J, (2009), “ Effect of microstructure on impact toughness of duplex and superduplexstainless steels”, J of Achievements in materials and manufacturing eingineering, Vol.36, 142149 [22] Sieurin H., Sandstroem R, (2007), “Sigma phase precipitation in duplex stainless steel”, Materials Science and Engineering A, 444, 271-276 [23] Yoon-Jun Kim, L Scott Chumbley, and Brian Gleeson,(2008), “Continuous cooling transformation in cast duplex stainless steels CD3MN and CD3MWCuN”, Journal of Materials Engineering and Performance, Vol 17, 234-238 [24] Yoon-Jun Kim, (2004), phase transformations in cast: duplex stainless steels, program of Study Committee: L Scott Churnbley, Co-major Professor Brian Gleeson, Co-major Professor Alan M Russell Matthew J Kramer Frank E Peters 76 ... dụng thép không gỉ song pha cần thiết MỤC ĐÍCH NGHIÊN CỨU Đề tài tiến hành nghiên cứu đánh giá ảnh hưởng chế độ xử lý nhiệt tới tổ chức tính chất thép không gỉ song pha Thông qua kết nghiên cứu lý. .. đoan: Luận văn “ Nghiên cứu ảnh hưởng chế độ xử lý nhiệt tới tổ chức tính chất thép không gỉ song pha công trình nghiên cứu Các số liệu luận văn sử dụng trung thực Kết nghiên cứu luận văn chưa... cứu ảnh hưởng chế độ nhiệt luyện lên thép không gỉ song pha, mác 2205 Thông qua việc đánh giá tổ chức hình thành tổ chức, tính thép sau chế độ xử lý nhiệt khác để xác định yếu tố chủ yếu ảnh hưởng