do an quy hoach mau(dang xem)

ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG ĐỒ ÁN CỐNG TRÌNH CẢNG A.Phần quy hoạch I SỐ LIỆU ĐẦU VÀO : H1 , L3 ,T1 : Loại hàng : CONTAINER Lượng hàng : 240000 TEU Loại Tàu : 10000 DWT Hệ số qua kho : 0.85 Phương thức vận chuyển : đến -thuỷ -bộ 2.H2 , L2 ,T2 : Loại hàng : BÁCH HỐ Lượng hàng : 650000 T Loại tàu : 150000 DWT Hệ số qua kho kho : 0.85 Phương thức vận chuyển : đến -thuỷ -bộ II PHÂN CHIA KHU BẾN: Với số liệu dầu vào,và cơng việc giao phó ta phân làm hai khu bến Mỗi khu bến đặt theo tên hàng mà thực bốc xếp vận chuyển hàng hố,ta có hai khu bến : + Bến Container + Bến Bách hố *.BẾN CONTAINER Loại tàu thiết kế lớn : 10000 DWT Tra PL3 kích thước tàu theo nhóm ta có : +Chiều dài tàu thiết kế lớn : Lt =159.0m +Chiều rộng tàu thiết kế lớn : Bt =23.5 m +Mớn nước đầy tải tàu thiết kế : Td =8.0 m +Hệ số qua kho : 0.85 Phương thức vận chuyển : đến -thuỷ -bộ ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG 1/ THIẾT BỊ BỐC XẾP : a/ Cần trục Container chuyên dụng Ship Shore Grantry : - Sức nâng max : 40,6 T - Tầm với phía trước : 47,8 m - Tầm với phía sau : 16 m - Khoảng cách ray : 30 m - Chiều cao nâng : Trên ray : 30 m Dưới ray : 14,0 m - Tốc độ nâng : Có hàng : 40 m/phút Không hàng : 80 m/phút - Tốc độ vận chuyển xe tời : 120 m/phút - Tốc độ di chuyển cần trục : 45 m/phút - Năng suất bốc xếp : 25 TEU/h Chu kỳ làm việc cần trục Container chuyên dụng SSG : Tck = Tn1 + Th1 + Tvc1 + Tn2 + Th2 + Tvc2 +Tk Tn1 : Thời gian nâng hàng ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG Tn1 = Hn/Vn = 20/40 = 0,5 phút = 30 s Th1 : Thời gian hạ hàng Th1 = Hh/Vh = 10/40 = 0,25 phút = 15 s Tvc1 : Thời vận chuyển hàng từ tàu lên xe Tvc1 = L/Vvc = (11.75 + 30+10)/120 = 0.43125 phút = 25.9 s Tn2 : Thời gian nâng không hàng Tn2 = Hn/Vn = 20/80 = 0.25 phút = 15 s Th2 : Thời gian hạ không hàng Th2 = Hh/Vh = 10/80 = 0,125 phút = 7.5 s Tvc2 : Thời vận chuyển hàng từ tàu lên xe Tvc2 = L/Vvc = (11.75+30 + 10)/120 = 0,43125 phút = 25.9 s Tk : Thời gian thực thao tác khác Tk =1phút=60s ⇒ Chu kỳ làm việc cần trục Container chuyên dụng : Tck = 30 + 15 + 26.7 + 15 + 7,5 + 26.7+60=164.3 s Năng suất cần trục Container chuyên dụng : Pg = 3600 q = 21,9(TEU / h) Tck (q : Khối lượng hàng vận chuyển chu kỳ , q = TEU ) L ợng hàng lớn thông qua cảng h Qn × Kkd Qh max= Tn × c × Tg × Kb Trong Qh max: L ợng hàng lớn thông qua cảng h Qn:lượng hàng thống qua cảng năm,Qn=240000 teu Kkd: hệ số tính đến lượng hàng qua cảng không tháng ,được tra trang 101 sách Quy hoạch cảng, Kkd=1.25 Tg: thời gian làm việc ca, Tg=8 h Tn: thời gian khai thác cảng năm,Tn=330 ngày c: số ca làm việc ngày , c= Kb từ 0.6 → 0.9 hệ số bận bến lấy Kb=0.9 Vậy Qh max= 240000 × 1.25 =42.08 330 × × × 0.9 Số lượng cần trục cần cho bến: N ct= Qh max 42.08 = =1.99 ⇒ Chọn số cần trục Pk 21.9 ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG b/ Cần trục xếp Container bãi (RGT) - Sức nâng max : 40 T - Bề rộng : 23,47 m - Chiều cao nâng : 15,24 - Khoảng cách đế bánh - Số bánh xe : bánh - Tốc độ nâng : Có hàng : 17 m/phút Không hàng : 40 - Tốc độ di chuyển xe - Tốc độ di chuyển dàn cần trục : 90 m/phút -Tải trọng bánh xe : Không tải : 19T Có tải : 28,2T m xe : 6,4 m ( 2bánh /mỗi chân ) m/phút : 70 m/phút  Gọi Tck chu kì làm việc cần trục Tck tính Tck= T1+T2+T3+T4+T5 Trong : T1:thới gian hạ không hàng T1=H/Voh=15.24/40=0.381 phút=22.86 s T2: thời gian nâng có hàng T2=H/Vch=15.24/17=0.896 phút=53.79 s T3: thời gian hạ có hàng T3=T2=53.79 s T4:thời gian nâng không hàng T4=T1=22.86 s T5: thời gian dành cho thao tác khác,T5=1 phút=60s Suy Tck= 213.9 s Năng suất cần trục RGT ( coi lần nâng Teu) Pk= 3600 × Tck = 3600 × =16.8 Teu/h 213.9 Số lượng cần trục RGT: NRGT= Qh max 42.08 = =2.49 Pk 16.87 Chọn số cần trục RGT c/ Xe nâng Container Omega 7ECH SP - Sức nâng loại Container 20÷40ft ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG - Chiều cao nâng max : 18,9 m - Tốc độ nâng : 0,65 m/s - Tốc độ di chuyển xe : 27 km/h - Tốc độ di chuyển có hàng : 90 m/phút =1.5m/s Giả sử quãng đường mà xe nâng phải 50 m, suất xe nâng h: Pkxe= 3600 ×q Txe Trong đó: + q trọng lượng lần nâng ,q=1 Teu +Txe chu kì làm việc xe nâng ,được tính theo công thức: +Txe= T1+T2+T3+T4+T5+T6+T7 Với : T1 thời gian lấy hàng T1=H/Voh=18.9/0.65=29 s T2 thời gian nâng hàng T2=H/Vch=9.45/0.65=14.5 s T3 thời gian di chuyển từ chỗ nhân hàng tới nơi xếp hàng, T3 =S/V=50/1.5=33.33s T4 thời gian hạ hàng T4=T1=29 s T5thời gian nâng không hàng T5=T2=14.5 s T6 thời gian chạy vò trí lấy hàng T6=S/Voh=50/7.5=6.66s T7 thời gian chạy vò trí lấy hàng,T7=120s Vậy : Txe=256.99s ⇒ suất h làm việc xe(1 lần nâng Teu) Pxe= 3600 × =14 Teu/h 256.99 Số lượng xe nâng : Nxe= Qh max 42.08 = 3.01 ⇒ chọn số xe nâng xe = Pxe 14 2/Số lượng bến container, kích thước bến a Số lượng bến Số lượng bến tính toán số lượng bến theo“Quy trình thiết kế công nghệ cảng biển” Số lượng bến tính theo công thức sau : ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG Nb = Qth Pth Trong : Nb : Số lượng bến Qth : Lượng hàng tính toán tháng làm việc nhiều nhất, T Q th = Qn K th mn Q n : Lượng hàng năm cảng , Qn=240000 Teu mn : Số tháng thời kỳ khai thác năm mn = 12 (Tháng ) Kth : Hệ số không nguồn hàng tháng, Kth = 1.25 Qth= 240000 × 1.25 =25000 Teu/tháng 12 Pth : Khả thông qua bến tháng, Teu/tháng Pth = 30.Png K tt K bb Ktt : Hệ số sử dụng thời gian làm việc bến thời tiết Theo “Quy trình thiết kế công nghệ cảng biển” K tt = 720 − t tt 720 − 72 = = 0,9 720 720 ttt :Thời gian ngừng làm việc bến thời tiết ,ttt =72h Kbb : Hệ số bến bận, theo “Điều : 5.1.11/ Trang 44 – Quy trình thiết kế công nghệ cảng biển “ Kbb = 0,6 ÷ 0,9 ,lấy Kbb = 0.9 Png : Khả thông qua bến ngày đêm, T/ngày đêm Png = 24.Dt t bx + t p Dt : Khối lượng hàng hóa tàu (T)(trọng tải tàu) : Thời gian bến bận làm thao tác phụ Được tra theo “ Phụ lục VII/ Trang 186 - Quy trình thiết kế công nghệ cảng biển theo phương thức dỡ hàng tp=3.3 h tbx : Thời gian bến bận bốc xếp cho tàu (h) t bx = Dt Mg Dt : Khối lượng hàng hóa tàu (T), Dt =10000 DWT=500Teu ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG Mg : Tiêu chuẩn bốc xếp hàng tàu (T/h)(Đònh mức giớ tàu thiết kế coi tàu cần trục) tính theo công thức : c × Pkp × nt × λ1 × λ Mg = 24 Trong đó: + c số ca làm việc ngày ,c=3 +Pk suất làm việc ca ,Pk xác đònh Pk=Ph.Tg.Kc Với : Ph:năng lực thông qua bến h, Ph=39.8 Tg : thời gian làm việc ca, Tg=8 h Kc: hệ số ảnh hưởng máy móc tới việc nâng Kc= 0.9 +nt số tuyến bốc xếp tương đương vời số cần trục ,nt=2 + λ1 khoảng từ 0.85 → 0.9 hệ số ảnh hưởng máy móc,lấy 0.9 + λ khoảng từ 0.75 → 0.95 hệ số giảm hiệu suất bốc xếp ,lấy 0.95 Suy : Năng lực thông qua bến ca: Pk=39.8 × × 0.9 = 286.56 Teu/ca × 286.56 × × 0.9 × 0.95 =61.25 Teu 24 500 Thời gian bốc xếp hàng hoá: t bx= =8.16 h 61.25 ⇒ Mg= Năng suất bốc xếp cảng ngày đêm P ng= 24 × 500 =1047.12 8.16 + 3.3 Năng lực thông qua bến tháng Ptháng=1047.12 × 30 × 0.9 × 0.9 = 25445.01 Teu/tháng Số lượng bến container: Nb= 25000 = 0.98 Chọn số bến bến 25445.01 b Xác đònh kích thước ,chiều cao bến Cao trình đỉnh _Theo tiêêu chuẩn : CTĐBcb =MNCTK + a CTĐB : cao trình đđỉnh bến +MNCTK lấy với mực nước ứng với H 50%: đđường mực nước (MNG) lấy theo đđường tần suất 50% theo bảng số liệu thuỷ văn H50%=294 cm ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH CẢNG a : đđộ vượt cao a=2.0 m CTĐBcb =H50% + a =2.94 + 2.0 = 4.94 m _Theo tiêêu chuẩn kiểm tra CTĐBkt = MNTT + a CTĐB :cao trình đđỉnh bến MNTT:mực nước thấp tính toán lấy theo đđường MNG với tần suất 1% Theo bảng số liệu thuỷ văn ta có MNTT=3.57 m a : đđộ vượt cao a = m CTĐBkt =MNTT +a = 3.57 + 1.0 =4.57 m Vậy : CTĐB =max (CTĐBcb , CTĐBkt ) =max ( 4.94 , 4.57) =4.94 m Cao trình đáy bến CTĐ =MNTTK- Ho Trong đó: CTĐ : cao trình đáy bến +MNTTK: mực nước thấp thiết kế nội suy theo bảng trang sách 22 TCN 20792 chọn P=98% với H50% -Hmin =1.2-0.45 =0.75 m Ar : nên tăng tiết diện đặt cốt F’a tính toán điều kiện đặt cốt đơn 3/ Kiểm tra hàm lượng cốt thép Từ Fa tính được, chọn sắt hợp lý cho tiết diện Từ tính F a thực µ max = ξ r RnI 135 = 0,6 × = 0,03 = 3% Rac 2700 µmin = 0,05%, thông thường lấy 0,1% 4/ Kiểm tra cường độ tiết diện chữ nhật cốt đơn * Nếu x ≤ ξrho phải thoả mãn điều kiện : knncM ≤ mbRnI bx(ho – 0.5x) (1) * Nếu x > ξrho phải thoả mãn điều kiện : knncM ≤ mbRnI ξr (1-0.5ξr)b ho (2) * Khi điều kiện (2) không thoả nên tăng tiết diện tăng mác bêtông đặt cốt chòu nén II TÍNH TOÁN BTCT THEO ĐIỀU KIỆN MỞ RỘNG VẾT NỨT (Trạng thái giới hạn II) 1/ Ứng suất cốt thép chòu kéo * Ứng suất cốt thép chòu kéo : ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG σa = M Fa Z Trong : Fa : Diện tích cốt thép chòu kéo, cm2 Z : Cánh tay đòn ngẫu lực, cm Z = h0 – 0,5x x : Chiều cao miền bêtông chòu nén, cm II x= ma Ra Fa ≤ 2a II mb Rn b RaII : Cường độ chòu kéo tiêu chuẩn cốt thép theo trạng thái giới hạn II, R aII = 3000 Kg/cm2 Rn : Cường độ chòu nén tiêu chuẩn bê tông theo trạng thái giới hạn II, R nII = 130 Kg/cm2 ma : Hệ số làm việc cốt thép, ma = mb : Hệ số điều kiện làm việc bêtông, mb = 2/ Độ mở rộng khe nứt: p dụng công thức 58, điều 4.4 Tiêu chuẩn bê tông thuỷ công “TCVN 4116 – 85” Công thức tính mở rộng vết nứt cấu kiện bê tông thuỷ công : σ −σo at = kC gη a 7(4 − 100µ ) d Ea Trong đó: k : Hệ số cấu kiện chòu uốn nén lệch tâm, lấy k = Cg : Hệ số tính với tải trọng ngắn hạn lấy C g = 1, tải trọng thường xuyên tải tạnm thời dài hạn lấy Cg = 1,3 η : Hệ số ứng với cốt thép có gờ lấy η = 1, thép trơn lấy η = 1,4 σ0 : ng suất kéo ban đầu cốt thép trương nở bê tông Đối với kết cấu bò phơi khô lâu kể thời gian thi công, σ0 = d : Đường kính cốt thép chòu lực, mm Ea : Mun đàn hồi thép AII σa : ng suất cốt thép chòu kéo, Kg/cm2 µ : Hàm lượng cốt thép mặt cắt µ= Fath ≤ 0,03 bho 3/ Chiều rộng khe nứt cho phép [at] = k an ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG Trong : [at] : Bề rộng khe nứt cho phép, mm an : Bề rộng khe nứt giới hạn, mm an = 0,05 mm (Theo điều 4, TCVN 4116 - 85) k : Hệ số lấy phụ thuộc vào cấp công trình Đối với công trình cấp III : k = 1,6 Vậy độ mở rộng vết nứt cho phép : [at] = 0,05 × 1,6 = 0,08 mm III- TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CẮT CỦA DẦM Trên sở tính toán cốt thép dầm từ điều kiện hình thành vết nứt, kiểm tra lại khả chòu lực dầm với hàm lượng cốt thép tính toán hai điều kiện : * Điều kiện :kiểm tra tiết diện chọn có đủ kích thước thoả mãn kn nc Q ≤ 0.25mb3 RnI b ho Trong : kn : Hệ số cấp công trình Đối với công trình cấp III : kn = 1,15 nc : Hệ số tổ hợp tải trọng, lấy nc = 1,0 Q : Lực cắt dầm mb3 : Hệ số điều kiện làm việc Dầm có h > 60 cm, mb3 = 1,15 I Rn : Cường độ chòu nén bê tông Bê tông mác 300 : RnI = 135 Kg/cm2 b : Bề rộng dầm ho : Chiều cao vùng làm việc cốt thép * Điều kiện : tính cốt ngang (đai xiên) thoả mãn kn nc Q ≤ mb3 Qb Trong : Qb : Lực cắt bê tông vùng chòu nén mặt cắt nghiêng Qb = k Rp b ho tgβ k : Hệ số, lấy k = 0.5 + 2ξ Rp : Cường độ chòu kéo bê tông, Rp = 10 kg/ cm2 ξ : Chiều cao tương đối vùng bê tông chòu nén mặt cắt FR a ac Đối với cấu kiện chòu uốn : ξ = bh R I o n β : Góc mắt cắt nghiêng trục dọc cấu kiện ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG tgβ = M 1+ Qho 0,5 ≤ tgβ ≤ 1,5 M , Q : Momen lực cắt mặt cắt thẳng góc qua điểm cuối mặt cắt nghiêng vùng chòu nén VI- TÍNH CỐT NGANG Khoảng cách tính toán cốt đai : utt utt = Rad nf d R p bh02 Q2 Khoảng cách lớn cốt đai : umax u max = 1.5R p bh02 Q Khoảng cách theo cấu tạo: uct * Đối với đoạn gần gối (1/4 nhòp) Với 45cm < hd ≤ 200cm uct ≤ Min| hd 50cm| * Đối với đoạn lại nhòp Khi 30cm < hd < 200cm uct ≤ Min| hd 50cm| V- TÍNH TOÁN, BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO CÁC CẤU KIỆN Kích thước cấu kiện: Dầm ngang (DN) kích thước : 100×140 cm Dầm cần trục (DCT) kích thước : 100 ×140 cm Dầm dọc không ray (DD) kích thước : 80 ×110 cm Chiều dày sàn : 25cm BẢNG TÍNH THÉP CHỊU LỰC CHO DẦM & BẢN (Theo trạng thái giới hạn I : Cường độ) Công trình cấp : III Ea = 2100000 KG/cm2 Mác bê tông : M300 Rac = 2800 KG/cm2 Mác cốt thép : AII RnI = 130 KG/cm2 Rp = 10 KG/cm2 * Điều kiện tính cốt thép đơn : Ao ≤ Ar = 0.42 ma = mb = kn = nc = 1.10 1.00 1.15 1.00 ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG 1.Dầm ngang & Dầm dọc Cấu kiện DCT Chọn Fa thực γ (cm ) thép (cm2) Thỏa 0.998 26 6Þ25 29.45 0.22% Thỏa 0.0083 Thỏa 0.996 52 8Þ30 56.55 0.43% Thỏa 104 0.0065 Thỏa 0.997 26 6Þ25 29.45 0.35% Thỏa 104 0.0137 Thỏa 0.993 54 8Þ30 56.55 0.68% Thỏa 140 134 0.0046 Thỏa 0.998 28 6Þ25 29.45 0.22% Thỏa 140 134 0.0101 Thỏa 0.995 63 8Þ32 64.34 0.48% Thỏa b h ao ho (Tm) (Tm) (cm) (cm) (cm) (cm) 92 100 140 133 0.0042 183.8 100 140 133 71.5 80 110 149.5 80 110 101 100 223.8 100 M+ 63.8 127 67 49.6 103 84 70.1 M- 155 42 MM+ DD Fa Mtt M+ DN Ar=0 42 Mtc M- Ao KQ µ=3% µ (%) KQ BẢNG KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ CHO TIẾT DIỆN DẦM kn nc M ≤ mb Rn b x (ho – 0.5x) (1) * Nếu x > ξr ho phải thoả mãn điều kiện : kn nc M ≤ mb Rn ξr (1-0.5ξr) b ho (2) 1.Dầm ngang & Dầm dọc Cấu kiện Mtt b (Tm) DN DD ho x (cm) (cm) M+ 91.973 100 133 4.57 6.384 ĐK1 10576.895 6795229.35 Thỏa M- 183.84 100 133 9.14 6.384 ĐK1 21141.6 6795229.35 Thỏa M+ 71.496 80 104 5.68 4.992 ĐK1 8222.04 3323973.12 Thỏa M- 149.53 80 104 11.92 4.992 ĐK1 17195.95 3323973.12 Thỏa ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG DCT M+ 101 100 134 4.98 6.432 ĐK1 11615 6897797.4 Thỏa M- 223.8 100 134 11.06 6.432 ĐK1 25737 6897797.4 Thỏa TÍNH TOÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHO DẦM & BẢN (Trạng thái giới hạn II : Hình thành mở rộng vết nứt) Công trình cấp Mác bê tông III M300 Mác cốt thép AII Ea = R II a R II n = = II Rp = 2100000 KG/cm2 ma = 1.10 KG/cm mb = 1.00 KG/cm K= 1.15 KG/cm η= 1.00 Cg = 1.00 3000 170 15 n1 : Số lượng thép cho cấu kiện lớp n2 : Số lượng thép cho cấu kiện lớp a1 : Khoảng cách từ mép cấu kiện đến tim cốt thép lớp a2 : Khoảng cách từ mép cấu kiện đến tim cốt thép lớp ao : Khoảng cách từ mép cấu kiện đến trọng tâm hai lớp cốt thép ao = n1a1 f a1 + n2 a2 f a Fa Fa = n1 fa1 + n2 fa1 * Công thức tính mở rộng vết nứt cấu kiện bê tông thủy công : σ −σ o aT = kC gη a 7( − 100µ ) d Ea * Công trình cấp III : [aT] = 0,08mm Dầm ngang & Dầm dọc Cấu kiện DN b h n1 n2 a1 (cm) (cm) Phía 100 140 6 8.25 18.25 25 Phía 100 140 6 8.5 18.5 30 (cm) ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG DD DCT Cấu kiện DN Phía 80 110 6 7.25 17.25 25 Phía 80 110 6 7.5 17.5 30 Phía 100 140 8 7.25 17.25 25 Phía 100 140 6 7.6 17.6 32 Mtc Mtt (Tm) (Tm) fa(cm2) M+ 63.87 92 4.91 M- 7.07 127.7 184 M+ 49.65 71.5 4.91 DD Fa (cm2) Ao ho X Z (cm) (cm) (cm) (cm) 29.45 26.5 56.5 20.3 σα at (KG/cm2) (mm) 2395.7 0.02 2539.2 0.022 0,08 100.8 0.354 2408.6 0.019 0,08 µ )%( 0.22 133 5.2 130.4 0.42 133 9.98 128 103.8 150 7.07 29.45 24.5 56.5 18.8 M+ 70.14 101 4.91 29.45 32.7 134 5.2 8.04 64.34 18.9 134 11.4 128.3 0.48 M- DCT M- 155.4 224 104 6.5 104 12.5 97.8 0.68 131.4 0.22 0,08 2703.1 0.021 0,08 2610 0.021 0,08 2711.1 0.023 0,08 Qua kết tính toán cho thấy điều kiện mở rộng vết nứt đảm bảo KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CẮT CỦA CÁC DẦM (Theo trạng thái giới hạn I : Khả chòu cắt) Rac = 2800 KG/cm2 ma = 1.00 n = 1.00 I Rn = 130 KG/cm mb3 = 1.15 nc = 1.00 Rp = 10 KG/cm kn = 1.15 * Điều kiện : kn nc Q ≤ 0.25 mb3 Rn b ho Cấu kiện Nội lực Nội lực tt Qtc Mtc Qtt (T) (Tm) (T) Mtt b h Ao ho ĐK1 (cm) (cm) (cm) (cm) VT ĐK1 26.5 20.3 24.5 133 88.29 133 71.7 104 60.18 VP ĐK1 Kiểm tra 497.09 Thỏa 497.09 Thỏa 310.96 Thỏa (Tm) DN DDP Phía 53.31 63.87 76.77 91.97 100 140 Phía 43.3 127.67 62.35 183.84 100 140 Phía 36.34 49.65 52.33 71.5 80 110 ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG DCT Phía 34.05 103.84 49.03 149.53 80 110 Phía 38.95 70.14 56.09 101 100 140 Phía 38.85 155.42 55.94 223.8 100 140 ξ K 18.8 32.7 18.9 104 56.38 134 64.5 134 64.33 310.96 Thỏa 500.83 Thỏa 500.83 Thỏa * Điều kiện : kn nc Q ≤ mb3 Qb Cấu kiện Nội lực tt Qtt Mtt B ho Fa tgβ Qb ĐK2 (T) Vế trái ĐK2 Vế phải ĐK2 Kiểm tra (cm) (cm) (cm ) 29.5 56.6 29.5 56.6 0.051 0.602 1.05 84.07 46.22 96.68 DAT 0.098 0.696 0.62 57.39 43.4 66 DAT 0.082 0.664 0.86 47.51 34.75 54.64 DAT 0.157 0.814 0.51 34.54 39.91 39.72 DAT (T) (Tm) DN DDP DCT Phía 76.77 91.97 100 Phía 62.35 183.84 100 Phía 52.33 71.5 80 Phía 49.03 149.53 80 133 133 104 104 Phía 56.09 101 100 134 29.5 0.051 0.602 0.85 68.57 33.77 78.86 DAT Phía 55.94 223.8 100 134 64.3 0.111 0.722 0.5 48.37 40.39 55.63 DAT TÍNH TOÁN ĐỐI VỚI CỌC Cọc BTCT Φ 500 , dài 20m Sử dụng : - Bêtông mac 500 : Rn = 215 Kg/cm2 - Thép AII : Ra = 2800 Kg/cm2 - α0 = 0,52 (Ao = 0,38) Chọn : a = a’ = 4.5cm => ho = 45.5 cm Khi cọc chòu momen uốn túy (khi cẩu lắp) +Trường hợp điểm cẩu : ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG q = Fb.γb = 0,116x2,5 = 0,29 T/m q.x 0,29 x 4,14 = = 2.5Tm 2 +Trường hợp điểm cẩu : M g = M nh = q = Fb.γb = 0,116x2,5 = 0.29 T/m q.x 0,29 x5,88 = = 5.01Tm 2 So sánh với nội lực cọc từ kết giải khung, ta chọn nội lực để tính toán cọc : M g = M nh = M = 5.01 (Tm) Q = 0.29 (T) M 848000 A= = = 0,038 < Ao = 0,38 Rn b.ho 215.50.45.5 1 γ = (1 + − A ) = (1 + − x0.038 ) = 0,98 2 ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG Fa = M 848000 = = 6.83cm R a γ ho 2800 x0,98 x 45.5 Chọn 4Φ20 (Fa = 12.57 cm2) TÍNH TOÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHO CỌC (Trạng thái giới hạn II : Hình thành mở rộng vết nứt) n a f + n a f a a o = 1 a1 Fa Fa = n1.fa1 + n2.fa2 * Công thức tính mở rộng vết nứt cấu kiện bê tông thuỷ công : σ −σo a t = kC g η a 7.(4 − 100µ ) d Ea n1 : Số lượng thép cho cấu kiện lưới n2 : Số lượng thép cho cấu kiện lưới a1 : Khoảng cách từ mép cấu kiện đến tim cốt thép lớp a2 : Khoảng cách từ mép cấu kiện đến tim cốt thép lớp ao : Khoảng cách từ mép cấu kiện đến trọng tâm hai lớp cốt thép Công trình cấp III : [at] = 0,08mm b (cm) 50 h (cm) 50 Φ (mm) n 20 a (cm) 4.5 µ )% ( σα Mtc Mtt fa Fa a ho x Z at [at] 2 (Tm) (Tm) (cm ) (cm ) (cm) (cm) (cm) (cm) (KG/cm2) (mm) (mm) 7.2 3.1 13 4.5 45.5 4.44 43.3 0.55 1322.8 0.009 0.08 Qua kết tính toán cho thấy điều kiện mở rộng vết nứt đảm bảo TÍNH CỐT NGANG DẦM NGANG, DẦM CẦN TRỤC, DẦM DỌC 1/ Dầm ngang Ta có : h0 = 133 cm , Rnp = 130 Kg/cm2 , Rp = 10 Kg/cm2 Lực cắt lớn dầm : Qtc = 43.3T ⇒ Qtt =62.35 T Giả thiết dùng đai φ10 AI (fđ = 0,785cm2) , nhánh (n = 4) R = 1800 Kg/cm2 Khoảng cách tính toán cốt đai : ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG u tt = Rad nf d R p bh02 Q2 = 1800 × × 0,785 × × 10 × 100 × 133 = 163.6cm 62350 Khoảng cách lớn cốt đai : u max = 1,5R p bh02 Q = 1.5 * 10 *100 * 133 / 62350 = 425.5cm Khoảng cách theo cấu tạo với dầm có chiều cao : h = 140cm * Đối với đoạn gần gối: 140 hd = = 46.66cm uct ≤ 50cm 3 R nf 1800 × × 0,785 qd = ad d = = 565,2 Kg u 10 uct ≤ Chọn u = 10cm Khả chòu lực cắt tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: Qdb = Rk bho2 q d = × 10 × 100 × 133 × 565,2 = 282,82T Qdb = 282.8T > Q =62.35 T ⇒ Không cần tính cốt xiên Vậy đai φ10, nhánh, bước đai u = 10cm * Đối với đoạn lại nhòp uct ≤ 3 hd = × 140 = 105cm uct ≤ 50cm 4 Chọn qd = u = 40cm Rad nf d 1800 × × 0,785 = = 141.3 Kg u 40 Khả chòu lực cắt tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: Qdb = Rk bho2 q d = × 10 × 100 × 133 × 141.3 = 141405.96 = 141.4T Qdb > Q ⇒ Không cần tính cốt xiên Vậy đai φ10, nhánh, bước đai u = 40cm 2/ Dầm cần trục Ta có : h0 = 133 cm , Rnp = 130 Kg/cm2 , Rp = 10 Kg/cm2 Lực cắt lớn dầm : Qtc = 38.85 T ⇒ Qtt =55.94 T Giả thiết dùng đai φ10 AI (fđ = 0,785cm2) ; nhánh (n = 4); R = 1800 Kg/cm2 Khoảng cách tính toán cốt đai : u tt = Rad nf d R p bh02 Q2 = 1800 × × 0,785 × × 10 × 100 × 133 = 255.6cm 55940 Khoảng cách lớn cốt đai : ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG u max = 1,5R p bh02 Q = 1,5 × 10 × 100 × 133 = 474.3cm 55940 Khoảng cách theo cấu tạo với dầm có chiều cao : h = 140cm * Đối với đoạn gần gối: uct ≤ 140 hd = = 46,66cm uct ≤ 50cm 3 Chọn qd = u = 10cm Rad nf d 1800 × × 0,785 = = 565,2 Kg u 10 Khả chòu lực cắt tiết diện nghiêng nguy hiểm : Qdb = Rk bho2 q d = × 10 × 100 × 133 × 565,2 = 282811.9kg = 282.8T Qdb = 282.8T > Q =55.94T ⇒ Không cần tính cốt xiên Vậy đai φ10, nhánh, bước đai u = 10cm * Đối với đoạn lại nhòp uct ≤ 3 hd = × 140 = 105cm uct ≤ 50cm 4 Chọn qd = u = 30cm Rad nf d 1800 × × 0,785 = = 305.7 Kg u 30 Khả chòu lực cắt tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: Qdb = Rk bho2 q d = × 10 × 100 × 133 × 305.7 = 207990.9kg = 208T Qdb > Q ⇒ Không cần tính cốt xiên Vậy đai φ10, nhánh, bước đai u = 30cm 3/ Dầm dọc Ta có : h0 = 104 cm , Rnp = 130 Kg/cm2 , Rp = 10 Kg/cm2 Lực cắt lớn dầm : Qtc = 36.34T ⇒ Qtt =52.33T Giả thiết dùng đai φ10 AI (fđ = 0,785cm2) ; nhánh (n = 4); R = 1800 Kg/cm2 Khoảng cách tính toán cốt đai : u tt = Rad nf d R p bh02 Q2 = 1800 × × 0,785 × × 10 × 80 × 104 = 142.8cm 52330 Khoảng cách lớn cốt đai : u max = 1,5R p bh02 Q = 1,5 × 10 × 80 × 104 = 248.02cm 52330 Khoảng cách theo cấu tạo với dầm có chiều cao : h = 110cm ĐỒ ÁNCƠNG TRÌNH CẢNG * Đối với đoạn gần gối: uct ≤ 110 hd = = 36,67cm uct ≤ 50cm 3 Chọn qd = u = 10cm Rad nf d 1800 × × 0,785 = = 565,2 Kg u 10 Khả chòu lực cắt tiết diện nghiêng nguy hiểm : Qdb = Rk bho2 q d = × 10 × 80 × 104 × 565,2 = 197799.1kg = 198T Qdb = 198T > Q =52.33T ⇒ Không cần tính cốt xiên Vậy đai φ10, nhánh, bước đai u = 10cm * Đối với đoạn lại nhòp uct ≤ 3 hd = × 110 = 82,5cm uct ≤ 50cm 4 Chọn qd = u = 30cm Rad nf d 1800 × × 0,785 = = 188.4 Kg u 30 Khả chòu lực cắt tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: Qdb = Rk bho2 q d = × 10 × 80 × 104 × 188.4 = 114199.4kg = 114.2T Qdb > Q ⇒ Không cần tính cốt xiên Vậy đai φ10, nhánh, bước đai u = 30cm ... gian từ nguồn hàng tới nơi dỡ hàng ,T1=S/V=5000/10=500 s T2: thởi gian trởi lại nguôn hàng ,T2=T1=500s T3 : thởi gian dỡ hàng , T3= phút T4 thởi gian hao phí giao thông phút T5 thời gian ddanh... thức trang 90 sách quy hoạch cảng Lbến = Lt + d Lt : chiều dài tàu thiết kế Lt =125.0 m d :khoảng cách an toàn tàu liền để đảm bảo thuận lợi cho tàu vào cập bến (m) theo bảng VI _1 trang 91 Quy. .. thức trang 90 sách quy hoạch cảng Lbến = Lt + d Lt : chiều dài tàu thiết kế Lt =161.0 m d :khoảng cách an toàn tàu liền để đảm bảo thuận lợi cho tàu vào cập bến (m) theo bảng VI _1 trang 91 Quy