TINH TOAN TUONG CHAN VAI DIA KY THUAT

CÔNG TRÌNH TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN LƯỚI ĐỊA KỸ THUẬT Thực Kiểm tra Chủ trì SỐ LIỆU CHUNG - Tiêu chuẩn thiết kế 22 TCN 272-05 0.5 HL-93 - Hoạt tải thiết kế - Tiêu chuẩn thiết kế 22 TCN 248-98 SỐ LIỆU THIẾT KẾ SƠ ĐỒ TÍNH TƯỜNG CHẮN CÓ CỐT GIA CƯỜNG BẰNG LƯỚI ĐỊA KỸ THUẬT 2.1 Số liệu thiết kế đầu vào Tên gọi kích thước cấu kiện Số TT Ký hiệu Giá trò Đơn vò + Chiều cao tường chắn H= 6.00 m + Chiều dày đỉnh tường chắn tdt= 0.40 m + Chiều dày chân tường chắn tct= 0.40 m + Chiều sâu chôn móng Dm= 1.60 m + Chiều cao tính toán tường chắn Các cao trình thiết kế h= 7.60 m + Cao trình đỉnh tường chắn Cos 6.00 m + Cao trình đáy tường chắn Cos -1.60 m Cos 0.00 m + Tỷ trọng đất đắp sau tường chắn gEA = 18.00 + Góc nội ma sát đất đắp ' 35.00 kN/m3 Độ + Góc đất đắp sau tường với phương thẳng đứng + Góc ma sát đất đắp tường  90.00 Độ  24.00 Độ + Góc đất đắp với phương nằm ngang  0.00 Độ + Lực dính C đất đắp sau tường chắn C 0.00 kN/m2 Ký hiệu Giá trò Đơn vò Tường chắn + Cao trình mặt đất tự nhiên Đất đắp sau tường chắn 2.2 Đặc trưng vật liệu thiết kế Tên gọi đặc trưng vật liệu thiết kế Số TT Bê tông + Cường độ nén quy đònh bê tông tuổi 28 ngày f'c= 30.00 Mpa + Tỷ trọng bê tông c= 24.00 + Mô đun đàn hồi bê tông Ec = 27691 kN/m3 Mpa + Giới hạn chảy nhỏ quy đònh thép fy= 300.00 Mpa + Tỷ trọng thép s= 78.50 + Mô đun đàn hồi thép Es = 200000 kN/m3 Mpa + Cường độ chòu kéo cho phép vải đòa kỹ thuật TS60 Ta = 21.20 kN/m + Hệ số an toàn kéo đứt vải đòa kỹ thuật (1,3÷1,5) Kd= 1.50 Dim Thép thường Vải đòa kỹ thuật Chú giải Coulomb áp lực đất theo 22 TCN 272-05 Ghi chú: Hình vẽ mang tính chất minh họa 2.3 Chọn sơ kích thước kết cấu - Chiều dài kết cấu L>=0,7h & L>=3m: Lsb= 5.32 m - Chọn chiều dài kết cấu là: L= 5.50 m OK 2.4 Xác đònh số lớp vải đòa kỹ thuật khoảng cách lớp 2.4.1 p lực ngang lớn tác dụng lên hệ neo - p lực chủ động đất đắp sau tường chắn tính theo công thức, EH EH  - Trong đó:  EA H  Ka = 168.15 kN.m/m + EA: trọng lượng riêng đất đắp sau tường chắn, kN/m3 + H: chiều cao tường chắn chòu áp lực đất chủ động, m + Ka: hệ số áp lực chủ động tường chắn congxol, tường uốn cong hay dòch chuyển - Công thức tính hệ số áp lực đất ngang chủ động: Ka     1   Sin (   ' ) Sin 2Sin(   ) Sin( '   ) Sin( '   )   Sin(   )  Sin(   )  = 0.323 Dim = 2.271 Dim 252.23 kN.m/m - Xét hệ số vượt tải áp lực ngang EH 1,5  EHmax= 2.4.2 Số lớp vải đòa kỹ thuật cần có tối thiểu - Số lớp vải đòa kỹ thuật cần có tối thiểu xác đònh theo công thức: nmin  EH max  K d  Ta - Chọn số lớp vải đòa kỹ thuật cần thiết nmin là: = 17.85 Lớp = 18.00 Lớp OK 2.4.3 Khoảng cách đứng lớn hai lớp vải đòa kỹ thuật hmax  H  nmin = 0.33 m 2.4.4 Xác đònh số lớp vải đòa kỹ thuật bố trí - Dự kiến lớp đất đầm chặt dày 0.300 m d= - Số lớp đất đầm 20.00 Lớp - Chọn số lớp đất đầm là: nc = - Chọn sơ khoảng cách hai lớp vải đòa kỹ thuật - Số lớp vải đòa kỹ thuật cần thiết bố trí OK 0.300 m OK 17.00 Lớp - Chọn số lớp vải đòa kỹ thuật thiết kế 2.4.5 Kết luận: 20.00 Lớp 18.00 Lớp nc = OK Vậy chọn 18 lớp vải đòa kỹ thuật đặt cách 0,3 m = 18 x 0,3 = 5,4 m TÍNH TOÁN CHIỀU DÀI CÁC LỚP VẢI ĐỊA KỸ THUẬT 3.1 Chiều dài lớp vải đòa kỹ thuật: - Chiều dài lớp vải đòa kỹ thuật xác đònh theo công thức: Lr+Le - Trong đó: + Lr: chiều dài vải đòa kỹ thuật không hoạt động, m Lr=(h-Z)tag(450- '/2) + Le: chiều dài lớp vải đòa kỹ thuật cần chôn, m Le  S v h K  (C  Ztag  ) - Trong đó: + : góc ma sát đất đắp tường, độ + K=1,3÷1,5 hệ số an toàn lấy tùy thuộc vào mức độ an toàn công trình + C: lực dính đất đắp sau tường, kN/m2 + h: ứng suất tải trọng phân bố đỉnh tường khối đất sau lưng tường chắn gây h=K0(EHZ+)=(1-sin')(EHZ+) + EH: tỷ trọng đất đắp sau tường, kN/m3 + Z: độ sâu phân bố ứng suất,m + q: hoạt tải chất thêm tải trọng xe gây ra, kN/m + K0: hệ số ứng suất phụ thuộc vào góc nội ma sát đất đắp, Dim + Sv: khoảng cách lớp vải đòa kỹ thuật, m tag=tag' Độ rỗng diện tích lưới đòa kỹ thuật (%) 80 % lớn Hệ số tương tác đất - lưới đòa kỹ thuật  0.50 51 % - 71 % 0.70 50 % nhỏ 0.60  Le  S v h K S v h K S (1  sin  ' )(  Z  q ) K   v  ( C   Ztag  )  ( C   Z  tag  ' )  ( C   Z  tag  ' ) 3.2 Xác đònh hoạt tải chất thêm q tải trọng xe gây ra, kN.m/m - p lực hoạt tải chất thêm sau tường chắn tính theo công thức: q  LS  K a heq  EH H  30.091 kN.m/m - Trong + H: chiều cao tường chắn tính từ mặt đất đắp đến mặt cắt xét, m + heq: Chiều cao đất tương đương với xe tải thiết kế, m, heq= + LS: hoạt tải chất thêm sau tường chắn , kN/m · Bảng chiều cao tương đương đất đắp dùng cho tải trọng xe Chiều cao tương đương 1500 3000 6000 heq (mm) 1700 1200 760 0.680 m 610 9000 Ghi chú: Chiều cao đất tương đương cho tải trọng đường ôtô, heq lấy từ Bảng Đối với chiều cao tường trung gian phải dùng nội suy tuyến tính Chiều cao tường phải lấy khoảng cách từ mặt đất đắp đến mặt cắt xét 26.33 kN.m/m - Xét đến hệ số vượt tải đố với hoạt tải chất thêm LS 1,75 qmax=LSmax= 3.3 Xác đònh chiều dài vải đòa kỹ thuật cần thiết Số lớp vải Độ sâu Khoảng cách lớp Chiều dài cốt cần chôn, Le Chiều dài cốt không hoạt động đòa Z (m) Lr (m) (m) (m) 0.30 Sv (m) 0.30 Le (m) 1.61 3.80 5.41 5.50 OK 0.60 0.30 0.94 3.64 4.59 5.00 OK 0.90 0.30 0.72 3.49 4.21 4.50 OK 1.20 0.30 0.61 3.33 3.94 4.00 OK 1.50 0.30 0.54 3.18 3.72 4.00 OK 1.80 0.30 0.50 3.02 3.52 4.00 OK 2.10 0.30 0.46 2.86 3.33 3.50 OK 2.40 0.30 0.44 2.71 3.15 3.50 OK 2.70 0.30 0.42 2.55 2.97 3.00 OK 10 3.00 0.30 0.41 2.39 2.80 3.00 OK 11 3.30 0.30 0.40 2.24 2.63 3.00 OK 12 3.60 0.30 0.39 2.08 2.47 2.50 OK 13 3.90 0.30 0.38 1.93 2.30 2.50 OK 14 4.20 0.30 0.37 1.77 2.14 2.50 OK 15 4.50 0.30 0.36 1.61 1.98 2.50 OK 16 4.80 0.30 0.36 1.46 1.82 2.00 OK 17 5.10 0.30 0.35 1.30 1.65 2.00 OK 18 5.40 0.30 0.35 1.15 1.49 2.00 OK Tổng chiều dài L=Le+Lr Chiều dài vải đòa dự kiến KIỂM TOÁN 3.4 Kiểm toán điều kiện không tụt neo - Kiểm tra điều kiện không tụt neo xác đònh theo công thức: Tneo >= Tkeo Ktut=2 - Tneo: xác đònh theo mô hình Coulomb theo công thức sau: Tneo=2lneo(EH.Z+q)atag' - Tkeo: xác đònh theo mô hình Coulomb theo công thức sau: Tkeo=(EH.Z+q)SvKa Số Độ sâu lớp Khoảng cách Lực kéo Lực neo Tỷ số Hệ số KIỂM lớp Tkeo Tneo Tneo/Tkeo an toàn TOÁN vải Ktut đòa Z (m) kN.m/m (Dim) (Dim) 0.30 Sv (m) 0.30 kN.m/m 3.08 37.77 12.27 2.00 OK 0.60 0.30 3.60 35.25 9.78 2.00 OK 0.90 0.30 4.13 30.14 7.30 2.00 OK 1.20 0.30 4.65 22.43 4.82 2.00 OK 1.50 0.30 5.18 30.79 5.95 2.00 OK 1.80 0.30 5.70 40.33 7.08 2.00 OK 2.10 0.30 6.22 28.60 4.60 2.00 OK 2.40 0.30 6.75 38.61 5.72 2.00 OK 2.70 0.30 7.27 23.57 3.24 2.00 OK 10 3.00 0.30 7.80 34.05 4.37 2.00 OK 11 3.30 0.30 8.32 45.72 5.50 2.00 OK 12 3.60 0.30 8.84 26.66 3.01 2.00 OK 13 3.90 0.30 9.37 38.79 4.14 2.00 OK 14 4.20 0.30 9.89 52.11 5.27 2.00 OK 15 4.50 0.30 10.42 66.60 6.39 2.00 OK 16 4.80 0.30 10.94 42.81 3.91 2.00 OK 17 5.10 0.30 11.46 57.78 5.04 2.00 OK 18 5.40 0.30 11.99 73.93 6.17 2.00 OK KIỂM TOÁN THEO CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN 4.1 KIỂM TOÁN THEO TTGH CƯỜNG ĐỘ 4.1.1 Kiểm toán cường độ đất đáy móng (10.6.3.1 22 TCN 272-05) qmaxqr=qult - Kiểm toán theo công thức: - Trong đó: + qmax: áp lực tính toán đáy móng hữu hiệu, kN/m2 + qr: sức kháng đỡ tính toán đất móng hữu hiệu, kN/m2 + qult: sức kháng đỡ danh đònh đất nền, kN/m2 · Các công thức tính áp lực tính toán đáy móng móng nông sau: - Nếu móng đất , qmax xem phân bố diện tích đáy móng hữu hiệu: qmax= N 2x0L (Hình 10.6.3.1-2 22TCN 272-05) - Nếu móng đá , qmax xem phân bố theo đường thẳng diện tích đáy móng hữu hiệu: qmax= - Với: e= 2N 3x0L MEHmax Nmax (Hình 10.6.3.1-3 22TCN 272-05)  x0=B/2-e - Trong đó: + N: tổng lực thẳng đứng, kN + My: tổng mô men điểm tùy theo yêu cầu thiết kế, kN + L: chiều dài đơn nguyên tính toán, m, bệ móng tường chắn chòu tác động phương nên không quy đổi chiều dài bệ móng hữu hiệu Phân bố áp lực đáy móng Móng đất Móng đá Ghi chú: Hình vẽ mang tính chất minh họa - Tổng lực thẳng đứng tác dụng lên đáy móng: + Tải trọng lớp đất đắp: EV= 752.40 kNm/m + Tải trọng hoạt tải chất thêm VS= 21.78 kNm/m Xét đến hệ số vượt tải EV=1,35; hệ số vượt tải VS =1,75 + Tải trọng lớn lớp đất đắp: EVmax= + Tải trọng lớn hoạt tải chất thêm VSmax=  Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên móng 1015.74 kNm/m 38.11 kNm/m Nmax= 1053.85 kNm/m MEH= 425.99 kNm MEHmax= MEHmax 638.99 kNm - Tổng mô men trọng tâm đáy móng: + Mô men áp lực đất gây Xét đến hệ số vượt tải EH=1,5; + Mô men lớn áp lực đất gây  Độ lệch tâm đáy móng là: e=  Bề rộng móng hữu hiệu là: 0.61 m Nmax Bhh=2x0=L-2e=  Ứng suất lớn tác dụng lên đáy móng là: 4.29 m 245.81 kN.m/m2 max= · Tính sức kháng đỡ đất đáy móng hữu hiệu (qr=fqult) q r  2{ K  ( h  3)  R ' [1  K ( b  )]} - Trong đó: + R': cường độ quy ước, kN/m2 + K1, K2: hệ số điều chỉnh + g: dung trọng tính đổi lớp đất đáy móng quy ước, kN/m3 + b: bề rộng móng quy ước, m + h: chiều sâu chôn móng, m + qr: sức kháng tính toán đất khối móng quy ước, kN/m2 R', kN/m2 K1 K2 g, kN/m3 b, m h, m qr, kN/m2 200 0.02 0.15 18.00 4.29 1.60 246.44 KIỂM TOÁN OK 4.1.2 Kiểm toán ổn đònh 4.1.2.1 Kiểm toán phá hoại trượt (10.6.3.3 22 TCN 272-05) Q QR - Kiểm toán theo công thức: - Sức kháng tính toán phá hoại trượt tính sau: QR=Qn=TQT+epQep - Trong đó: + QR: tổng sức kháng trượt, kN + Q: Tổng lực gây trượt tính toán, kN + T: hệ số sức kháng cho sức kháng trượt đất móng cho bảng 10.5.5.1 + QT: sức kháng danh đònh đất móng + ep: hệ số sức kháng cho sức kháng bò động đất móng cho bảng 10.5.5.1 + Qep: sức kháng bò động danh đònh đất suốt tuổi thọ thiết kế móng · Nếu bên đế móng đất rời thì: QT=Ntan - Với: + tand=tan' : bê tông đổ đất + tan=0,8tan' : đế móng bê tông đúc sẵn - Trong đó: + ': góc nội ma sát đất, độ + N: tổng lực thẳng đứng, kN · Nếu bên đế móng đất sét thì: - Lấy giá trò nhỏ giá trò sau đây: + Lực dính sét + Khi đáy móng đặt 150mm vật liệu hạt đầm chặt, ứng suất giao diện đất móng, ước lượng theo hình 10.6.3.3.1 22 TCN 272-05 Ký hiệu ' T tan' QT tổ hợp ep (kN) Qep QR Q (kN) (kN) (kN) K.TOÁN 0.80 35.00 0.70 737.91 0.60 - 590.33 252.23 OK 0.80 35.00 0.70 542.08 0.60 - 433.67 168.15 OK - Tổ hợp 1: Tổ hợp theo TTGH Cường độ - Tổ hợp 2: Tổ hợp theo TTGH Sử dụng 4.1.2.2 Kiểm toán ổn đònh lật (11.6.3.3 22 TCN 272-05) - Đối với đất, vò trí hợp lực phản lực phải nằm bên khoảng đáy: e B 1.38 m - Đối với đá, vò trí hợp lực phản lực phải nằm bên khoảng ba phần tư đáy: e 3B 2.06 m - Trong đó: + B: Kích thước móng, m + 2x0=B-2e bề rộng hữu hiệu móng, m - Kiểm tra ổn đònh lật: Ký hiệu N My e x0 B B/4 3B/8 Tổ hợp (kN) (kNm) (m) (m) (m) (m) (m) 1053.85 638.99 0.61 2.14 5.50 1.38 2.06 OK 774.18 425.99 0.55 2.20 5.50 1.38 2.06 OK KIỂM TOÁN - Tổ hợp 1: Tổ hợp theo TTGH Cường độ - Tổ hợp 2: Tổ hợp theo TTGH Sử dụng 4.1.2.3 Kiểm toán phá hoại trượt sâu (Xem phụ lục tính toán từ phần mềm Slope Version 6.02) 4.2 KIỂM TOÁN THEO TTGH SỬ DỤNG (Xem phụ lục tính gia cố cừ tràm cho móng) TÍNH TƯỜNG CHẮN GIA CỐ PHÍA NGOÀI TƯỜNG VẢI ĐỊA KỸ THUẬT 5.1 TRƯỜNG HP TƯỜNG CHẮN ĐÁ HỘC 5.5.1 Số liệu thiết kế đầu vào HOẠT TẢI CHẤT THÊM KHỐI ĐẤT GIA CƯỜNG 2.50 2.50 0.30 A B 0.50 MẶT ĐẤT TỰ NHIÊN C D ĐỘ SÂU CHÔN MÓNG 1.20 0.50 2.00 SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN ĐÁ HỘC O 5.5.2 Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên tường chắn 0.30 5.5.2.1 Tónh tải Số TT Tên kết cấu cấu kiện ký hiệu Giá trò Đơn vò Tường chắn đá hộc + Khối A DCA= 21.60 kN + Khối B DCB= 36.00 kN + Khối C DCC= DCD= 14.40 kN 6.00 kN + Khối D 5.5.2.2 Áp lực thẳng đứng đất đắp tác dụng sau tường chắn · Bảng tính áp lực thẳng đứng đất đắp sau tường chắn, EV1 H (m) L(m) bbm (m) VEV (m3) Số TT Tiết diện EV=EAVEV (kN) A-A - - - - - B-B 2.50 1.00 1.70 2.75 49.50 - Trong đó: + H: chiều cao đất đắp thẳng đứng bệ móng, m + L: chiều dài khối đất đắp, m + VEV: thể tích đất đắp sau tường chắn tác dụng thẳng đứng lên mặt cắt xét, m3 + EV: áp lực thẳng đứng đất đắp sau tường chắn, kN 5.5.2.3 p lực thẳng đứng hoạt tải chất thêm sau tường chắn · Bảng tính áp lực thẳng đứng hoạt tải chất thêm sau tường chắn, VS Số TT Tiết diện H (m) heq (m) VVS (m3) VS=EAVVS (kN) A-A B-B 2.50 1.20 1.32 11.88 - Trong + H: chiều cao tường chắn tính từ mặt đất đắp đến mặt cắt xét, m + heq: Chiều cao đất tương đương với xe tải thiết kế, m + VVS: thể tích lớp đất tương đương, m3 + VS: áp lực thẳng đứng hoạt tải chất thêm, kN · Bảng chiều cao tương đương đất đắp dùng cho tải trọng xe Chiều cao tương đương heq (mm) 1500 1700 3000 1200 6000 9000 760 610 Ghi chú: Chiều cao đất tương đương cho tải trọng đường ôtô, heq lấy từ Bảng Đối với chiều cao tường trung gian phải dùng nội suy tuyến tính Chiều cao tường phải lấy khoảng cách từ mặt đất đắp đến mặt cắt xét 5.5.3 Tải trọng ngang tác dụng lên tường chắn 5.5.3.1 Tính áp lực đất đắp chủ động tác dụng sau tường chắn, EH - Áp lực ngang chủ động đất đắp sau tường chắn tính theo công thức, EH1 EH   EA H  Ka  B - Vò trí đặt lực đất đắp sau tường chắn 0,4H - Trong + EA: trọng lượng riêng đất đắp sau tường chắn, kN/m3 + H: chiều cao tường chắn chòu áp lực đất chủ động, m + Ka: hệ số áp lực chủ động tường chắn congxol, tường uốn cong hay dòch chuyển + B: bề rộng tường chắn chòu áp lực đất chủ động, m - Công thức tính hệ số áp lực đất ngang chủ động, Ka  Sin (   ' ) Sin 2Sin(   )    1   - Với: Sin( '   ) Sin( '   )   Sin(   )  Sin(   )  = 0.32 Dim = 2.27 Dim = 90.00 Độ · Bảng tính áp lực ngang chủ động đất đắp sau tường chắn, EH Số TT Mặt cắt H (m) B (m) G Ka EH (kN) A-A - - - - - B-B 2.50 1.00 2.27 0.32 12.37 5.5.3.2 Tính áp lực chủ động hoạt tải chất thêm sau tường chắn, LS - p lực hoạt tải chất thêm sau mố tính theo công thức: LS  K a heq HB - Vò trí đặt lực hoạt tải chất thêm sau mố 0,5H · Bảng tính áp lực ngang chủ động tương đương hoạt tải chất thêm sau tường chắn, LS H (m) heq(m) Ka Số TT Mặt cắt B (m) LS (kN) A-A - - - - - B-B 2.50 1.20 1.00 0.32 11.88 5.5.4 Mô men tác dụng lên tường chắn 5.5.4.1 Mô men tác dụng lên tường chắn tải trọng thẳng đứng gây Số TT Tên tải trọng Lực đứng Độ lệch tâm Mô men Zx , m My, kNm N, kN Ký hiệu Tường chắn + Khối A DC= 21.60 0.15 3.24 + Khối B DC= 36.00 0.70 25.20 + Khối C DC= 14.40 0.90 12.96 + Khối D DC= 6.00 1.75 10.50 p lực thẳng đứng đất đắp sau tường chắn EV= 49.50 1.10 54.45 p lực thẳng đứng hoạt tải chất thêm sau tường VS= 11.88 1.10 13.07 5.5.4.2 Mô men tác dụng lên mặt cắt B-B tải trọng ngang gây Số TT Tên tải trọng Ký hiệu - p lực đất đắp chủ động tác dụng sau tường chắn - p lực chủ động hoạt tải chất thêm sau tường chắn Ghi chú: Lực ngang Độ lệch tâm Mô men Hx, kN Zx , m My, kNm EH= LS= 12.37 11.88 1.20 1.50 14.85 17.82 Độ lệch tâm Zx bảng tính dùng để xác đònh mô men điểm 5.5.4.3 Tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn - Tổ hợp tải trọng xác đònh theo công thức: (DCDC+DWDW+LLLL+IMIM+PLPL+EHEH……) Tổ hợp= Ký hiệu tổ hợp N, kN GÂY LẬT Hx, kN My, kNm - CƯỜNG ĐỘ 177.62 39.35 53.45 - 161.25 - SỬ DỤNG 133.38 24.25 32.66 - 119.42 TTGH LỰC ĐỨNG 5.2 KIỂM TOÁN THEO CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN 5.2.1 KIỂM TOÁN THEO TTGH CƯỜNG ĐỘ 5.2.1.1 Kiểm toán cường độ đất đáy móng (10.6.3.1 22 TCN 272-05) qmaxqr=qult - Kiểm toán theo công thức: - Trong đó: + qmax: áp lực tính toán đáy móng hữu hiệu, kN/m2 + qr: sức kháng đỡ tính toán đất móng hữu hiệu, kN/m2 + qult: sức kháng đỡ danh đònh đất nền, kN/m2 · Các công thức tính áp lực tính toán đáy móng móng nông sau: CHỐNG LẬT Hx, kN My, kNm - Nếu móng đất , qmax xem phân bố diện tích đáy móng hữu hiệu: qmax= N 2x0L (Hình 10.6.3.1-2 22TCN 272-05) - Nếu móng đá , qmax xem phân bố theo đường thẳng diện tích đáy móng hữu hiệu: qmax= - Với: x0= 2N 3x0L (Hình 10.6.3.1-3 22TCN 272-05) My  N e=B/2-x0 - Trong đó: + N: tổng lực thẳng đứng, kN + My: tổng mô men điểm tùy theo yêu cầu thiết kế, kN + L: chiều dài đơn nguyên tính toán, m, bệ móng tường chắn chòu tác động phương nên không quy đổi chiều dài bệ móng hữu hiệu Phân bố áp lực đáy móng Móng đất Móng đá Ghi chú: Hình vẽ mang tính chất minh họa Ký hiệu N My L x0 Tổ hợp (kN) (kNm) (m) (m) (kN/m2) 177.62 107.80 1.00 0.61 146.32 133.38 86.75 1.00 0.65 102.53 qmax · Tính sức kháng đỡ đất đáy móng hữu hiệu (qr=fqult) q r  2{ K  ( h  3)  R ' [1  K ( b  )]} - Trong đó: + R': cường độ quy ước, kN/m2 + K1, K2: hệ số điều chỉnh + : dung trọng tính đổi lớp đất đáy móng quy ước, kN/m3 + b: bề rộng móng quy ước, m + h: chiều sâu chôn móng, m + qr: sức kháng tính toán đất khối móng quy ước, kN/m2 R', kN/m2 K1 K2 , kN/m3 b, m h, m qr, kN/m2 200 0.02 0.15 18.00 1.21 0.50 228.13 KIỂM TOÁN OK 5.2.1.2 Kiểm toán ổn đònh 5.2.1.2.1 Kiểm toán phá hoại trượt (10.6.3.3 22 TCN 272-05) Q QR - Kiểm toán theo công thức: - Sức kháng tính toán phá hoại trượt tính sau: QR=Qn=TQT+epQep - Trong đó: + QR: tổng sức kháng trượt, kN + Q: Tổng lực gây trượt tính toán, kN + T: hệ số sức kháng cho sức kháng trượt đất móng cho bảng 10.5.5.1 + QT: sức kháng danh đònh đất móng + ep: hệ số sức kháng cho sức kháng bò động đất móng cho bảng 10.5.5.1 + Qep: sức kháng bò động danh đònh đất suốt tuổi thọ thiết kế móng · Nếu bên đế móng đất rời thì: QT=Ntan - Với: + tan=tan' : bê tông đổ đất + tan=0,8tan' : đế móng bê tông đúc sẵn - Trong đó: + ': góc nội ma sát đất, độ + N: tổng lực thẳng đứng, kN · Nếu bên đế móng đất sét thì: - Lấy giá trò nhỏ giá trò sau đây: + Lực dính sét + Khi đáy móng đặt 150mm vật liệu hạt đầm chặt, ứng suất giao diện đất móng, ước lượng theo hình 10.6.3.3.1 22 TCN 272-05 Ký hiệu T ' tan' QT tổ hợp ep (kN) Qep QR Q (kN) (kN) (kN) K.TOÁN 0.80 35.00 0.70 124.37 0.60 - 99.49 39.35 OK 0.80 35.00 0.70 93.39 0.60 - 74.71 24.25 OK - Tổ hợp 1: Tổ hợp theo TTGH Cường độ - Tổ hợp 2: Tổ hợp theo TTGH Sử dụng 5.2.1.2.2 Kiểm toán ổn đònh lật (11.6.3.3 22 TCN 272-05) - Đối với đất, vò trí hợp lực phản lực phải nằm bên khoảng đáy: e B 0.500 m - Đối với đá, vò trí hợp lực phản lực phải nằm bên khoảng ba phần tư đáy: e 3B 0.750 m - Trong đó: + B: Kích thước móng, m + 2x0=B-2e bề rộng hữu hiệu móng, m - Kiểm tra ổn đònh lật: Ký hiệu N My x0 e B B/4 3B/8 Tổ hợp (kN) (kNm) (m) (m) (m) (m) (m) 177.62 107.80 0.61 0.39 2.00 0.50 0.75 OK 133.38 86.75 0.65 0.35 2.00 0.50 0.75 OK KIỂM TOÁN - Tổ hợp 1: Tổ hợp theo TTGH Cường độ - Tổ hợp 2: Tổ hợp theo TTGH Sử dụng 5.2.1.2.3 Kiểm toán phá hoại trượt sâu (Xem phụ lục tính toán từ phần mềm Slope Version 6.02) 5.2.2 KIỂM TOÁN THEO TTGH SỬ DỤNG (Xem phụ lục tính gia cố cừ tràm cho móng)