Sử dụng kết cấu tường chắn tro xỉ gia cố vải địa kỹ thuật để xây dựng bể chứa tro xỉ trong các nhà máy nhiệt điện

Bài báo này trình bày phương pháp số và phương pháp đơn giản hóa để thiết kế bể chứa bằng xỉ gia cố cho tro đáy và tro bay trong các nhà máy nhiệt điện, đồng thời cũng trình bày quy trình xây dựng bể chứa tro xỉ để thuận tiện cho việc áp dụng.

ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA SỬ DỤNG KẾT CẤU TƯỜNG CHẮN TRO XỈ GIA CỐ VẢI ĐỊA KỸ THUẬT ĐỂ XÂY DỰNG BỂ CHỨA TRO XỈ TRONG CÁC NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN TS PHẠM QUYẾT THẮNG University of Texas Rio Grande Valley ThS NGUYỄN NGỌC THUYẾT Viện KHCN Xây dựng Tóm tắt: Trong tình hình thực tế Việt Nam nay, nhiều nhà máy nhiệt điện vận hành, kèm theo nhu cầu xây dựng bãi chứa tro xỉ thải bao gồm tro đáy tro bay Các bãi chứa Việt Nam chủ yếu bố trí thành khối đắp mái dốc tự nhiên có tường chắn Thông thường kết cấu tường chắn đất tương tự sử dụng cho đường cao tốc, mố cầu, đập đất,… sử dụng để xây dựng bể chứa tro xỉ Tuy nhiên, cách làm địi hỏi chi phí xây dựng cao sử dụng đất, đá tự nhiên làm kết cấu phải mua vận chuyển vật liệu đắp từ nơi khác đến Nếu sử dụng tro từ nhà máy nhiệt điện để xây dựng bể chứa giảm nhiều thời gian chi phí cho việc xây dựng bể chứa, tận dụng tro xỉ chỗ giảm thiểu tác động mơi trường Có thể thấy cách làm có nhiều ưu điểm địi hỏi phải xem xét cẩn thận tiêu chí kỹ thuật liên quan Bài báo trình bày phương pháp số phương pháp đơn giản hóa để thiết kế bể chứa xỉ gia cố cho tro đáy tro bay nhà máy nhiệt điện, đồng thời trình bày quy trình xây dựng bể chứa tro xỉ để thuận tiện cho việc áp dụng Đặt vấn đề Abstract: This paper presents numerical and simplification methods to design a geosyntheticreinforced ash (GRA) wall for the bottom and fly ash pond in thermal power plants As usual, Geosynthetic Reinforced Soil (GRS) structures have also been used widely for retaining walls, highways, bridge abutments, earth dams Although, GRS structures have been used for building ash or disposal ponds, using the ash from the thermal power plant to construct ash ponds at the same site can reduces a lot of time and expense for soil fill, transportation, and minimize environmental effects This paper also presents a construction procedure to build a GRA pond for the convenience of application ba, thể tí h hi m hỗ Keywords: Reinforced soil Geosynthetics Reinforcingmechanism Volume change Finite element analysis 44 Khối đắp ó ốt v i ho th ờng đ ợ sử dụng d n đ ờng t i M v Nh t i đ thu t m t ờng v o tố đ ờng Tr n th gi i đ n o i t ờng n y đ iệt đ ợ ng dụng rộng r i v th nh ông, nhi n t i Việt N m h đ ợ phổ gần o i t ấu n y hắ i n Trong t ơng đ ợ i p dụng rộng ĩnh vự gi o thông xây dựng th y ợi để đem i hiệu qu ho ơng việ đầu t tính u việt ể h inh t v [17] Một o i t ờng n y tro xỉ nhiệt điện t i m Việt N m đ thu t đí h thự ng dụng thể p dụng m th nh nh m y nhiệt điện hỉ phù hợp Th nhất, t ấu n y ó gi th nh thấp thi ơng đơn gi n hông ần ông nhân thu t nh nh nhiều so v i truyền thống m v n đ m thu t v tuổi thọ o thời gi n thi t ấu t ờng ođ ợ ơng trình Th ông tông y u ầu h i sử dụng hính v t iệu tro xỉ t i hỗ n n gi m thiểu hi phí ho việ mu v t iệu đắp hi phí v n huyển Th hối đắp d ng n y nhỏ so v i hối đắp thơng th ờng n n tăng đ ợ thể tí h ể h i C phân tí h ụ thể đ ợ thể o n y Cơ sở lý thuyết thiết kế kết cấu tường chắn tro xỉ gia cố vải địa kỹ thuật 2.1 Nguyên lý thiết kế bể chứa tro xỉ ể h tro xỉ o gồm th nh ể v đ y ể Th nh ể i to n n y t ờng gi ố ằng v i đ thu t (ĐKT) đ y ể đ ợ đ t trự ti p tr n thi n nhi n ho đ gi ố Trong nhiều nh m y nhiệt điện t i Việt N m ể h th ờng đ t t i hu vự gần núi tr ờng hợp n y ó thể đ t trự ti p tr n p đất ề m t đ phong hó N u đ t gần núi v h núi th ờng đ ợ t n dụng m phần th nh ể phần ịn i ó thể sử dụng hối đất gi ố ằng v i ĐKT Trong Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA nhiều tr ờng hợp h to n ộ th nh ể đ ợ m ằng hối đất gi ố (hình 1) Hình Cấu tạo bể chứa Khối đất gi ố đ ợ sử dụng h u t i trọng xỉ m th nh ể ph i n thân t i trọng ng ng n gây r Khi thi t hối tro th nh ể ph i đ m o ổn đ nh t i trọng ngo i gây nh tr ợt ụ ộ tr ợt sâu, đ m độ ổn đ nh o n to n ố (composite) nh đất v ốd it huyển v dụng đ n việ tăng ờng v t iệu tro xỉ n đất, nguy n ý phần v iđ v t iệu đất v ốt ờng hối đất tăng rõ rệt Để ý ờng độ ho hối gi t động ố t ơng ng : p ự (1) Tăng hông quy (theo Yang, 1972; Yang and Singh, 1974; Ingold, 1982; Athanasopoulos, 1994); 2.2 Nguyên lý đất có cốt Khối đất ó ốt ờng độ p gi gi i gi tăng ba y u tố đ ợ huyển v đ ng v ng ng, v ổn đ nh nội t i hối gi s u: Khi ó m t (2) Tăng thông số họ thu t ng xử theo omposite gồm h i th nh ởi v y nguy n ý n quy đất ự dính (Scholosser and Long, 1972; Hausmann, 1976; Ingold, 1982; Gray and Ohashi, 1983; Maher and Woods, 1990; Athanasopoulos, 1993; Elton and đất ó ốt i n qu n m t thi t đ n tính hất đất Patawaran, 2004 and 2005, Pham 2009, Wu and v nở Pham 2013); ốt Đất ó độ hơng) t ơng đối ền nén ( hi đ ợ h n h o hi ốt éo tốt v đ ợ v t iệu h u i n d ng theo ph ơng ng ng hối đất ó ốt đ ợ h n h nh hối Nhờ   K  đất n u tr ng th i tĩnh ó thể sử dụng ông th ( m việ thu t đ đ ợ o t t rời v Jaky,: ( ) , tr ng th i h động theo Rankine: Cơ h đ nh hối gi ố đất-v i đ rom (1997) nghi n thí nghiệm nén trụ t h t t qu u thông qu ho tr ờng hợp đ ợ trình hình Có thể nh n đ nh tính hất Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 y hối gia nd L st hối gia ờng đ ợ thể tr n hình 3, v Gi tr hơng tăng t ơng đ ơng đ ợ đ nh theo ông th đ ợ x p gi gi ố ố v ơng th t ho ng hối ó n tính nh t qu đ đ ợ ơng thí nghiệm í h th [17] Để nâng p mô t thông số (2009) đ đề xuất ông th n y đ ng d n thi t ố việ x hối đất gi đ ợ h ng n [1], [14], [16], o tính hính x đ nh ơng th h giữ (1) v (2) Điều n y đ ợ thấy rõ qu hình v h (2) (Scholosser ờng độ hơng ph i ơng th x (1) gi tr ự dính quy đ nh theo o t ) sset thông số and Long, 1972) Thự đó: K - hệ số p ự ng ng Ho h x p ự hối đất ó ốt đ ợ xem m u nén trụ v i tr số p ự hông 3: nh C h h u ự n Trong t ờng i n d ng đ ng ( 1978) huyển v ng ng ũng huyển v đ ng K t qu hối tăng (3) Gi m ố trí nằm ng ng để h n h (3), (4) v ố, Pham (5) C sử dụng số FHWA, M [1], [16] 45 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Hình So sánh hiệu đất gia cố đất không gia cố: Biểu đồ ứng suất - Biến dạng thay đổi thể tích cho mẫu đất đất gia cố với lớp khác với đường kính mẫu 100 mm trường hợp (a) đất cát rời (b) cát chặt (Brom, [19]) Hình Quan niệm tăng lực dính quy ước (Scholosser and Long, 1972) Hinh Khái niệm áp lực hông quy ước khối đất gia cố (Yang, 1972)  R  c R ' 46 Tf Tf Sv KP 2S v (1) (2) Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA đó: Tf - c ờng độ l p gia cố; Sv - kho ng h giữ p gia cố; - p lự hông gi tăng; KP - hệ số p ực ngang b động c đất Hinh Đường bao cường độ kháng cắt cát cát gia cố (Mitchell and Villet, 1987)  Tf   W   Sv  CR  C ờng độ y u ầu   Sv S K p  c  0.7  ref   v i ĐKT theo ông th Trequired        (3)  T  f  Sv  Kp  c (4) gi i tí h [14], [16], [17]:    h 3     S   * S v * Fs v    0.7  d max     ờng độ v i ĐKT t i độ sâu z; Tf - h   Sv      S ref    T f   0.7       Sv   (5) 3 - ng suất ngang sau bề m t l p m t t ờng (facing) N u hối GRT ó m t t ờng - ng suất ngang t i z; Sv - kho ng dmax sử dụng h đ ờng ính p v i ĐKT; n c a cốt liệu tro xỉ m th nh ể ch a; Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 uốn p dụng    b b tan  3 = 0; n u g h v i tơng đó: b - dung trọng v t liệu m t t ờng tông/g ch; 47 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA b - bề rộng t ờng; X  - m s t v t g thể x h/ t ờng gi tông v i v i ĐKT ó đ nh thí nghiệm cắt phẳng í h th hối c th l n đ nh huyển v ng ng t i o ố ó ho ất ỳ độ sâu z ề m t t ờng v i uốn ó thể x gi i tí h d ằng g h/đ đ nh theo ông i (Ph m 2009):  K  z  q S v   b bS v tan  (1  tan  tan  )      H  z i  tan 45    tan(90   ds )  i  0.5  h s i K re inf 2      đó: H - hiều ng ng o t ờng; Kh - hệ số p ự đất; Kreinf - độ ng đất; b - trọng trọng ợng thể tí h tí h t ờng (g h ho s t t i ho tông v i ợng thể ề m t t ờng (g h v i g tơng);  - gó m s t h đất ng t ờng;  - gó gi n; ds - gó m s t hữu v i hiệu đất theo thí nghiệm trự ti p th nh ể h y u ầu thi t tro xỉ tính to n h h u t i i n d ng v thể p thi t ố Ngo i việ t th nh ể Về ý thuy t ó ph ơng ph p truyền thống để tính to n t ờng gi to n thi t ố Trong i o n y việ tính th nh ể dự theo FHWA (2013) ho (Wu and Pham, 2011) v t hợp iểm h ng theo ph ơng ph p phần tử hữu h n (P xis) Trong phân tí h n y to n ộ đ ợ đ - gi i đo n thi ông v sử dụng v o để tính to n V t iệu sử dụng ho th nh ể h nh s u: ể h điện Việt N m nh V i Đ - ng v 2; thu t: để m p gi ố ho t ờng th nh ể n n sử dụng o i sẵn ó tr n th tr ờng v i thơng số phù hợp ho í h th t ờng mong M t t ờng (f đú sẵn để ing): Sử dụng g m m t t ờng ho h/ hối tông dùng v i ĐKT uốn i o vệ m t t ờng (hình 6) Trong tính to n m t g h tơng rỗng 50% ó í h th 400x200x200 mm; Phần tử ti p xú (Interf - e): Đ ợ sử dụng t i v trí ti p xú giữ ề m t t ờng g đầm h t giữ v i đ h thu t v giữ tro xỉ v v i đ tông v tro xỉ g h thu t Hệ số gi m tông ờng độ dự i n R=0 9; Để gi m thiểu h nh h ởng y u tố đất t i hu vự xây dựng đ n xử ể h gi thi t d Tr n thự t ó thể ăn iđ y ng p đất tốt v o điều iện đ hất ông trình (ĐCCT) t i hu vự xây dựng để tính Tro xỉ: tro xỉ nhiệt điện đ ợ t i nơi xây dựng Viện Kho họ công nghệ xây dựng (I ST) v đ ợ thể t ờng ờng độ v ần ti n h nh iểm tr ổn đ nh tr ợt huyển v ng ng xỉ sử dụng đ ợ thí nghiệm t i phịng thí nghiệm - ần tuân theo t ờng đất gi v t iệu tro muốn; Ví dụ thiết kế kết cấu bể chứa tro xỉ Khi thi t th đất đắp thông th ờng Thông số tông) n u ề m t ợng thể thí h ằng 0;  - v i uốn đ t trọng gó m D ơng Vĩnh Tân V t iệu n y sử dụng để th y ố; s - p gi (6) đ i diện ng y nh Uông í Mông ể h ờng độ v m y nhiệt Duy n H i Qu ng Ninh N D ơng Sơn Động Cẩm Ph to n thi t giống nh ho Lú n y ần x i n d ng thi t d d đ nh th m i ể i hối đất đắp đ h đ p móng nơng Hình Bề mặt tường gạch/đá vải ĐKT 48 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA li u b i to n C thơng số tính to n th nh ể h dụng phần mềm P xis 2016 nh sau: 3.1 sử - Đất gi ố tro xỉ nhiệt điện hông trộn xi măng (’ = 12,5 ; C’ = 15.5 kN/m ;  = 0) ho trộn xi măng 5% ó hỉ ti u ( ng 2) unsat = 14,42 kN/m , sat = 17,12 kN/m3, ’ = 35,50; C’ = 26 kN/m2;  = 5,5 ; E = 30000 kPa;  = 0,25; R=0,9; - Cốt gi ố đ ợ sử dụng o i ó ự éo ho phép Ta ho ng h giữ p ốt gi ố S v, hiều d i L Trong i to n n y Ta = 70 kN/m; EA=1000 kN/m; Kho ng h thông th ờng ho i to n n y Sv = 0,2m; 0,4m; 0,6m v 8m; Chiều d i v iđ thu t ằng hiều rộng t ờng đối v i t ờng ó ề m t g h tơng ho hiều rộng t ờng ộng th m hiều d i v i đ thu t uốn m t t ờng; - Chiều o t ờng H: n t ơng ng v i h i ần hiều rộng th nh ể h ( ó thể họn L/H ho ng theo FHWA; ho 0,7 theo ASSHTO) Để ự họn gi i ph p thi t tối u ó thể h o s t nh h ởng t ng thông số đ n ng xử t ờng h m đ ợ p dụng th y đổi gi tr thơng số hi thơng số h đ ợ giữ ố đ nh (Nguyen nd Ph m 2016) Trong ví dụ n y họn H=8m, L=5,4m Trong tr ờng hợp họn hiều d i v i ĐKT d i 0.7 H ng xử t ờng gần nh hông th y đổi (Nguyen and Pham, 2016) Tro xỉ đ ợc ch a hồ sau ng t ờng ( ùng o i tro xỉ v i th nh t ờng) ó hỉ ti u: Lấy t ơng đ ơng tro xỉ gia cố ho ó thể lấy gi m l p v t liệu tro xỉ n y hông đ ợ đầm ch t Quy trình đắp tính to n dự tr n qu trình sử dụng khai th Ở đây, gi đ nh tro xỉ nhiệt điện tự nhi n ( hông gi ố) đ ợ đổ trực ti p v o ể theo t ng l p Cụ thể i to n n y tro xỉ đ ợ đổ t l p, l p d y 2m Sau kh o s t sơ ộ dự tr n ơng th c gi i tí h (5) để tính ờng độ l p gia cố (Pham 2009, Wu and Pham 2013), lựa chọn thông số c a t ờng bể ch nh s u: hiều o t ờng H= 8m, chiều rộng 5,4m, kho ng h giữ p gia cố Sv=0,4m K t qu tính to n ho thấy, v i kho ng h p gia cố Sv = 4m 6m v 8m; t ờng o H=8m; thông số l p tro xỉ nh tr n v i dmax = 30mm ờng độ v i đ a k thu t l n t ơng ng 66 N/m 147 N/m v 292 N/m Nh v y ăn tr n điều kiện thực t cho sử dụng lựa chọn H=8m, kho ng h p gia cố Sv= 0,4m v ờng độ v i đ a k thu t tối thiểu 70kN/m (Amaco 4x4) Bảng Thông số tro xỉ làm vật liệu xây dựng bể chứa Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 49 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Bảng Các thông số sức kháng cắt vật liệu tro xỉ nhà máy nhiệt điện Quảng Ninh 3.2 Phân tích kết tính to n theo Plaxis Nh a Mặt tường bê tơng V i ó m t o tăng p v i đ t ờng ó thể tăng t ờng thẳng đ ng ho n v độ dố thu t hiều ó thể sử dụng o t ờng so v i ph ơng đ ng Nh v y ó thể ti t iệm đ ng ể v t iệu m t ờng đồng thời h tr n ùng diện tí h xây dựng N u t ờng ể h m tăng dung tí h m th nh m i dố nh v t iệu sử dụng hân t ờng ần đ th nh ể h đ đ p n v gi m thể tí h h ể ợng rộng để ổn đ nh Ví dụ t ờng o 10m v m t t ờng rộng 6m để ph ơng tiện ó thể di huyển đ i t hiệu qu ờng độ ngo i ự đ y, tăng hiều ố òn Tuy ùng o i v t iệu t ờng tro xỉ gi it m gi m i n d ng m gi m đ ng ể độ ún ố nhỏ nhiều so v i tro xỉ ằng hiều gấp ần: độ ún p tro xỉ th i (hình - o t ờng gi 20 mm) Chuyển v ng ng Tr n thự t v t iệu h th nh ể n n độ ún thự t ố ó thể ti t iệm đ n 80% việ n y hông hi xây dựng m việ th nh ể hi v t iệu ể gần giống nh ự t dụng v th nh ể đ ợ diện tí h xây dựng hu o i v t iệu tro xỉ h 50 ể th ờng n Tuy nhi n nh h ởng đ n thể tí h v t iệu v tăng dung tí h ể h a tr n ùng (a) n 10mm đ ợ đổ trự ti p hông u èn nh v y sử dụng t ờng gi ợng tro xỉ ố 9mm, òn t ờng gi ằng 20 đ n 25% so v i m i dố thông th ờng Do m t ờng nh ng độ ún đ y t ờng d y ỡ 46 m đ n 50 m N u sử dụng t ờng hỉ hiều rộng tro xỉ nh ng i n d ng v t iệu th i hồ h n tr n ề rộng ố diện tí h m t ng ng ố dụng o t ờng gi m ố hông hối gi hồ p gi hối đất/tro xỉ d L p gi ng ng hính ấu t o đ ngo i h nh u (b) Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA (c) (d) (e) (f) Hình Kết tính theo Plaxis: (a) – (e): Biểu đồ biến dạng tường tro xỉ gia cố khối tro xỉ bên hồ chứa chiều cao lượng tro x h bng 0, ẳ, ẵ, ắ v H (H chiều cao tường); (f): Dạng mặt trượt thành tường bể chứa xác định theo hệ số giảm cường độ (c-phi reduction) b Mặt tường vải địa kỹ thuật t ờng Trong nhiều tr ờng hợp n u qu n tâm đ n thẩm m v t m t t ờng v i đ v hơng để gi m hi phí ó thể sử dụng m t t ờng thu t uốn ần i (hình 10) th y th ằng g h n y n n thi t tông Trong tr ờng hợp độ dố m t t ờng hông o nhỏ so v i ph ơng đ ng Sơ đồ tính ằng to n m t hình (a) o i t ờng n y đ ợ gi i thiệu (b) Hình Sơ đồ tính (a) tường bề mặt (b) tường gạch bê tơng Quy trình thi cơng tường có cốt gia cố làm đa k thành bể chứa sau: Quy trình thi ơng t ờng th nh t ờng gia cố m th nh ể, gi ể: Thi ông thi t đ y ể đất tự nhi n T ờng chắn gia cố v i Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 thu t đ ợ thi ông theo 1- Tr i v i ĐKT tr n thi n nhi n đ m phẳng m t t ơng đối; nh đ ợc 2- Đ t g h tông t i m t t ờng, kho ng h ằng chiều rộng t ờng; 51 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA 3- Đổ tro xỉ 3m n tr n m v t liệu san lấp d y t 2m đ n 5- Tr i l p v i ĐKT th v ti p tục l p l i theo p v i ĐKT nằm khu vực g ch tr n ho đ n hi đ t độ cao thi t k tơng; Quy trình thi ơng 4- Đầm ch t theo t ng l p để đ t độ ch t K=0,9 nh thi t k ; ti p tụ đổ tro xỉ s o ho s u hi đầm ch t chiều dầy c a l p S v; a lo i t ờng n y đ ợc thể tr n hình Trong tr ờng hợp sử dụng t ờng bề m t ó thể tham kh o quy trình thi ơng theo hình 10 Hình Các bước thi cơng tường chắn bề mặt gạch khối bê tông 52 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Hình 10 Các bước thi cơng tường chắn bề mặt vải ĐKT Kết luận kiến nghị th nh ể h Việ sử dụng th nh ể h xỉ nhiệt điện gi t ờng) ho m t t ờng ốv iđ tro xỉ thu t ( ho thu t (trong tr ờng hợp ề h tông) th y th t ờng đất g i hiệu qu đ ng ể Cụ thể: Sử dụng tro xỉ trự ti p t điện ho tro xỉ trộn 5% xi măng để gi m đ ng t ờng ể hi phí v n đất/đ t nơi h V i ó m t o o im t iđ thông th ờng đem - ph ơng tiện t ờng tro m th nh ể t ờng ó thể tăng n v độ dố ph ơng đ ng (n u m t t ờng đ ợ hiều ó thể sử dụng o t ờng so v i uốn ằng v i ĐKT) Nh v y ó thể ti t iệm đ ng ể v t iệu t ờng đồng thời m tăng dung tí h hồ h m tr n ùng m t ằng xây dựng N u t ờng ể h thông th ờng ấu t o nh ợng v t iệu sử dụng m i dố đ đ p n v gi m thể tí h h hân t ờng ần đ rộng để ổn đ nh Ví dụ t ờng Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 huyển n tr n đ y t ờng d y ỡ 46 m đ n 50 m N u sử dụng t ờng gi ố diện tí h m t ng ng t ờng hỉ ằng 20 đ n 25% so v i m i dố thông th ờng Do v y sử dụng t ờng gi ố ó thể ti t iệm 75% đ n 80% diện tí h xây dựng; - T ờng ó ốt ó độ ền o đơn gi n dễ thi ông thời gi n thi ông nh nh n u đ ợ sử dụng t i; thu t ó thể di thể tí h v t iệu v tăng dung tí h ể h a tr n ùng m y nhiệt huyển v t iệu th nh p v i đ t ờng thẳng đ ng ho nh o 10m v m t t ờng rộng 6m để m ể h t tro xỉ đem i hiệu qu n inh thu t v môi tr ờng TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Adams, M., Nicks J., Stabile T, Wu J, Schlatter W, and Hartmann J (2011) Geosynthetic Reinforced Soil Integrated Bridge System Interim Implementation Guide FHWA-HRT-11-027 [2] Ath n sopou os G.A (1994) “On the Enh n ed Confining Pressure Approach to the Mechanics of 53 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Reinfor ed Soi ” Geotechnical and Geological Engineering, 12, 122-132 Response [3] Ath n sopou os G.A (1993) “Effe t of P rti e Size on the Mechanical Behavior of Sand-Geotextile Composite.” Geotextiles and Geomembranes, 12, ssett A.K E rth nd L st N.C (1978) “Reinfor ing e ow Footings nd Em n ments” Proc Of the ASCE Spring Convention and Exhibit, Pittsburgh, PA nd Woods R.D (1990) “Dyn mi of Sand Reinforced with Randomly Distributed Fibers” ASCE, Journal of Geotechnical Engineering, 116, 1116-1131 [13] Nguyễn Th Ngân v “Phân tí h 255-273 [4] [12] M her M.H Ph m Quy t Thắng (2016) thông số nh h ởng đ n ng xử c a t ờng chắn đất ó ốt”, Tạp chí khoa học kỹ thuật, số 4, 71-79 [14] Pham, Q T (2009), Investigating Composite Behavior of Geosynthetic Reinforced Soil Mass, PhD [5] Broms, B (1977), Triaxial tests with fabric-reinforced soil Proceedings, international conference on use of fabrics in geotechnics, L’Ecole nationale des ponts et chaussees, vol Ill, Paris, France, 1977, pp 129–133 (1977) Thesis, University of Colorado [15] S h osser F Long N (1972) “Comportement de terre rmée d ns es ouvr ges de soutènement” In: Proceedings of the European Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, vol [6] Đinh Quố Dân Đo n Th Nguyễn Th Thanh Th y, “Đ T ờng Đỗ Ngọ tính Sơn Madrid, pp 299–306 thu t c a tro xỉ v t liệu [16] Wu J.TH, Pham QT, Adams M., (2013), Composite truyền thống”, Hội nghị khoa học quốc tế Kỷ niệm 55 Behavior of Geosynthetic Reinforced Soil Mass, năm ngày thành lập Viện KHCN Xây dựng FHWA-HRT-10-077 nhiệt điện hi m v t liệu san lấp thay th [7] Elton, D J and Patawaran, M A B (2004) [17] Wu, T.H.J and Pham, Q T (2013) "Load-carrying "Mechanically Stabilized Earth Reinforcement Tensile capacity and required reinforcement strength of Strength from Tests of Geotextile-Reinforced Soil." closely-spaced soil-geosynthetic composites" Journal Journal of the Transportation Research Board, No of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 1868, TRB, National Research Council, Washington, ASCE, 139(9), pp 1468–1476 D.C., 81-88 [18] Wu, J.T.H (1994), Design and Contruction of Simple, [8] Elton, D J and Patawaran, M A B (2005) Easy and Low cost Retaining Walls, Colorado "Mechanically Stabilized Earth (MSE) Reinforcement Transportation Institute, Report CTI-UCD-1-94.[19] Tensile Strength from Tests of Geotextile Reinforced Yang, Soil" A Report to the Alabama Highway Research Characteristics of Reinforced Sand" PhD Thesis, Center, Auburn University, 77 pages University of California at Los Angeles, CA, 236 [9] Gray, D.H nd Oh shi H (1983) “Me h ni s of fi er reinfor ement in s nd” ASCE, Journal of Geotechnical Engineering, 109, 335-353 [10] H usm nn M.R (1976) “Strength of Reinfor ed E rth” ARRB Proc., Vol [11] Ingo d T.S (1982) “Reinfor ed E rth” Thomas Telford Ltd, London 54 Z (1972) "Strength and Deformation pages [19] Y ng Z nd Singh Deform tion Ch r International A (1974) “Strength nd teristi s of Reinfor ed S nd” Meeting on Water Resources Engineering, Los Angeles, CA Ng y nhận b i: 06/3/2019 Ng y nhận b i sửa lần cuối: 28/3/2019 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 ... hình 10 Hình Các bước thi công tường chắn bề mặt gạch khối bê tông 52 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 1/2019 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Hình 10 Các bước thi công tường chắn bề mặt vải ĐKT Kết luận kiến... Việ sử dụng th nh ể h xỉ nhiệt điện gi t ờng) ho m t t ờng ốv iđ tro xỉ thu t ( ho thu t (trong tr ờng hợp ề h tông) th y th t ờng đất g i hiệu qu đ ng ể Cụ thể: Sử dụng tro xỉ trự ti p t điện. .. (a) – (e): Biểu đồ biến dạng tường tro xỉ gia cố khối tro xỉ bên hồ chứa chiều cao lng tro x h bng 0, ẳ, ẵ, ắ H (H chiều cao tường) ; (f): Dạng mặt trượt thành tường bể chứa xác định theo hệ số giảm