Số liệu kích thước hình học tường chắn Hình vẽ chỉ mang tính chất minh họa.. Đặc trưng vật liệu thiết kế 3 Đất đắp sau tường chắn + Tỷ trọng của đất đắp sau tường chắn 1 Bê tông + Cường
Trang 1Thực hiện Kiểm tra Chủ nhiệm
1 SỐ LIỆU CHUNG
- Tiêu chuẩn thiết kế 22 TCN 272-05
- Hoạt tải thiết kế 0.50 HL-93
Ghi chú:
2 SỐ LIỆU THIẾT KẾ
2.1 Số liệu kích thước hình học tường chắn
Hình vẽ chỉ mang tính chất minh họa.
Tên gọi các kích thước và cấu kiện
1 Tường chắn
2 Bệ móng
Số liệu cọc BTCT
3
Trang 2c3= 0.50 m + Khoảng cách giữa hai cọc trên đơn nguyên tính toán c4= 1.00 m
2.2 Các cao trình thiết kế
2.3 Đặc trưng vật liệu thiết kế
3 Đất đắp sau tường chắn
+ Tỷ trọng của đất đắp sau tường chắn
1 Bê tông
+ Cường độ nén quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày + Tỷ trọng bê tông
+ Mô đun đàn hồi của bê tông
2 Thép thường
+ Giới hạn chảy nhỏ nhất quy định của thép + Tỷ trọng của thép
+ Mô đun đàn hồi của thép
- Cao trình đáy bệ móng
- Cao trình mặt đất tự nhiên
Tên gọi và các đặc trưng vật liệu thiết kế
Tên gọi các cao trình
- Cao trình đỉnh tường chắn (7,7+7,58)/2=7,64
- Cao trình đáy tường chắn
+ Góc của đất đắp sau tường với phương thẳng đứng 90.00 Độ
+ Góc của đất đắp trước tường với phương thẳng đứng 90.00 Độ
Chú giải Coulomb về áp lực đất theo 22 TCN 272-05
Ghi chú:
4 Đất đắp trước tường chắn
+ Tỷ trọng của đất đắp trước tường chắn + Góc nội ma sát của đất đắp
+ Góc ma sát giữa đất đắp và tường + Góc của đất đắp với phương nằm ngang
+ Tỷ trọng của đất đắp sau tường chắn + Góc nội ma sát của đất đắp
+ Góc ma sát giữa đất đắp và tường + Góc của đất đắp với phương nằm ngang
Ghi chú:
Hình vẽ chỉ mang tính chất minh họa.
Trang 33 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN TƯỜNG CHẮN
3.1 TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG TÁC DỤNG LÊN TƯỜNG CHẮN
3.1.1 Tĩnh tải
Ghi chú:
3.1.2 Áp lực thẳng đứng do đất đắp tác dụng sau tường chắn
· Bảng tính áp lực thẳng đứng do đất đắp sau tường chắn, EV 1
Số TT Tiết diện H (m) L(m) b1bm (m) VEV1 (m3)
- Trong đó:
+ H: là chiều cao đất đắp thẳng đứng trên bệ móng, m + L: là chiều dài của khối đất đắp, m
+ VEV1: là thể tích đất đắp sau tường chắn tác dụng thẳng đứng lên các mặt cắt đang xét, m3 + EV1: là áp lực thẳng đứng do đất đắp sau tường chắn, kN
+ b1bm: là kích thước phần trong bệ móng, m
· Bảng tính áp lực thẳng đứng do đất đắp trước tường chắn, EV2
Số TT Tiết diện H (m) L(m) b2bm (m) VEV2 (m3)
-EV1=EAVEV (kN) -162.00
EV2=EAVEV (kN)
-Hình vẽ chỉ mang tính chất minh họa.
Tên kết cấu hoặc cấu kiện
1 Tường chắn
2 Bệ móng
Trong đó:
+ H: là chiều cao đất đắp thẳng đứng trên bệ móng, m + L: là chiều dài của khối đất đắp, m
+ VEV2: là thể tích đất đắp trước tường chắn tác dụng thẳng đứng lên các mặt cắt đang xét, m3 + EV2: là áp lực thẳng đứng do đất đắp trước tường chắn, kN
+ b2bm: là kích thước phần ngoài bệ móng, m
Trang 4
-3.1.3 Aùp lực thẳng đứng do hoạt tải chất thêm sau tường chắn
3.1.3.1 Tải trọng tính đổi xe cộ, hoạt tải thiết kế HL93
- Tải trọng xe cộ được xem là tải trọng của số xe nặng tối đa cùng một lúc có thể đỗ kín khắp bề rộng nền đường phân bố trên 1m chiều dài đường
- Tải trọng này được quy đổi tương đương thành một lớp đất đắp có chiều cao heq xác định theo công
BL
- Trong đó:
+ G: là trọng lượng 1xe, chọn xe nặng nhất, kN
+ n: là số xe tối đa có thể xếp được trên bề rộng nền đường n= 2.00
+ : là dung trọng của đất đắp nền đường, kN/m3 = 18.00 kN/m3 + B: là bề rộng phân bố ngang của xe, B=n.b+(n-1).d+e,m B= 5.31 m
+ d: là khoảng cách ngang tối thiểu giữa các xe,m d= 1.20 m
+ L: phạm vi phân bố tải trọng xe theo hướng dọc,m
3.1.3.2 Tải trọng tính đổi xe cộ đối với xe ba trục thiết kế:
+ G: là trọng lượng 1xe, chọn xe nặng nhất, kN G= 162.50 kN + L: phạm vi phân bố tải trọng xe theo hướng dọc,m L= 8.60 m
nG
m
heq=
BL
3.1.3.3 Tải trọng tính đổi xe cộ đối với xe hai trục thiết kế:
+ G: là trọng lượng 1xe, chọn xe nặng nhất, kN G= 110.00 kN + L: phạm vi phân bố tải trọng xe theo hướng dọc,m L= 1.20 m
nG
BL
· Bảng tính áp lực thẳng đứng do hoạt tải chất thêm sau tường chắn, VS
Số TT Tiết diện H (m) heq (m) VVS (m3)
- Trong đó
+ H: là chiều cao tường chắn tính từ mặt đất đắp đến mặt cắt đang xét, m + heq: là Chiều cao đất tương đương với xe tải thiết kế, m
+ VVS: là thể tích của lớp đất tương đương, m3 + VS: là áp lực thẳng đứng do hoạt tải chất thêm, kN
3.2 TẢI TRỌNG NGANG TÁC DỤNG LÊN TƯỜNG CHẮN
m
VS=EAVVS (kN) -77.68
Ghi chú:
- Vị trí đặt lực của đất đắp sau tường chắn EH 1 =0,4H.
- Vị trí đặt lực của hoạt tải chất thêm sau tường chắn LS=0,5H.
- Vị trí đặt lực của đất đắp trước tường chắn EH =H/3.
Hình vẽ chỉ mang tính chất minh họa.
Trang 53.2.1 Tính áp lực đất đắp chủ động tác dụng sau tường chắn, EH
- Áp lực ngang chủ động của đất đắp sau tường chắn tính theo công thức, EH1
- Vị trí đặt lực của đất đắp sau tường chắn là 0,4H
- Trong đó
+ EA: là trọng lượng riêng của đất đắp sau tường chắn, kN/m3 + H: là chiều cao của tường chắn chịu áp lực đất chủ động, m + Ka: là hệ số áp lực chủ động nếu là tường chắn congxol, tường uốn cong hay dịch chuyển + B: là bề rộng tường chắn chịu áp lực đất chủ động, m
- Công thức tính hệ số áp lực đất ngang chủ động,
- Với:
· Bảng tính áp lực ngang chủ động của đất đắp sau tường chắn, EH1
) ( ) (
2
' 2
Sin Sin
Sin
K a
B K H
2
2
2 '
'
) ( ) (
) ( ) ( 1
Sin Sin
Sin Sin
3.2.2 Tính áp lực chủ động do hoạt tải chất thêm sau tường chắn, LS
- Aùp lực do hoạt tải chất thêm sau mố tính theo công thức:
- Vị trí đặt lực của hoạt tải chất thêm sau mố là 0,5H
· Bảng tính áp lực ngang chủ động tương đương do hoạt tải chất thêm sau tường chắn, LS
3.2.3 Tính áp lực đất đắp bị động tác dụng trước tường chắn, EH2
- Áp lực ngang bị động của đất đắp trước tường chắn tính theo công thức, EH2
- Vị trí đặt lực của đất đắp trước tường chắn là 0,4H
- Trong đó:
+ gEA: là trọng lượng riêng của đất đắp trước tường chắn , kN/m3 + H: là chiều cao của tường chắn chịu áp lực đất bị động, m + Kb: là hệ số áp lực bị động, Dim
+ B: là bề rộng tường chắn chịu áp lực đất bị động, m
- Công thức tính áp lực đất ngang bị động:
Kb=tan2(45+'/2)
· Bảng tính áp lực ngang bị động của đất đắp trước tường chắn, EH2
HB h K
B K H
2
2
4 TỔ HỢP NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT THIẾT KẾ
- Ghi chú:
+ Mô men chống lật mang dấu dương (+)
+ Mô men gây lật mang dấu âm (-)
- Nguyên tắc khi tổ hợp tải trọng trong thiết kế :
+ Tải trọng thẳng đứng tổ hợp với hệ số tải trọng max
Trang 6+ Tải trọng gây ra mô men gây lật tổ hợp với hệ số tải trọng max.
+ Tải trọng gây ra mô men chống lật tổ hợp với hệ số tải trọng min
4.1 TỔ HỢP NỘI LỰC TẠI MẶT CẮT A-A
4.1.1 Mô men tác dụng lên mặt cắt A-A do tải trọng thẳng đứng gây ra
Lực đứng Độ lệch tâm Mô men
N, kN Zx, m My, kNm
-4.1.2 Mô men tác dụng lên mặt cắt A-A do tải trọng ngang gây ra
Lực ngang Độ lệch tâm Mô men
Ghi chú: Độ lệch tâm Zx trong các bảng tính trên dùng để xác định mô men đối với trọng tâm của mặt
cắt A-A
4.2 TỔ HỢP NỘI LỰC TẠI MẶT CẮT B-B
4.2.1 Mô men tác dụng lên mặt cắt B-B do tải trọng thẳng đứng gây ra
Lực đứng Độ lệch tâm Mô men
- Aùp lực chủ động do hoạt tải chất thêm sau tường chắn
- Aùp lực đất đắp bị động tác dụng trước tường chắn
1 Tường chắn
1 Tường chắn
- Aùp lực đất đắp chủ động tác dụng sau tường chắn
3 Aùp lực thẳng đứng do đất đắp sau tường chắn EV1= 162.00 0.625 101.25
-5 Aùp lực thẳng đứng do hoạt tải chất thêm sau tường VS= 77.68 0.625 48.55
4.2.2 Mô men tác dụng lên mặt cắt B-B do tải trọng ngang gây ra
Lực ngang Độ lệch tâm Mô men
Hx, kN Zx, m My, kNm
Ghi chú: Độ lệch tâm Zx trong các bảng tính trên dùng để xác định mô men đối với trọng tâm của
mặt cắt B-B
5 TỔ HỢP NỘI LỰC THEO CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN
5.1 CÁC HỆ SỐ THIẾT KẾ
5.1.1 Hệ số điều chỉnh tải trọng
- Trạng thái giới hạn cường độ
+ Tầm quan trọng trong khai thác: I= 1.00
- Aùp lực chủ động do hoạt tải chất thêm sau tường chắn
- Aùp lực đất đắp bị động tác dụng trước tường chắn
2 Bệ móng
- Aùp lực đất đắp chủ động tác dụng sau tường chắn
1 Tường chắn
- Trạng thái giới hạn sử dụng, đặc biệt
5.1.2 Hệ số tải trọng
LS
VS
Trang 7- ĐẶC BIỆT 1.25 0.90 1.50 0.90 1.35 1.0 0.50 0.50
5.2 TỔ HỢP NỘI LỰC MẶT CẮT A-A THEO CÁC TTGH
- Tổ hợp tải trọng xác định theo công thức:
Tổ hợp= (DCDC+DWDW+LLLL+IMIM+PLPL+EHEH……) Ký hiệu
-5.3 TỔ HỢP NỘI LỰC MẶT CẮT B-B THEO CÁC TTGH
- Tổ hợp tải trọng xác định theo công thức:
Tổ hợp= (DCDC+DWDW+LLLL+IMIM+PLPL+EHEH……) Ký hiệu
670.04 569.68
767.15 631.20 736.07
N, kN
N, kN
187.50 187.50 187.50 187.50 150.00
6 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TƯỜNG VÀO BỆ MÓNG
6.1 Chọn cốt thép và bố trí
- Hệ số sức kháng dùng cho uốn và kéo bê tông cốt thép =0.9
- Chọn và bố trí cốt thép 24 22 As = 9123.19 mm2
- Bố trí một lớp cốt thép
+ Lớp bảo vệ tính đến trọng tâm cốt thép abv= 50.00 mm
6.2 Kiểm toán theo TTGH CĐ
6.2.1 Kiểm tra sức kháng uốn
- Sức kháng uốn tính toán:
Mr=Mn=Asfy(ds-a/2)Mu
- Trong đó:
+ Mu:là mô men uốn theo phương ngang tường, Mu= 804.44 kNm + As: là diện tích cốt thép thường chịu kéo, mm2
+ ds: là khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo, mm
+ a: là chiều dày của khối ứng suất tương đương, mm
47.70 mm
- Xác định sức kháng uốn tính toán Mr:
6.2.2 Kiểm tra lượng cốt thép tối đa
569.68
w c y s
b f f A
85 0
6.2.2 Kiểm tra lượng cốt thép tối đa
- Kiểm toán theo công thức: c/de0.42
- Trong đó:
+ de: là khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trọng tâm lực kéo của cốt thép chịu kéo, mm
+ c: là khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hòa, mm
c=a/b1= 57.08 mm + b: là hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất quy định trong điều 5.7.2.2
Trang 8b1= 0.836
- Xác định giá trị c/de= 0.127
6.2.3 Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu
- Kiếm toán theo công thức: Pmin0.03f'c/fy
- Trong đó:
+ Pmin: là tỷ lệ giữa thép chịu kéo và diện tích nguyên, Pmin= 0.0061 + Xác định giá trị 0.03f'c/fy= 0.0023
6.2.4 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt
- Kiểm toán theo công thức: Vr=VnVu
- Trong đó:
+ : là hệ số sức kháng cắt, =0.9 + Vr: là sức kháng cắt tính toán, kN + Vu: là lực cắt tính toán, Vu= 444.14 kN + Vn: là sức kháng cắt danh định, xác định bằng trị số nhỏ hơn của
Vn1=Vc+Vs+Vp Vn2=0.25f'cbvdv+Vp
OK
{
KIỂM TOÁN
+ Vc: là sức kháng cắt danh định do ứng suất kéo trong bê tông, kN + Vs: là sức kháng cắt của cốt thép chịu cắt, kN
+ Vp: là thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu trên hướng lực cắt tác dụng, kN + bv: là bề rộng bản bụng hữu hiệu lấy bằng bề rộng nhỏ nhất trong chiều cao dv, mm
+ dv: là chiều cao chịu cắt hữu hiệu, mm
dv=max(0.9de, 0.72h, ds-a/2)= 426.15 mm
- Trong đó:
+ s: là cự ly cốt thép ngang, mm + : là hệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo + : là góc nghiêng của ứng suất nén chéo (độ)
+: là góc nghiêng của cốt thép ngang đối với trục dọc (độ) + Av: là diện tích cốt thép chịu cắt trong cự ly s (mm2)
- Đối với mặt cắt không dự ứng lực ta xác định được các giá trị như sau:
- Ta có: Vu= 444 kN < 0.1f'cbvdv=
- Cự ly tối đa của các thanh cốt thép ngang s
- Chọn cự ly giữa các thanh cốt thép ngang schon=
- Chọn diện tích cốt thép ngang trong cự ly s là Av= 1 14 1.03 mm2/mm
- Kiểm tra điều kiện đặt cốt thép ngang Trừ đối với bản, đế móng và cống, cốt thép ngang phải được
150.00 mm
340.9 mm
{
3835.34 kN
v v c
s
g g
d f A
V s v y v(cot cot )sin
- Kiểm tra điều kiện đặt cốt thép ngang Trừ đối với bản, đế móng và cống, cốt thép ngang phải được
đặt khi Vu>0.5(Vc+Vp), kiểm tra:
Vu= 444 kN < 0.5(Vc+Vp)=
Không kiểm tra hàm lượng cốt thép ngang, bố trí cốt thép ngang theo cấu tạo.
- Kiểm tra lượng cốt thép ngang tối thiểu theo công thức:
Lượng cốt thép ngang tối thiểu bố trí đạt
- Thay các giá trị vào công thức trên ta được:
Vn1=Vc+Vs+Vp= 1163.55 kN
523.07 kN
{
Trang 9Vn2=0.25f'cbvdv+Vp= 9588.34 kN
- Sức kháng cắt tính toán là: Vr=Vn= 1047.20 kN
6.3 Kiểm toán theo TTGH SD (Kiểm tra nứt)
- Các cấu kiện phải được cấu tạo sao cho ứng suất kéo trong cốt thép thường ở TTGH SD sao cho:
- Trong đó:
+ dc: là chiều cao phân bê tông tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng cho đến tâm của thanh hay sợi đặt gần nhất Nhằm mục đích tính toán phải lấy chiều dày tịnh của lớp bê tông bảo vệ dc không được lớn
+ A: là diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo và được bao bởi các mặt của mặt cắt ngang và đường thẳng song song với trục trung hòa chia cho số lượng của các thanh hay
sợi Nhằm mục đích tính toán phải lấy chiều dày tịnh của lớp bê tông bảo vệ không được lớn hơn 50mm
A= 12500.00 mm2 + Z: là thông số bề rộng vết nứt, N/mm
- Xác định điều kiện kiểm toán:
0.6fy= 240.00 Mpa
- Xác định fs:
{
30000.00
c sa
A d
Z f
- Xác định fs:
+ Hệ số quy đổi thép sang bê tông n= 6.79 + Tính các đặc trưng tiết diện chuyển đổi cho mặt cắt rộng 1mm có hai lớp cốt thép Ứng suất kéo tính cho một loại cốt thép, thiên về an toàn bỏ qua cốt thép thớ trên
+ Tổng mô men tĩnh đối với trục trung hòa, ta có:
0.5bx2=nAs(ds-x)
+ Tổng mô men quán tính của tiết diện nứt chuyển đổi là:
Icr=bx3/3+nAs(ds-x)2
Û Icr= 2824753.98 mm4/mm + Ứng suất kéo gây nứt là:
fs=n(ds-x)MSD/Icr= 131.14 Mpa
7 TÍNH TOÁN KẾT CẤU MÓNG
7.1 Phản lực đầu cọc và nội lực móng
7.1.1 Tính phản lực đầu cọc
- Tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm cọc xác định theo công thức:
(Tính toán móng cọc đài cao)
- Trong đó:
+ N: là lực dọc trục tác dụng trên 1 cọc, kN + nc: là tổng số cọc bố trí
+ P: là tổng lực thẳng đứng tính toán tác dụng lên nhóm cọc, kN + My: là tổng mô men tính toán, kNm
2
i y
x M n
P N
+ My: là tổng mô men tính toán, kNm + x: là tọa độ của cọc mà ở đó tải trọng tác dụng lên cọc được tính toán, m + xi: là tọa độ của cọc thứ i, m
Trang 104 670.04 775.81 6.00 360.360 360.360 360.360 -125.120 -125.120 -125.120
7.1.2 Tính nội lực do trọng lượng bản thân và các lớp đất phía trên
· Tính nội lực do trọng lượng bản thân và lớp đất phía trên tại mặt cắt C-C
EV2 Khối C Lệch tâm Mô men Lực cắt EV2 Khối C Mô men Lực cắt
· Tính nội lực do trọng lượng bản thân và lớp đất phía trên tại mặt cắt D-D
EV1+VS Khối E Lệch tâm Mô men Lực cắt EV1+VS Khối E Mô men Lực cắt
Ký hiệu tổ
hợp
Tổ hợp với hệ số tải trọng max Tổ hợp với hệ số tải trọng min
Ký hiệu tổ
hợp
Tổ hợp với hệ số tải trọng max Tổ hợp với hệ số tải trọng min
7.1.2 Tính nội lực đáy móng
· Tính nội lực đáy móng tại mặt cắt C-C
Mô men Lực cắt Mô men Lực cắt Lệch tâm Mô men Lực cắt Mô men Lực cắt
· Tính nội lực đáy móng tại mặt cắt D-D
Mô men Lực cắt Mô men Lực cắt Lệch tâm Mô men Lực cắt Mô men Lực cắt
- Tính duyệt nội lực bất lợi nhất:
Ứng với max Ứng với min Nội lực gây ra do hàng cọc số 1 Nội lực móng
Ký hiệu tổ
hợp
Ứng với max Ứng với min Nội lực gây ra do hàng cọc số 2 Nội lực móng
Ký hiệu tổ
hợp
7.2 Chọn cốt thép và bố trí
- Hệ số sức kháng dùng cho uốn và kéo bê tông cốt thép =0.9
- Chọn và bố trí cốt thép 25 20 As = 7853.98 mm2
- Bố trí một lớp cốt thép
+ Lớp bảo vệ tính đến trọng tâm cốt thép abv= 50.00 mm
Trang 11- Chiều rộng của mặt cắt tính toán b= 3000.00 mm
7.3 Kiểm toán theo TTGH CĐ
7.3.1 Kiểm tra sức kháng uốn
- Sức kháng uốn tính toán:
Mr=Mn=Asfy(ds-a/2)Mu
- Trong đó:
+ Mu:là mô men uốn theo phương ngang tường, Mu= 413.12 kNm + As: là diện tích cốt thép thường chịu kéo, mm2
+ ds: là khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo, mm
+ a: là chiều dày của khối ứng suất tương đương, mm
41.07 mm
- Xác định sức kháng uốn tính toán Mr:
7.3.2 Kiểm tra lượng cốt thép tối đa
- Kiểm toán theo công thức: c/de0.42
w c y s
b f f A
85 0
- Kiểm toán theo công thức: e
- Trong đó:
+ de: là khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trọng tâm lực kéo của cốt thép chịu kéo, mm
de=ds= 1150.00 mm + c: là khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hòa, mm
+ b1: là hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất quy định trong điều 5.7.2.2
- Xác định giá trị c/de= 0.043
7.3.3 Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu
- Kiếm toán theo công thức: Pmin0.03f'c/fy
- Trong đó:
+ Pmin: là tỷ lệ giữa thép chịu kéo và diện tích nguyên, Pmin= 0.0022 + Xác định giá trị 0.03f'c/fy= 0.0023
7.3.4 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt
- Kiểm toán theo công thức: Vr=VnVu
- Trong đó:
+ : là hệ số sức kháng cắt, =0.9 + Vr: là sức kháng cắt tính toán, kN + Vu: là lực cắt tính toán, Vu= 1280.49 kN + Vn: là sức kháng cắt danh định, xác định bằng trị số nhỏ hơn của
+ Vn: là sức kháng cắt danh định, xác định bằng trị số nhỏ hơn của
Vn1=Vc+Vs+Vp Vn2=0.25f'cbvdv+Vp + Vc: là sức kháng cắt danh định do ứng suất kéo trong bê tông, kN + Vs: là sức kháng cắt của cốt thép chịu cắt, kN
+ Vp: là thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu trên hướng lực cắt tác dụng, kN + bv: là bề rộng bản bụng hữu hiệu lấy bằng bề rộng nhỏ nhất trong chiều cao dv, mm
+ dv: là chiều cao chịu cắt hữu hiệu, mm
{