THIET KE LAN CAN LE BO HANH

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH 1.1 TÍNH TOÁN LAN CAN CẦU 1.1.1 CẤU TẠO LAN CAN CẦU - Chọn kích thước lan can lề hành, kích thước thể hình vẽ: Hình 1.1: Mặt cắt ngang lan can-lề hành - Lan can lề hành có kích thước cấu tạo sau: + Bề rộng lan can: 300 mm + Bê rộng bó vỉa (Gờ chắn bánh): 200 mm + Chiều cao gờ lan can: 715 mm + Chiều cao bó vỉa: 250 mm + Chiều dày bê tông lề hành: 100 mm + Chiều dài bê tông lề hành: 900 mm + Bán kính vuốt cong mép lề bó vỉa: R=50 mm + Chiều dài tính toán lề hành: 700 mm + Độ dốc ngang lề hành: 1.5% - Chi tiết phần lan can thép sau: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 155- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH + Bề dày phần thép chờ liên kết với gờ lan can bu lông: 10 mm + Các thép có chiều dày: mm + Chiều cao phần lan can thép: 610 mm + Ống thép mạ kẽm phía trên: đường kính 110 mm, dày mm + Ống thép mạ kẽm phía dưới: Đường kính 90 mm, dày mm + Bề rộng cột lan can thép theo phương dọc cầu: 130 mm + Bán kính vuốt cong cột lan can: R=1100 mm + Bố trí cột lan can cách từ tim đến tim: m + Khoảng cách hai cột lan can bố trí thép dày: 8mm + Thép dày: 8mm bố trí với khoảng cách 200 mm dọc theo lan can + Khoảng cách từ tim ống thép đến mép gờ bê tông: 150 mm + Khoảng cách từ tim đến tim hai ống thép mạ kẽm: 396 mm Hình 1.2 Bố trí khoảng cách cột lan can Hình 1.3 Chi tiết cột lan can thép - Đặc trưng vật liệu chọn sau: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 156- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH + Gờ lan can bê tông cốt thép, bê tông có f’c=30 Mpa; + Đá vỉa (Gờ chắn bánh) bê tông cốt thép, bê tông có f’c=30 Mpa; + Lề hành BTCT, bê tông có f’c=30 Mpa; + Cốt thép thường có giới hạn chảy nhỏ nhất, fy=420 Mpa; + Thép sử dụng thép có giới hạn chảy nhỏ 250 Mpa (Tiêu chuẩn AASHTO A709M cấp 250) + Trọng lượng riêng bê tông: γ c = 24kN / m 3 + Trọng lượng riêng thép: γ c = 78.5kN / m 1.1.2 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 1.1.2.1 LỰA CHỌN MỨC ĐỘ THIẾT KẾ LAN CAN Mức thiết kế: L3-Được chấp nhận chung áp dụng cho hầu hết đường có tốc độ cao với hỗn hợp xe tải xe nặng Các mức độ thiết kế lan can: - Lực va ngang xe phân bố chiều dài Lt chiều cao He phía mặt cầu: Ft=240 kN; - Lực ma sát hướng dọc theo lan can: FL=80 kN; - Lực thẳng đứng xe nằm đỉnh lan can: Fv=80 kN; - Chiều dài phân bố lực ma sát FL theo hướng dọc: LL=1070 mm ; - Chiều dài phân bố lực va Ft, theo hướng dọc, dọc theo lan can đặt chiều cao He phía mặt cầu: Lt=1070 mm; - Chiều dài phân bố theo hướng dọc lực thẳng đứng Fv: Lv=5500mm; - Chiều cao lan can nhỏ nhất: 810 mm Bảng 1.1 Các lực thiết kế lan can đường ô tô với mức thiết kế L-3 Các lực thiết kế ký hiệu Ft ngang (kN) FL dọc (kN) Fv thẳng đứng (kN) hướng xuống Lt LL (mm) Lv (mm) Chiều cao lan can nhỏ H SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 Mức độ thiết kế lan can (L-3) 240 80 80 1070 5500 810 - 157- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH 1.1.2.2 TÍNH TOÁN CÁC PHẦN CHÍNH CỦA LAN CAN 1.1.2.2.1 TÍNH TOÁN VA XE CHO BÓ VỈA - Khi tính lực va xe vào bó vỉa ta xét vào trạng thái giới hạn đặc biệt - Trong cầu thông thường lực F v, FL không gây nguy hiểm cho bó vỉa nên việc tính toán thiết kế lan can đồ án xét đến Ft chiều dài Lt - Chiều cao bó vỉa cao yêu cầu chiều cao tối thiểu đặt lực va xe, nên thiết kế lấy chiều cao bó vỉa He=250mm - Kiểm toán theo điều kiện: R ≥ Ft + R: Là sức kháng cực hạn gờ chắn bánh + Ft: Lực va ngang xe phân bố chiều dài L t chiều cao He phía mặt cầu: Ft=240 kN; - Sức kháng danh định bó vỉa tải trọng ngang R w xác định phương pháp đường chảy theo 22TCN272-05 - Bó vỉa tường bê tông cốt thép nên tính toán theo phương pháp đường chảy sơ đồ tính toán sau: Hình 1.4 Lực thiết kế bó vỉa tính theo phương pháp đường chảy 1.1.2.2.2 TÍNH TOÁN THANH LAN CAN Trong tính toán chấp nhận số giả thiết thiên an toàn: - Thanh lan can nhịp liên tục để đơn giản tính toán thiên an toàn ta xem lan can nhịp giản đơn với chiều dài nhịp tính toán khoảng cách hai cột lan can SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 158- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH - Tải trọng tính toán xếp sau: Tĩnh tải: Trọng lượng thân lan can quy tải trọng phân bố DC=78.5x3.14x(0.1102-0.1022)/4=0.105 kN/m Hoạt tải: + Tải phân bố theo phương ngang: w=0.37 kN/m + Tải phân bố theo phương thẳng đứng: w=0.37 kN/m + Tải trọng tập trung đặt nhịp theo phương hợp lực mặt phẳng thẳng đứng nằm ngang: P=0.890 kN Hình 1.5 Sơ đồ xếp tải tính toán lan can 1.1.2.2.3 TÍNH TOÁN CỘT LAN CAN - Trong tính toán thiết kế ta chấp nhận số giả thiên an toàn: + Cột tiết diện chữ I mặt cắt đáy cột hình vẽ; + Tính toán cột chịu nén lệch tâm : tức cột chịu mô men lực thẳng đứng; + Lực thẳng đứng tác dụng lên cột gồm: Tĩnh tải lan can: DC quy tải tập trung; Hoạt phân bố: w=0.37kN/m quy tải tập trung; Hoạt tải tập trung: P=0.890 kN + Lực tác dụng theo phương ngang gây mô men gồm: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 159- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH Hoạt tải phân bố: w=0.37 kN/m quy tải tập trung Hoạt tải tập trung: P=0.890 kN - Sơ đồ tính tải trọng tính toán hình vẽ: Hình 1.6 Mặt cắt ngang đáy chân cột lan can Hình 1.7 Sơ đồ kết cấu tính toán cột lan can 1.1.2.3 CÁC HỆ SỐ TẢI TRỌNG - Hệ số điều chỉnh tải trọng: hệ số liên quan đến tính dẻo, tính dư tầm quan trọng khai thác + Tính dẻo: cho thiết kế thông thường η D = 1.00 + Tính dư: cho mức dư thông thường SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 160- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH η R = 1.00 + Tầm quan trọng khai thác: cho cầu điển hình η I = 1.00 ⇒ Hệ số điều chỉnh tải trọng dùng thiết kế là: η = η Dη Rη I = 1.00 Bảng 1.2 Hệ số tải trọng dùng thiết kế lan can-lề hành Tổ hợp tải trọng TTGH CĐ1 TTGH SD Loại tải trọng DC LL DC LL Ký hiệu γ DC γ LL γ DC γ LL Hệ số tải trọng 1.25 1.75 1.00 1.00 1.1.3 TÍNH THÉP VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO BÓ VỈA (PHẦN BỆ ĐỜ MÉP NGOÀI CỦA LỀ BỘ HÀNH) 1.1.3.1 ĐỐI VỚI CÁC VA XÔ TRONG MỘT PHẦN ĐOẠN TƯỜNG * Tính khả chịu lực bó vỉa theo phương thẳng đứng  Rw =   Lc − Lt  M L2  8M b + 8M w H + c c H     - Chiều dài tường tới hạn Lc xảy cấu đường chảy phải lấy bằng: L  L  8H (M b + M w H ) Lc = t +  t  + Mc 2 + H: chiều cao tường, mm + Lc: chiều dài tới hạn kiểu phá hoại theo đường chảy, mm + Lt: chiều dài phân bố lực va theo hướng dọc Ft + Rw: tổng sức kháng bên lan can, N + Mb: sức kháng uốn phụ thêm dầm cộng thêm với M w có đỉnh tường, N-mm, Mb=0; +Mw : sức kháng uốn tường (N-mm/mm) + Mc: sức kháng uốn tường hẫng (N-mm/mm) - Sơ đồ bố trí cốt thép bó vỉa hình vẽ: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 161- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH Hình 1.8 Bố trí cốt thép bó vỉa +Lớp bê tông bảo vệ : 50 mm +Đường kính cốt thép dọc: 10 mm + Đường kính cốt thép ngang: 12 mm + Đường kính cốt thép ngàm vào BMC: 14 mm + Bước cốt thép ngang : 200 mm - Chia bó vỉa thảnh hai phần để kiểm toán: Tiết diện phần 1: Hình 1.9 Bố trí cốt thép tiết diện phần theo phương thẳng đứng + Diện tích cốt thép: As=78.5 mm2 SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 162- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH + Chiều cao có hiệu: ds=100-50-6-10/2=39 mm + Chiều cao khối ứng suất tương đương: a= As × f y 0.85 × f × b ' c = + Hệ số β1 = 0.85 − 0.05 × 78.5 × 420 = 12.93mm 0.85 × 30 × 100 (f ' c ) − 28 = 0.836 + Tính chiều cao vùng chịu kéo quy ước: c = a = 15.47 mm β1 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa: c c 15.47 = = = 0.397 < 0.42 ⇒ ĐẠT de ds 39 + Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu: Pmin ≥ 0.03 × f c' fy Trong đó: Pmin tỷ lệ chịu kéo diện tích nguyên bê tông; f c' cường độ chịu nén tiêu chuẩn bê tông, f c' =30Mpa f y giới hạn chảy nhỏ thép, f y =420 Mpa Pmin f c' 78.5 −3 = = 7.85 × 10 ≥ 0.03 × = 2.14 × 10 −3 ⇒ ĐẠT 100 × 100 fy + Tính khả chịu lực tiết diện theo phương thẳng đứng phần sau: a  M w H = φM n = φAs f y  d s −  =927.73 kN.mm 2  φ hệ số kháng uốn, φ =0.9; As diện tích cốt thép chịu kéo; ds khoảng cách từ thớ chịu nén đến tâm cốt thép chịu kéo; a chiều cao vùng bê tông chịu nén ; SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 163- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH Tiết diện phần thứ 2: Hình 1.10 Bố trí cốt thép tiết diện phần theo phương thẳng đứng + Diện tích cốt thép: As=157 mm2 + Chiều cao có hiệu: ds=200-50-6-10/2=139 mm + Chiều cao khối ứng suất tương đương: a= As × f y 0.85 × f × b ' c = + Hệ số β1 = 0.85 − 0.05 × 157 × 420 = 17.24mm 0.85 × 30 × 150 (f ' c ) − 28 = 0.836 + Tính chiều cao vùng chịu kéo quy ước: c = a = 20.62mm β1 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa: c c 20.62 = = = 0.148 < 0.42 ⇒ ĐẠT de ds 139 + Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu: Pmin ≥ 0.03 × f c' fy Trong đó: Pmin tỷ lệ chịu kéo diện tích nguyên bê tông; f c' cường độ chịu nén tiêu chuẩn bê tông, f c' =30Mpa f y giới hạn chảy nhỏ thép, f y =420 Mpa SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 164- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH Hình 1.13 Bố trí cốt thép gờ lan can 1.1.4 TÍNH TOÁN THANH LAN CAN Xác định nội lực tác dụng lên lan can mặt cắt nhịp: - Mô men tĩnh tải gây ra: M DC = 0.105 × 2 = 0.0525kNm - Mô men hoạt tải phân bố gây ra: M w = 0.37 × 2 = 0.180kNm - Mô men hoạt tải tập trung gây ra: M P = 0.89 × = 0.445kNm Tổ hợp mô men theo TTGH CĐ1: + Hệ số tải trọng: Tải trọng thân: γ DC = 1.25 Tải trọng hoạt tải: γ LL = 1.75 + Hệ số điều chỉnh tải trọng: η = η Dη Rη I = M = 1.25 × 0.0525 + 1.75 × 0.18 = 0.381kNm SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 171- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH M = 1.75 × 0.18 = 0.315kNm M CD1 = M 12 + M 22 + 1.75 × M P = 1.273kNm Kiểm toán lan can theo điều kiện: M r = φM n ≥ M CD1 Trong đó: Mr sức kháng uốn tính toán lan can; Mn sức kháng danh định lan can; Mn=fy × W=250x0.035=8.75 kNm W mô men kháng uốn lan can: W=0.1x0.113(1-(0.102/0.110)4)=0.035x10-3m3 φ hệ số sức kháng uốn, φ =1.00 ⇒ M r = φM n = 8.75kNm ≥ M CD1 = 1.273kNm ⇒ ĐẠT - Kết luận: Thanh lan can đủ khả chịu lực 1.1.5 TÍNH TOÁN CỘT LAN CAN 1.1.5.1 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN CHÂN CỘT LAN CAN - Lực dọc trục: + Hoạt tải: N1=0.890 kN + Hoạt tải: N2=0.37x2=0.74 kN + Tĩnh tải thân: N3=78.5x3.14/4x(0.112-0.1022)x2+78.5x3.14/4x(0.092-0.0822)x2=0.379 kN + Tổ hợp lực dọc theo TTGH CĐ1 chân cột: NCD1=1.25x0.379+1.75x2x(0.89+0.74)=6.18 kN - Lực ngang: + Hoạt tải: N1=0.890kN + Hoạt tải: N2=0.74 kN + Mô men chân cột tổ hợp theo TTGH CĐ1: MCD1=1.75x0.15x(0.89+0.74)+1.75x0.546x(0.89+0.74)=1.99 kNm Bảng 1.3 Tổ hợp nội lực tác dụng lên chân cột lan can theo TTGH CĐ1 Mô men (kNm) Lục dọc trục (kN) SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 1.99 6.18 - 172- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH 1.1.5.2 TÍNH CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN Hình 1.14 Mặt cắt ngang thép hình I chân cột - Diện tích tiết diện: A=2x8x130+164x8=3392 mm2 - Mô men quán tính trục x-x: Ixx=2936330.67 mm4 - Mô men kháng uốn trục x-x: Wxx=Ixx/(h/2)=45174.32 mm3 - Bán kính quán tính trục x-x: rxx= I xx =29.42mm A - Mô men quán tính trục y-y: Iyy=18329856 mm4 - Mô men kháng uốn trục y-y: Wyy=Iyy/(h/2)=203665.07 mm3 - Bán kính quán tính trục y-y: ryy= I yy A =73.51 mm 1.1.5.3 NÉN DỌC TRỤC - Sức kháng tính toán cấu kiện chịu nén, Pr, phải tính sau: Pr = ϕ c Pn Trong đó: +Pn sức kháng nén danh định; + ϕ c hệ số sức kháng nén, ϕ c =0.9 - Tính Pn: + Hệ số mảnh cột tiêu chuẩn hóa: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 173- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH  Kl  Fy λ=   rs π  E Trong đó: + K hệ số chiều dài hiệu dụng, cột đầu tự do, K=2 + As diện tích mặt cắt nguyên, As=3392 mm2 + Fy cường độ chảy, Fy=250 Mpa + E mô đun đàn hồi, E=200000 Mpa + l chiều dài không giằng, l=610mm + rs mô men quán tính trục ổn định 2  Kl  Fy  × 610  250 = = 0.035 Ta đươc: λ =     rs π  E  73.51 × 3.14  200000 λ 0.035 × 250 × 3392 × 10 −3 = 835.76kN - λ = 0.035 < 2.25 ⇒ Pn = 0.66 Fy As = 0.66 - Sức kháng tính toán dọc trục là: Pr = ϕ c Pn = 0.9 × 835.76 = 752.18kN 1.1.5.4 NÉN DỌC TRỤC VÀ UỐN KẾT HỢP - Tải trọng nén dọc trục, Pu, mô men xảy đồng thời, Mux Muy tính toán tải trọng tính toán phương pháp giải tích đàn hồi phải thỏa mối quan hệ sau đây: + M M uy  Pu P 6.18  ≤ 1.0 = = 0.008 < ⇒ u +  ux + Pr 752.18 Pr  M rx M ry  - Trong đó: + Pr sức kháng nén tính toán theo quy định, Pr=752.18 kN + Mrx sức kháng uốn tính toán theo trục x-x; + Mry sức kháng uốn tính theo trục y-y; + Mux mô men uốn tính toán theo trục x-x; Mux=0.00 kNm + Muy mô men uốn tính toán theo trục y-y; Muy=1.99 kNm - Xác định giá trị Mrx ,Mry: + Mrx= φ f M nx =1.0xfyxWxx=1.0x250x45174.32x10-6=11.29 kNm + Mry= φ f M ny =1.0xfyxWyy=1.0x250x203665.07x10-6=50.92 kNm - Thay giá trị vào công thức ta được: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 174- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT ⇒ CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH Pu  M ux M uy  6.18 1.99   0.00 −3 + + = + +  = 0.16 × 10 ≤ 1.0 ⇒ ĐẠT   Pr  M rx M ry  × 752.18  11.29 50.92  1.1.5.3 TỶ SỐ ĐỘ MẢNH - Độ mảnh cột phải thỏa mãn: b ≤k t E fy - Trong đó: + k hệ số oằn cột, k=0.56 + t chiều dày bụng: t=8 mm + b chiều rộng nửa cánh mặt cắt thép I, b=65mm + E mô đun đàn hồi thép, E=200000 Mpa + fy cường độ chảy thép, fy=250 Mpa - Thay vào công thức ta được: b 65 = = 8.125 ≤ k t E 200000 = 0.56 = 15.84 ⇒ ĐẠT fy 250 1.1.6 TÍNH TOÁN BU LÔNG CHỊU LỰC TẠI ĐÁY CỘT LAN CAN - Bu lông đáy cột làm việc chiu cắt, ép mặt chịu kéo Ta tiến hình kiểm tra khả chịu lực bu lông làm việc khả chịu lực - Chọn bu lông cường độ cao đường kính: 22mm có cường độ kéo tối thiểu 830 Mpa theo tiêu chuẩn ASTM A325M 1.1.6.1 QUY CÁCH BỐ TRÍ BU LÔNG - Cự ly tim đến tim tối thiểu bu lông với lỗ tiêu chuẩn không lấy nhỏ lần đường kính bu lông: S ≥ 3d = × 22 = 66mm (TCN 6.13.2.6.1) - Khi dùng loại bu lông có lỗ cỡ có lỗ xẻ khoảng cách trống tối thiểu mép lỗ liền kề theo hướng truyền lực hay ngang với hướng lực không lấy nhỏ hai lần đường kính bu lông: S ≥ 2d = × 22 = 44mm - Bước dọc bu lông không vượt 12t=12x10=120 mm (TCN 6.13.2.6.3) SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 TC0686A2 - 175- MSSV: 1065864 LỚP: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH - Khoảng cách ngang bu lông không vượt 24t=24x10=240 mm (TCN 6.13.2.6.3) - Khoảng cách tối thiểu đến mép cạnh: 28 mm (TCN 6.13.2.6.6) - Khoảng cách tối đa đến mép cạnh không vượt tám lần chiều dày, phải lấy trị số chiều dày lớn chiều dày ốp 125 mm, S