THIET KE DAM NGANG CAU BE TONG

CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ DẦM NGANGChiều cao dầm ngang: Hdn= 970mmChiều rộng dầm ngang: Bdn= 250mm Hình 5.1 Các kích thước cơ bản dầm ngang - Hệ thống dầm ngang liên kết với kết cấu nhịp: + Bố

CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ DẦM NGANG

Chiều cao dầm ngang: Hdn= 970mmChiều rộng dầm ngang: Bdn= 250mm

Hình 5.1 Các kích thước cơ bản dầm ngang

- Hệ thống dầm ngang liên kết với kết cấu nhịp:

+ Bố trí dầm ngang ở đầu nhịp

+ Ở giữa nhịp bố trí hai dầm ngang+ Tổng cộng có 16 dầm ngang+ Khoảng cách từ tim đến tim các dầm ngang theo pheo phương dọc cầu là: 8180mm

+ Theo phương ngang cầu: lấy khẩu độ tính toán dầm ngang là khoảng cách từ tim đến tim hai dầm chủ

Hình 5.2 Hệ thống dầm ngang liên kết với kết cấu nhịp

- Giả thiết tính toán:

+ Dầm ngang chịu lực rất phức tạp Mối nối giữa giữa dầm dọc và dầm

ngang có tính ngàm chặt, tính chất này có phụ thuộc vào độ cứng chống xoắn của dầmdọc Dầm ngang làm việc như một dầm hai đầu ngàm chịu uốn dưới tác dụng của lựcthẳng đứng

+ Để tính dầm ngang ta xác định lực từ bản mặt cầu truyền xuống

+ Khẩu độ tính toán của dầm ngang là khoảng cách từ tim đến tim giữahai dầm chính

+ Để đơn giản trong tính toán ta tính dấm ngang theo phương ngang cầutheo sơ đồ dầm giản đơn sau đó nhân với hệ số điều chỉnh

- Đặc trưng vật liệu dùng trong thiết kế dầm ngang:

+ Cấp bê tông dầm ngang f’c=40 Mpa+ Tỷ trọng bê tông: γc=24 kN/m3+ Thép thường có giới hạn chảy: fy= 420 Mpa

- Các hệ số dùng trong thiết kế dầm ngang:

Bảng 5.1 Hệ số tải trọng dùng trong thiết kế dầm ngang

- Trong đó:

+ γDC: là hệ số tải trọng của tải trọng bản thân của các bộ phận kết cấu

và các thiết bị phụ phi kết cấu

+ γDW : là hệ số tải trọng của tải trọng bản thân của các lớp phủ mặt cầu

và các tiện ích công cộng

+ γLL: là hệ số tải trọng của hoạt tải

+ η: là hệ số điều chỉnh tải trọng Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính dư

và tầm quan trọng trong khai thác

+ηD=1.00: là hệ số liên quan đến tính dẻo cho các thiết kế thông thường.+ ηR=1.00: là hệ số liên quan đến tính dư cho các mức dư thông thường.

+ηI=1.00: là hệ số liên quan đến tầm quan trọng khi khai thác, cho cáccầu thông thường

5.1.2 NỘI LỰC DẦM NGANG

5.1.2.1 XÁC ĐỊNH MÔ MEN DẦM NGANG

5.1.2.1.1 XÁC ĐỊNH MÔ MEN DO TĨNH TẢI GÂY RA

Để thiên về an toàn ta giả thiết mỗi dầm ngang chịu tĩnh tải của bản mặt cầu vàlớp phủ mặt cầu trong một khoang dầm ngang (khoảng cách giữa hai dầm ngang làLdn=8.18m)

- Trọng lượng bản thân bản mặt cầu:

m kN L

t

DW Atphan =γc Atphan dn =22.5×0.05×8.18=9.20 /

+ Trọng lượng bản thân lớp mui luyện tạo dốc:

m kN L

t

DW ml =γc ml dn =24×0.07×8.18=13.74 /

+ Trọng lượng bản thân lớp phòng nước:

m kN L

t

DW pn =γc pn dn =24×0.005×8.18=0.98 /

⇒ Tổng trọng lượng các lớp phủ gây ra là:

m kN

DW lp =γ9.20+13.74+0.98=23.92 /

- Trọng lượng bản thân dầm ngang:

m kN A

DC dn =γc dn =24×0.3×0.97=6.98 /

Hình 5.3 Sơ đồ xếp tải xác định mô men do tĩnh tải gây ra

- Xác định mô men do tĩnh tải gây ra tại mặt cắt giữa nhịp:

+ Mô men do tải trọng bản mặt cầu gây ra:

kNm DC

M DCbmc = bmcω =39.26×0.36125=14.18

+ Mô men do tải trọng các lớp phủ gây ra:

kNm DW

+ Mô men do tải trọng dầm ngang gây ra:

kNm DC

5.1.2.1.2 XÁC ĐỊNH MÔ MEN DO HOẠT TẢI GÂY RA

5.1.2.1.2.1 THEO PHƯƠNG DỌC CẦU

- Vẽ đường ảnh hưởng phản lực truyền xuống dầm ngang:

Hình 5.4 Xếp xe lên đường ảnh hưởng phản lực tính dầm ngang

- Phản lực do xe thiết kế:

+ Do dãy bánh xe tải thiết kế:

kN

R Truck =72.5×0.474+72.5×1+17.5×0.474=115.16

5.1.2.1.2.2 THEO PHƯƠNG NGANG CẦU

- Xếp xe tại vị trí bất lợi nhất theo phương ngang cầu:

Hình 5.5 Xếp xe lên đường ảnh hưởng mô men tại mặt cắt giữa nhịp theo phương

ngang cầu cho trường hợp bất lợi nhất

- Mô men do xe tải thiết kế:

+ Tổ hợp mô men theo TTGH CĐ1: M CĐ1 =156.92kNm

+ Tổ hợp mô men theo TTGH SD: M SD =83.42kNm

- Vì tính theo phương pháp gần đúng theo sơ đồ kết cấu dầm ngang là dầm giảnđơn nên ta nhân với hệ số điều chỉnh:

+ Tại mặt cắt giữa nhịp chịu mô men dương:

kNm M

M CĐ+ 1 =0.5 CĐ1 =0.5×144.63=72.32

kNm M

M SD+ =0.5 SD =0.5×77.82=38.91

+ Tại mặt cắt ngàm chịu mô men âm:

kNm M

M CĐ− 1 =0.8 CĐ1 =0.8×144.63=115.7

kNm M

M SD− =0.8 SD =0.8×77.82=62.26

5.1.2.2 XÁC ĐỊNH LỰC CẮT DẦM NGANG

5.1.2.2.1 XÁC ĐỊNH LỰC CẮT DO TĨNH TẢI GÂY RA

Hình 5.6 Xếp tĩnh tải lên đường ảnh hưởng xác định lực cắt

+ Lực cắt do tải trọng bản mặt cầu gây ra:

kN DC

V DCbmc = bmcω =39.26×0.85=33.37

+ Lực cắt do tải trọng các lớp phủ gây ra:

kN DW

V DWlp = lpω =23.92×0.85=20.33

+ Lực cắt do tải trọng dầm ngang gây ra:

kN DC

V DCdn = dnω =6.98×0.85=5.93

5.1.2.2.2 XÁC ĐỊNH LỰC CẮT DO HOẠT TẢI GÂY RA

- Xếp xe lên đường ảnh hưởng cho trường hợp bất lợi nhất để xác định lực cắt

do hoạt tải

Hình 5.7 Xếp xe lên đường ảnh hưởng xác định lực cắt do hoạt tải

5.1.3.1 KIỂM TRA TẠI MẶT CẮT GIỮA NHỊP

5.1.3.1.1 KIỂM TOÁN DẦM NGANG THEO TTGH CƯỜNG ĐỘ

5.1.3.1.1.1 CHỌN SƠ BỘ DIỆN TÍCH CỐT THÉP VÀ BỐ TRÍ

- φ hệ số sức kháng dùng cho uốn và kéo bê tông cốt thép φ=0.9

- Dùng thép có giới hạn chảy tối thiểu, fy= 420 Mpa

- Cấp bê tông dầm ngang có f’ c=40 Mpa

- Chọn và bố trí cốt thép như sau:

+ 2 thanh thép φ25 để bố trí thớ trên + 2 thanh thép φ25 để bố trí thớ dưới+ 2φ25⇒As= As’= 981.25 mm2

- Chọn lớp bảo vệ cốt thép chịu nén thớ trên dầm ngang tính từ tim thép bố trí:

+ at= 85 mm

- Chọn lớp bảo vệ cốt thép chịu kéo thớ dưới dầm ngang tính từ tim thép bố trí:

+ ad=85 mm

5.1.3.1.1.2 KIỂM TRA SỨC KHÁNG UỐN (TCN 5.7.3.2.1)

- Mô men tính toán cho dầm ngang tại mặt cắt giữa nhịp là:

+ Mu=72.32 kNm

- Chọn số thanh thép bố trí:

+ n= 2φ25+ n’=2φ25

- Diện tích cốt thép đã bố trí:

+ As=981.25 mm2+ As=981.25 mm2

- Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép chịu nén thớ ngoài cùng

' '

y s y s

b f

f A f A

- Sức kháng uốn của dầm ngang

+ Mr=φMn=φ (Asfy(ds-a/2)- Asf’ y (d ’ –a/2)) =0.9(0.98125x420x0.86-0.98125x420x0.085)=287.46 kNm

⇒ Mr> Mu+ ⇒ ĐẠT

5.1.3.1.1.3 KIỂM TRA LƯỢNG CỐT THÉP TỐI ĐA (TCN 5.7.3.3.1)

- Điều kiện kiểm toán: c/de ≤0.42

- Hệ số:β1=0.85-0.05(fc’-28)/7=0.85-0.05x(40-28)/7=0.764

- Tính chiều cao vùng chịu kéo quy ước: c a 00.764.00 0.00mm

1

=

=

=β

- de= ds=885 mm

Kiểm tra: c/de=0.00/885=0.00≤0.42 ⇒ ĐẠT

5.1.3.1.1.4 KIỂM TRA LƯỢNG CỐT THÉP TỐI THIỂU (TCN 5.7.3.3.2)

- Điều kiện kiểm toán: ρmin ≥ 0.03

970300

25

5.1.3.1.2 KIỂM TRA THEO TTGH SỬ DỤNG (KIỂM TRA NỨT)

- Các cấu kiện phải được cấu tạo sao cho ứng suất kéo trong cốt thép thường ởtrạng thái giới hạn sử dụng, fsa, không vượt quá:

c sa

A d

Z f

f ≤ = 1/3 ≤0.6

- Trong đó:

+ dc chiều cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng cho đến tâmcủa thanh hay sợi gần nhất; nhằm mục đích tính toán phải lấy chiều dài tịnh của lớp bêtông bảo vệ dc không được lớn hơn 50mm, dc=50 mm

+ A diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo

và được bao bởi các mặt của mặt cắt ngang và đường thẳng song song với trục trunghòa, chia cho số lượng của các thanh hay sợi (mm2), nhằm mục đích tính toán, phải lấychiều dài tịnh của lớp bê tông bảo vệ không được lớn hơn 50mm,

A=2 dcb/n=2x85x300/2=25500 mm2+ Z thống số bề rộng vết nứt, Z=23000 N/mm (đối với các cấu kiệntrong môi trường khắc nghiệt và khi thiết kế theo phương ngang cầu)

- Tính fsa=23000/(85x25500)1/3=177.72 Mpa

- Tính 0.6 fy=0.6x420=252 Mpa

+ fs ≤ min(0.6 fy, fsa)=min(252;177.72)=177.72 Mpa

- Tính fs

+ Mô men dương dùng để tính ứng suất kéo trong cốt thép là:

Mu=38.91 kNm+ Hệ số quy đổi thép sang bê tông:

n=Es/Ec=200000/31975.35=6.25+ Tính các đặc trưng tiết diện chuyển đổi cho mặt cắt rộng 1mm có hailớp cốt thép Giả thiết cốt thép phía trên nằm ở phía chịu nén của trục trung hòa:

Hình 5.8 Tiết diện nứt chịu mô men dương của dầm ngang

+ Tổng mô men tĩnh đối với trục trung hòa ta có:

5.1.3.2 KIỂM TRA TẠI MẶT CẮT NGÀM

5.1.3.2.1 KIỂM TOÁN DẦM NGANG THEO TTGH CƯỜNG ĐỘ

5.1.3.2.1.1 CHỌN SƠ BỘ DIỆN TÍCH CỐT THÉP VÀ BỐ TRÍ

- φ hệ số sức kháng dùng cho uốn và kéo bê tông cốt thép φ=0.9

- Dùng thép có giới hạn chảy tối thiểu, fy= 420 Mpa

- Cấp bê tông dầm ngang có f’ c=40 Mpa

- Chọn và bố trí cốt thép như sau:

+ 2 thanh thép φ25 để bố trí thớ trên + 2 thanh thép φ25 để bố trí thớ dưới+ 2φ25⇒As= As’= 981.25 mm2

- Chọn lớp bảo vệ cốt thép chịu kéo thớ trên dầm ngang tính từ tim thép:

+ at= 85 mm

- Chọn lớp bảo vệ cốt thép chịu nén thớ dưới dầm ngang tính từ tim thép:

+ ad=85 mm

5.1.3.2.1.2 KIỂM TRA SỨC KHÁNG UỐN (TCN 5.7.3.2.1)

- Mô men tính toán cho dầm ngang tại mặt cắt ngàm là:

+ Mu=115.70 kNm

- Chọn số thanh thép bố trí:

+ n= 2φ25+ n’=2φ25

- Diện tích cốt thép đã bố trí:

+ As=981.25 mm2+ As=981.25 mm2

- Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép chịu nén thớ ngoài cùng

' '

y s y s

b f

f A f A

- Sức kháng uốn của dầm ngang

+ Mr=φMn=φ (Asfy(ds-a/2)- Asf’ y (d ’ –a/2)) =0.9(0.98125x420x0.86-0.98125x420x0.085)=287.46 kNm

⇒ Mr> Mu- ⇒ ĐẠT

5.1.3.2.1.3 KIỂM TRA LƯỢNG CỐT THÉP TỐI ĐA (TCN 5.7.3.3.1)

- Điều kiện kiểm toán: c/de ≤0.42

- Hệ số:β1=0.85-0.05(fc’-28)/7=0.85-0.05x(40-28)/7=0.764

- Tính chiều cao vùng chịu kéo quy ước: c a 0.00mm

764.0

00.0

1

=

=

=β

- de= ds=885 mm

Kiểm tra: c/de=0.00/885=0.00≤0.42 ⇒ ĐẠT

5.1.3.2.1.4 KIỂM TRA LƯỢNG CỐT THÉP TỐI THIỂU (TCN 5.7.3.3.2)

- Điều kiện kiểm toán: ρmin ≥ 0.03

970300

25

5.1.3.2.2 KIỂM TRA THEO TTGH SỬ DỤNG (KIỂM TRA NỨT)

- Các cấu kiện phải được cấu tạo sao cho ứng suất kéo trong cốt thép thường ởtrạng thái giới hạn sử dụng, fsa, không vượt quá:

c sa

A d

Z f

f ≤ = 1/3 ≤0.6

- Trong đó:

+ dc chiều cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng cho đến tâmcủa thanh hay sợi gần nhất; nhằm mục đích tính toán phải lấy chiều dài tịnh của lớp bêtông bảo vệ dc không được lớn hơn 50mm, dc=50 mm

+ A diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo

và được bao bởi các mặt của mặt cắt ngang và đường thẳng song song với trục trunghòa, chia cho số lượng của các thanh hay sợi (mm2), nhằm mục đích tính toán, phải lấychiều dài tịnh của lớp bê tông bảo vệ không được lớn hơn 50mm,

A=2 dcbn=2x85x300/2=25500 mm2+ Z thống số bề rộng vết nứt, Z=23000 N/mm (đối với các cấu kiệntrong môi trường khắc nghiệt và khi thiết kế theo phương ngang cầu)

+ Hệ số quy đổi thép sang bê tông:

n=Es/Ec=200000/31975.35=6.25+ Tính các đặc trưng tiết diện chuyển đổi cho mặt cắt rộng 1mm có hailớp cốt thép Giả thiết cốt thép phía dưới nằm ở phía chịu nén của trục trung hòa:

Hình 5.9 Tiết diện nứt chịu mô men âm của dầm ngang

+ Tổng mô men tĩnh đối với trục trung hòa ta có:

5.1.3.3 KIỂM TOÁN DẦM NGANG THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẤT

- Kiểm toán theo công thức: V u ≤ϕV n

- Trong đó:

+ Vu là lực cắt tính toán, Vu=443.29 kN+ ϕ là hệ số sức kháng cắt lấy ϕ=0.9 + Vn là sức kháng cắt danh định tính theo điều 5.8.3.3

- Sức kháng cắt danh định Vn phải xác định bằng trị số nhỏ hơn của:

Vn1=Vc+Vs+Vp

s

g g

d f

A v y v(cot θ +cot α)sinα

- Phương pháp đơn giản đối với mặt cắt không dự ứng lực: đối với các mặt cắt

bê tông không dự ứng lực không chịu kéo dọc trục và có ít nhất một lượng cốt thépngang tối thiểu quy định trong điều 5.8.2.5 hoặc khi có tổng chiều cao thấp hơn400mm, ta có thể dùng các giá trị:

=1062 kN ⇒ cự ly tối đa của cốt thép ngang

f

s b

f'

=0.083x401/2x300x200/420=74.99 mm2

- Chọn φ14a200⇒As=153.86 mm2>Av=74.99 mm2 ⇒ ĐẠT

- Thay các giá trị vào công thức trên ta được:

+ Vc=0.083x2x401/2x0.3x0.885x103=278.74 kN+ Vs=153.86x10-3x420x885(cotg450+cotg900)sin900/200=285.95 kN

- Xác định sức kháng cắt danh định như sau:

+ Vn1=278.74+285.95=564.69 kN+ Vn2=0.25x40x103x0.3x0.885=2655 kN

⇒ Vn=min(Vn1;Vn2)=min(564.69;2655)=564.69 kN

- Sức kháng cắt tính toán là:

Vr=ϕVn=0.9x564.69=508.22 kNKiểm toán: Vr=508.22 kN>Vu=443.29 kN ⇒ĐẠT

Hình 5.10 Các kích thước hình học cơ bản dầm ngang

- Hệ thống dầm ngang liên kết với kết cấu nhịp:

+ Bố trí dầm ngang ở đầu dầm

+ Tổng cộng có 6 dầm ngang

Hình 5.11 Hệ thống dầm ngang liên kết với kết cấu nhịp

- Giả thiết tính toán:

+ Dầm ngang chịu lực rất phức tạp Mối nối giữa giữa dầm dọc và dầm

ngang có tính ngàm chặt, tính chất này có phụ thuộc vào độ cứng chống xoắn của dầmdọc Dầm ngang làm việc như một dầm hai đầu ngàm chịu uốn dưới tác dụng của lựcthẳng đứng

+ Để tính dầm ngang ta xác định lực từ bản mặt cầu truyền xuống

+ Khẩu độ tính toán theo phương ngang cầu: 1310 mm+ Theo phương dọc cầu: 750 mm

+ Để đơn giản trong tính toán ta tính dầm ngang theo phương ngang cầutheo sơ đồ dầm giản đơn sau đó nhân với hệ số điều chỉnh để xét đến tính liên tục

- Đặc trưng vật liệu dùng trong thiết kế dầm ngang:

+ Cấp bê tông dầm ngang f’c=40 Mpa+ Tỷ trọng bê tông: γc=24 kN/m3+ Thép thường có giới hạn chảy: fy= 420 Mpa

- Các hệ số dùng trong thiết kế dầm ngang:

Bảng 5.4 Hệ số tải trọng dùng trong thiết kế dầm ngang

- Trong đó:

+ γDC: là hệ số tải trọng của tải trọng bản thân của các bộ phận kết cấu

và các thiết bị phụ phi kết cấu

+ γDW : là hệ số tải trọng của tải trọng bản thân của các lớp phủ mặt cầu

+ η: là hệ số điều chỉnh tải trọng Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính dư

và tầm quan trọng trong khai thác

+ηD=1.00: là hệ số liên quan đến tính dẻo cho các thiết kế thông thường.+ ηR=1.00: là hệ số liên quan đến tính dư cho các mức dư thông thường.+ηI=1.00: là hệ số liên quan đến tầm quan trọng khi khai thác, cho cáccầu thông thường

5.2.2 NỘI LỰC DẦM NGANG

5.2.2.1 XÁC ĐỊNH MÔ MEN DẦM NGANG

5.2.2.1.1 XÁC ĐỊNH MÔ MEN DO TĨNH TẢI GÂY RA

- Trọng lượng bản thân bản mặt cầu:

m kN L

t

DW Atphan =γc Atphan dn =22.5×0.05×0.75=0.84 /

+ Trọng lượng bản thân lớp mui luyện tạo dốc:

m kN L

t

DW ml =γc ml dn =24×0.07×0.75=1.26 /

+ Trọng lượng bản thân lớp phòng nước:

m kN L

t

DW pn =γc pn dn =24×0.005×0.75=0.09 /

⇒ Tổng trọng lượng các lớp phủ gây ra là:

m kN

DW lp =0.84+1.26+0.09=2.19 /

- Trọng lượng bản thân dầm ngang:

m kN A

DC dn =γc dn =24×0.75×0.8=14.4 /

Hình 5.12 Sơ đồ xếp tải xác định mô men do tĩnh tải gây ra

- Xác định mô men do tĩnh tải gây ra tại mặt cắt giữa nhịp:

+ Mô men do tải trọng bản mặt cầu gây ra:

kNm DC

M DCbmc = bmcω =3.6×0.215=0.77

+ Mô men do tải trọng các lớp phủ gây ra:

kNm DW

M DWlp = lpω =2.19×0.215=0.47

+ Mô men do tải trọng dầm ngang gây ra:

kNm DC

M DCdn = dnω =14.4×0.215=3.1

5.2.2.1.2 XÁC ĐỊNH MÔ MEN DO HOẠT TẢI GÂY RA

5.2.2.1.2.1 THEO PHƯƠNG DỌC CẦU

- Vẽ đường ảnh hưởng phản lực truyền xuống dầm ngang:

Hình 5.13 Xếp xe lên đường ảnh hưởng phản lực tính dầm ngang

- Phản lực do xe thiết kế:

+ Do dãy bánh xe tải thiết kế:

kN

R Truck =72.5×1.00+72.5×0.885+17.5×0.770=150.14

5.1.2.1.2.2 THEO PHƯƠNG NGANG CẦU

- Xếp xe tại vị trí bất lợi nhất theo phương ngang cầu:

Hình 5.14 Xếp xe lên đường ảnh hưởng mô men tại mặt cắt giữa nhịp theo

phương ngang cầu cho trường hợp bất lợi nhất

- Mô men do xe tải thiết kế:

+ Tổ hợp mô men theo TTGH CĐ1: M CĐ1 =135.08kNm

+ Tổ hợp mô men theo TTGH SD: M SD =66.05kNm

- Vì tính theo phương pháp gần đúng theo sơ đồ kết cấu dầm ngang là dầm giảnđơn nên ta nhân với hệ số điều chỉnh:

+ Tại mặt cắt giữa nhịp chịu mô men dương:

kNm M

M CĐ+ 1 =0.5 CĐ1 =0.5×135.08=67.54

kNm M

M SD+ =0.5 SD =0.5×66.05=33.03

+ Tại mặt cắt ngàm chịu mô men âm:

kNm M

M CĐ− 1 =0.8 CĐ1 =0.8×135.08=108.06

kNm M

M SD− =0.8 SD =0.8×66.05=52.84

5.2.2.2 XÁC ĐỊNH LỰC CẮT DẦM NGANG

5.2.2.2.1 XÁC ĐỊNH LỰC CẮT DO TĨNH TẢI GÂY RA

Hình 5.15 Xếp tĩnh tải lên đường ảnh hưởng xác định lực cắt

+ Lực cắt do tải trọng bản mặt cầu gây ra:

kN DC

V DCbmc = bmcω =3.6×0.655=2.36

+ Lực cắt do tải trọng các lớp phủ gây ra:

kN DW

V DWlp = lpω =2.19×0.655=1.43

+ Lực cắt do tải trọng dầm ngang gây ra:

kN DC

V DCdn = dnω =14.4×0.655=9.43

5.1.2.2.2 XÁC ĐỊNH LỰC CẮT DO HOẠT TẢI GÂY RA

- Xếp xe lên đường ảnh hưởng cho trường hợp bất lợi nhất để xác định lực cắt

do hoạt tải