Nền móng của nguyễn văn phương

Trang 1

ĐỒ AN NEN MONG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG

LỚP : C3XD1 / MSSV: 0721006027

A PHƯƠNG ÁN MĨNG MƠNG

1 TALTRONG TAC DUNG XUONG MONG e N* =700KN N“=1,2 700 =840KN se M7 =40KN.m M“=1,2.40 =48KNm

e H* =40KN Hƒ =1,2.40=48KN

2 ĐIÊU KIÊN DIA CHAT CONG TRINH DIA CHAT THUY VAN a) Danh gia điều kiện địa chất cơng trình - ;

- Né6n dat cong trinh gom nhiéu lop dat co bé day thay đổi - _ Thông kê sô liệu địa chât công trình ( hệ sơ địa chât 1)

CHIEU DUNG | DUNG | wôDUM

ĐÁT | LỚP | pat | THA | TỰ | ĐÂY | DẠNG | RÔNG DAT DAT | NHIÊN NOI E (KNm?)

(m) (KNm) | (KNm) | =2

1 25 cm Xốp | 18,48 - 2156 | 0,978

2 35 tố chat | 1899 | 9449 2698 | 0,533

3 g2 | Cat | Chat | 4958 | 10,13 min vừa 4885 | 0,678 4 15,8 | Cat | Chat | 1931 | 989 bét vừa 5392 | 0,698

Đề lựa chọn giải pháp nên móng và độ sâu chơn móng cần phải đánh giá tính chất

xây dựng của các lớp đất ;

- _ Lớp †1: cát mịn dày 2,5 m trạng thái xốp có Z = 18, 48(KN /m’*) p= 25°40' ;

C = 1,7 (KN/m? ) médum bién dang E,= 2698 KN/m? < 5000 KN/m? => đất có tính biến dạng tương đối lớn , tính chất xây dựng thấp Muốn đặt móng thì cần

tăng tiêt diện móng ;

3 0 ’

- Lớp 2: cát thô dày 3,5 m trạng thái chặt có 7 = 18,99(KN/m”) ø =10 50”,

C = 147 (KN /m? ) môđum biến dạng E,= 2698 (KN/m? ) < 500(KN/m?) => đất có

tính điến dạng tương đối lớn , tính chất xây dựng thấp , Muốn đặt móng ;

-_ Lớp 3: cát mịn dày 8,2 m trạng thái chặt vừa có 7 =19,58(KN/m)

0 f

@ = 30 30” ,c= 3,3 (KN/m? ) môđum biến dạng E,= 4885 KN/m° < 5000

KN/m? => đất có tính biến dạng tương đối lớn , tính chất xây dựng thấp Muốn

đặt móng cân tăng tiêt diện móng ;

Trang 2

pO AN NEN MONG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG LỚP : C3XDI / MSSV: 0721006027

-_ Lớp 4: cát mịn dày 15,8 m trạng thái chặt vừa có 7 =19,31(KN/m')

ọ = 2830”, G =0 (KN/m? ) môđum biến dạng E,= 5392 KN/m? < 5000 KN/m?

=> đất có tính biến dạng tương đối lớn, tính chất xây trung bình ;

®% Điều kiện thủy văn; _

Mực nước ngâm xuât hiện cát mặt đât thiên nhiên 2,5 (m) trong pham vi cát thô

% Đặc điểm cơng trình ;

Nhà khung bê tông côt thép có tường chèn, tra bảng 3-5 ta có S„= 0,08(m)

A5 „ =0,001(m)

3 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG :

* Căn cứ vào điều kiện địa chất cơng trình , điều kiện tải trọng ta chọn móng đơn bê tơng cốt thép trên nền thiên nhiên , bê tơng lót đá 4 x 6 mác 100 dày 10 m

%* Chọn độ sâu chơn móng h = 1,5m , đễ móng đặt trong lớp cát mịn, tiết diện cột 300 x

400 Giả thiết b= 1,7m

4 THIẾT KÉ MÓNG ĐƠN BÊ TƠNG CĨT THÉP

s* Cường độ tiêu chuẩn của lớp cát mịn;

tr , c

R*“= "v= (4b +Bhyzy'+C”D)

Tra bảng 3-1 ;m,=1,3 ;m,=1,1 : K*=1,0 vì chủ tiêu cơ lý của đất lấy theo kết quả thí nghiệm trực tiếp đối với đất ;

Do móng đặt trên lớp đắt thứ nhất có ø=25°40 tra bảng 3-2 ta được A= 0,83 ;

B=4,32 ; D= 6,85 1,3.1,1

R"= 79 (0,83.1,7.18, 48+ 4,32 1, 5.18, 48+1,7.6,85) = 225, 2(KN/m’)

9

Diện tích sơ bộ đáy móng

Fr, =—Ne— = 10 3, 640m”) Rˆ-y„ 225,2-22.1,5

Do móng chịu tải lệch tâm nên ta tăng diện tích đáy móng lên :

ƑF"=K.F, =1,7.3,63 = 6,2(mˆ) j [RF l5 8 —=2 pespHe4f— =,/— =1,76(m =>Chon b= 1,8m => /=1,8 2 =3,6m => Chon /=3,6m

Vậy kích thước đáy móng chọn là ; /.6 =3,6.2=3,6

Trang 3

5.Kiểm tra kích thướ đáy móng thoe TTGH2:

% Kiểm tra điều kiện áp lực ở đáy móng;

Giả thiệt chiêu cao móng h „=0,6m

- _ Tải trọng tiêu chuẩn ở đáy móng

- N#=700KN - M#=40KN.m - H* =40KN

- M*=H,h, = 30.0,6=18KN

- _ Áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng là;

te te M* - of = NOM "> tye h= 100 + 60+ 40.9,8) 222.15 =179(KN (m2) Ñ, WwW, W, 3,6.1,8 3,8.1,8 te te M* ot = NOM, My yi h= 700 6(40+ 40.0.6) +22.1,5=104(KN /m’) l.b W W, 3,6.1,8 3,6.1,8 ao” +o°% 1784104 On = -= HH — 2 =141(KN/mˆ)

- Cường độ cửa lớp cát mịn khi b=1,7m

Re ak a B3thl 83.2,0.18, 48+ 4,32.1,5.18,48 + 1,7.6,85) = 231,8(KN /m)

Điều kiện kiểm tra

of <1,2R* Fee 2278 2

on<R™ 146,15<231,8(KN /m”

=> Thỏa mãn điều kiện áp lực dưới dáy móng :

1 kiểm tra điều kiện biến dạng

- _ ứng suât bản than tại đáy móng

-_.Ơơ,= 3 _7,h, =18,48.1,5=278,2KN /mỉ

- _ ứng suất gây lún ở day mong;

o®*, =O, -o., =1414+ 27,72 =113,28KN z=0 /m’*

- Vébiéu dé phan bố ứng suất gây lún và biểu đồ ứng suất bản than trên trục 0Z

Trang 4

ĐỒ AN NEN MONG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG LỚP : C3XD1 / MSSV: 0721006027 0 0 [153] 0 | 1,000 [11843] 27,72 | 2156 1 0,5 | 1,53 | 0,59 | 0,935 |110,73| 36,96 | 2156 | 2,12 2 1 153 | 1,18 | 0,702 | 83,14 | 45,20 | 2156 | 1,8 3 15 | 153 | 1,76 | 0,449 | 53,18 | 50,95 | 2698 | 1,0 4 2 | 1,83 | 2,35 | 0,351 | 41,57 | 55,70 | 2698 | 0,7 5 25 | 163 | 2,94 | 0,256 | 30,32 | 60,45 | 2698 | 0,53 6 3 | 1,53 | 3,53 | 0,195 | 23,09 | 64,20 | 2698 | 0,4 7 35 | 1,53 | 4,12 | 0,147 | 1740 | 69,95 | 2689 | 0,3 8 4 | 1,53 | 4,71 | 0,116 | 13,73 | 79,44 | 2698 | 0,23 9 45 | 1,53 | 5,29 | 0,094 | 11,12 | 8420 | 2698 | 0,18 10 5 | 1,53 | 5,88 | 0,078 | 9,23 | 89,27 | 4885 | 0,08 11 55 | 1,53 | 647 | 0,064 | 7,58 | 94,34 | 4885 | 0,07 > S, =7,4lcm

Tại độ sâu z=5,5m ta có được ứng suất bản thân bằng 94,34KN/mŸ lớn hơn 10 lần ứng

suất gây lún , do đó phạm vi gây lún xác định đến độ sâu 5,5 m kể từ đáy móng

Độ lún của móng; 9 =_È„ Š; = 7,4lcm < Š „ = ÑCï? =>thỏa điều kiện độ lún

tuyệt đối giới hạn

118,38 J110,89 /83,14 -2.500 58,44 60,19 / 69,68 / ⁄4 74,73 30,32 7948 / ⁄Z3,09 84,23 17,40 88,96 13,73 93,71 11/12 98,78 lo,23 94,39 7,58 Z TRUONG CAO DANG KINH TE -CONG NGHE TP HCM

93,18 Of

Trang 5

6 TÍNH TỐN BO BEN VA CAU TAO MONG

- Dùng bê tông mác 200 có R_,=90 (KN/cm’), R,=7,5(KN/cm*) Dùng cột thép nhóm A„ có Rạ =2800(KN/cm”)

Khi tinh độ bền ta phải dung tổ hợp bắt lợi nhất

Trọng lượng của móng và đất tren bậc móng khơng làm cho móng bỉ uỗn và khơng đâm

thủng nên ta không kể đến trong tính tốn chọn ao = 6 =>hạ =80-6=754cm

a Diện tích sơ bộ cột

Foot =1 3 = 1,320 = 0,09m’?

OR, 9000

3 = 0,09 = 0,3m

Chon ~=1,3=1- 1,3.0,3 =0,39m

- Vay chọn tiết diện cột 300 x400 b Xác định áp lực tính tốn tại đáy móng

ao” =1,2ø =1,2.178=213,6(KN /m?) c Xác định chiêu cao móng

- _ Theo điêu kiện chọc thủng

N„<0,75.R,h,b„ ct

N, =o" .F,, =183.0,952 =174,22(KN) ct max’

=> F,, = 0,86.1,8 =1,548m*

- Lye chéng xuyén ctia bé tong mong ;

0,75.R,.h,.b,, = 0,75.750.0, 74(0, 3 + 0,74) = 4336KN N., < 0,75.R, Ay -B,,

- Theo diéu kién chiu uốn của cấu kiện bê tông cốt thép

hy > L | a 0,42,

Lẻ I-11, = 3,6-0,4

` = 2,2m

2 2

= hy >2,/2,|—^*Ẻ-“— = 0,54m < 0,74m 0,4.9000

- _ =>Chiều cao móng đã chon là phu hợp

Trang 6

pO AN NEN MONG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG LỚP : C3XDI / MSSV: 0721006027 H,< y / M, = ww GG = 560 1480 560 ` 2600 : 560 | sao | 400 L., 560 4 "9600

Trang 7

BO AN NEN MONG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG LỚP : C3XDI / MSSV: 0721006027 2 tính tốn cốt thép cho móng 3 of =o, <0, = 4 M5 yp = Số: , 64824808) lb W 3618 3,618 22 1s—201(KN/m?) ` +22.1,5=118,2(Ki mh2 “Onin Te We 3618 3,618 Xx 1500 < Wm 600 S min

Môn men ứng với mặt ngàm I-l

Trang 8

BO AN NEN MONG SV :NGUYEN VAN PHUGNG LGP :C3XD1 / MSSV: 0721006027

_ qÖ _ 1 ơa„b-L} _ 207.3,6.(1,80,3)

â" 2 2 ô4 8

Mụn men ứng với mặt ngàm II-ll

=477KNm

gi’ 1 (ơi, +ơ,,)1J b—b ; (118,2+207).3,6.(1,8—0,3)/

y= FT: ( y= =165

2 2 2 2 16

Dién tich cét thép chiu mMémen M, :

M 477

F= 0,9.R,h, 0,9.280000.0,74 L—= =2,56.10 'm” => F, = 2560mm*

Chon 13@16 co F, = 2613mm*

Khoảng cách giữa các trụ cột thép canh nhau

b—2(a, +15)-n® 1800—2(60+15)—13.16

@ —= —=

n—-| 13-1

Dé thuận tiện thi công ta chọn @=100 khi đó

n - 13,49 15,6 100 =120mm Vậy ta chọn 16 ® 16@100

Diện tích cốt thép chịu mơmen Mị

M 108 _ i 8,76.10 “mF Fm= = = “0,9.R j, 0,9.280000.0.528 F,=876mm” Chon 12 © 10co (F, = 930mm’)

Khoảng cách giữa các trục cột thép cạnh nhau;

@= b—2(a,,+15)— n.® _ 2600 — 2(60 +15) —-12.14

n—-| 12-1]

Đề thuận tiện thi công ta chọn @=200 khi đó ;

n = 12.2) = 15,5

200

= 126mm

Vậy ta chon 15 © 10@200

Diện tích cốt thép chịu mômen Mịụ

Trang 9

pO AN NEN MONG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG LỚP : C3XDI / MSSV: 0721006027 F M, | 108 0,9.R,.4, 0,9.280000.0,528 F.=Đ76mm Chn 12đ 10 có (#2 = 9300” )

Khoảng cách giữa các trục cột thép cạnh nhau

@= ~2(#,„ +15)—ø.® _ 2600—2(75+15)—12.10

n—| 10-1

Để thuận tiện thi công ta chọn @=200 khi đó n =122 0 =15,5 200 =8,76.10 “°m” = 259mm vay ta chon 15 D 10@200:

AAA OIA AAA TAA AAT

WVVVVdVQVVVVVVVVVVVVVWWVVVVVVWVVVVVVVVWVVY

NVVYVVYVVYYYVVVYVVVYVVVYvdWWYWWWWWVW HO 2⁄2VVVVVVVVVvVvVvVvVWvV QOO NA XAAA XXXNA MÀU Ñ

500 1281 0@200 16@12@100 N = \O \bê tông lót 1*2 M75 -1.900 = |

A PHUGNG AN MONG COC I Danh gid diéu kién dia chất công trình , điều kiện thủy văn

II Tải trọng tác dụng xuống móng : 1 Tải trọng tiêu chuẩn :

N°=z.N= 5 700= 3500(KN)

Trang 10

M° =ơ.M, =5.40=200(KN)

H° =ơH, =5.40=200(KN)

II Thiết kế độ sâu đặt đé đài :

- _ -Đựa vào điều kiện địa chất công trình lớp đất số 1là lớp cát mịn xốp có bề dày 2,5(m ) và

mực nước ngầm ở độ sâu 2,5 (m) Để thuận tiện thi công ta chọn độ sâu dé dat dé dai là 2(m)

- _ Giả thiết chiêu cao đài là 0.8(m)

IV chọn loại cọc , chiều dài cọc , kích thước tiết điên , phương pháp thi công

- Chon coc BTCT có tiết diện vng 30*30 (cm) ,diện tích tiết điện cộ Ay =0,3” =0,09(m” )

Chiều dài cọc 16 (m) gồm 2 cọc dài 8(m) nối lại bằng phương pháp hàn có bản sắt

- _ Chọn cột thép dọc chịu lực trong cọc là 4 Ø 18 có diện tích tiết diện A, =10,18.102 (m2), thép AII có R, =280000(KN/mÝ )

- _ Bê tông dùng cho cọc bố trí đai dày hơn khoảng cách 50 để chiu lực phản lực của dat - - Cọc được ngàm vào đài một đoạn 1 5(m) và lớp bê tơng lót bảo vệ max 75 dày 10 (cm)

Nếu chiều dài thực của cọc là ;

Looe =12-0,25 =11,75(m)

- Mui cộc BTCT được căm vào lớp cát bột chặt vùa bằng phương pháp rung và ép rung vào dat

V Tinh toan sức chỊu tai của coc

Pu= GOR, A, + 8,A,)

Ry =11500(KN/m? ) R, =280000 (KN/m’ ) A, =0,3" =0.09( m? )

A, =10,18.10° (m” )

L„=12m) ; M=Il =>1.12(m),

(Thiên về an toàn ta tính Pv,, cho đoạn cọc xuyên qua lớp đất yếu và chọn giá trị iad =1 giống như đài cọc)

4= = d 0,3 = 40

ø =1,028 —0,00002884? — 0,00164 = 1,028 — 0,000288.40? —0,0016.40 = 0,918 P,, = 0,918(11500.0, 09 + 28000.10,18.10*)1212(KN)

2 sức chịu tải của cọc theo cường độ đất nền

QO = m(m,q,A4, + HỒ: m , fli)

Trang 11

pO AN NEN MONG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG LỚP : C3XDI / MSSV: 0721006027 Lập bảng SST Z,(m) L; (m) my Fa(KN/m2) | M,fl(KN/m) 1 2,3 0,4 1,0 31 12,4 2 3,25 1,5 1,0 35,6 53,4 3 5 2,0 1,0 56 112 4 7 2,0 1,0 43 86 5 9 2,0 1,0 45 90 6 11 2,0 1,0 47 94 7 13,1 2,2 1,0 49,1 90,5 8 15,2 2,0 1,0 51,2 102,4 9 17 1,65 1,0 53 87,4 Tổng cộng 698

m=1 ; hệ số điều kiện làm việc

mg=1,1(hạ cọc bằng cách rung và ép rung cọc vào đất ) m; =1 (hạ cọc bằng cách rung và ép rung cọc vào đất )

ap — cường độ tính tốn của đất dưới chân cọc tra bảng( 5-2/ 269 )

qu= 3008(KN/m’) Ap= 0,3ˆ = 0,9(m')

HM =4.0,3= 1,2(m)

=> Q,, =1(1.3008.0,09+ 1,2.698)=1108,3(KN)

=> Sức chụi tải của coc p= min( py ; Qi.) = Q,.1108,3(KN) - strc chui tải cho phép của cọc ;

QO 11083

=**“=———=672(KN

Ø, i L65 (KN)

(Ki, =1,65 khi móng có 6 +10)

VI xác định số lượng cọc sơ bộ ; bố trí cọc trong móng và kiểm tra lực tác dụng ở đầu CỌC

1.xác định số lượng cọc sơ bộ :

n= Zs 872 _—_ 999 6KN) Gd)? (3.0,3)

- _ 3d — khoảng cách giửa các cọc

- _ Diện tích sơ bộ của dé đài cọc

N 4200 _, và

P“-r„.h 829,6-22.2,0

- _ Trọng lượng tính tốn sơ bộ của đài và đất trên nền đài N?=1,1.F7” y„h =1,1.5,3.22.2,0 = 256,5(KN) 5

sb _

Fy =

Trang 12

LỚP : C3XD1 / MSSV: 0721006027

Tổng lực dọc sơ bộ tác dụng lên đai N?=Nƒ+N”=4200+256,5 =4456,5(KN) Số lượng cọc sơ bộ

nt 4456,5 _

, 672 -

Vậy ta chon số cọc lá 8 cọc Bồ tri các cọc trên mặt bằng như hình vẽ

Diện tích thực của đáy Fa=2,4.2,4= 5,76(m)

n, =1,2.—* =1,2 7,9

3 Tinh và kiểm tra lực tác dụng lên cọc :

VH

chọn tiết diện cột theo điều kiện bền của be tông;

F,, = 13.00 =1,3, 420 — 0 2702) R, 11500

Vậy chọn cột có tiết diện : ø x7, = 0,7x0,7=0,480n?)

Lực dọc tính tốn xác định tại đế đài;

N" =N" +N“ = 4200+5,76.22,2 = 4453,4(KN)

Mémen tinh toan tai tam dé dai;

M" = M" + Hh, = 240 + 240.0,8 = 432(KNm)

Phản lực đầu cọc tại các đáy cọc biến;

N" Mĩy„„ _ 44534 432.0,9 Pre =P =P, =P = n — § 6.(0 yz ~ 036 (KN) *% yy 1 » pt ppp NY Mi Sna 44534 43209 — rà xung min 4 5 6 n n 2 § 6.(0,9) c » 1

Trọng lượng tính tốn của cọc ; Gooe = 0,37.16 25 1,1 = 39,6(KN)

G day P",, +G.,, = 636,7 +39, 6 = 676,3 <P" =829,6 Nhu vay thoa diéu kién chiu tai cua coc

P*., = 476,7(KN) > 0 Coc chiu nén nén khéng can kiém tra theo diéu kién chiu nhé kiêm tra ôn định của đât nên dưới đáy khơi móng quy ước

1 kích thước khối móng qui ước ; Góc ma sát trung bình theo chiêu dài cọc:

A 02 0a 02 02 0, = x i 25°32'.0,4+10 50'.3,5 +30 30'.8, 2 +28 30°.3, 65 - 2503236" 0,4+3,5+8,2+3,65 Góc truyền lực: Qt, _ 2513236" ` r 4 -

Chiêu rộng khơi móng quy ước :

B„=b+2l,„tgơ = 5,9m cọc

= 6°23'09"

Chiêu rộng khôi móng quy ước:

Trang 13

a

ĐỒ ÁN NÊN MÓNG SV :NGUYỄN VĂN PHƯƠNG

LỚP : C3XDI / MSSV: 0721006027 ¿ =l +21 „tgơ coc = 5,9m

- Chiéu cao khéi mong quy use:

H jy, = Mog, +h =15,75 +2 =17,75(m)

2 Kiém tra ôn định của đất nền dưới đáy khối móng qui ước - _ Trọng lượng tiêu chuân của các lớp đât từ đê đài trở lên;

NỆ =„.h.F„„ =22.2.5,9” =1531,6(KN)

- _ Trọng lượng tiêu chuẩn của các lớp đất từ đế đài đến đáy khối móng quy ước

Ny = (Fy —F) Qari,

7A, =18,48.0,4+9, 49.3,5+10,13.8,2+9, 89.3, 65 =160(KN) => Ny =(5,9.5,9 —8.0, 3.0, 3)160 = 5454, 4(KN)

- Trong lwong tiéu chuan cua 10 cọc trong khối móng quy ước Nx’ = 8.0,3715, 75.25 = 283,5 = 7269, 5(KN)

- _ Trọng lượng tiêu chuẩn của khối móng quy ước ;

N* => NK =1531,6 +5454, 4 + 283,5 = 7269, 5(KN) - _ Giá trị tiêu chuẩn của lực dọc ở đáy khối móng quy ước

N® = N® +N® = 3500 + 7269,5 =10769,5(KN)

- _ Áp lực tiêu chuẩn tại khối móng quy ước ;

» _N® ME _10769,5 | 6.(200+200.0,8) ø°® = = = 320(K ™ Tục OW, 5,9° 5,9.5,9° (AN) of = N M, _ 10769,5 — 6.(200 + 200.0, 8) = 299(KN) Fi Ấy 5,9 5,9.5,9 te te of = Tự a _ ——— = 309,5(KN)

- - Cường độ tiêu chuân đât nên tại đáy khơi móng ước;

tc mM m ' te

R® = x (A.B + BA, y'+C°D)

+ Do khối đáy móng quy ước đặt lên lớp đất thứ 3 có g =30°30' Tra bang 2-1 ta c6 A= 1,2; B=5,78;D=S8,l6

Tra bảng 2 -2 ;mị¡= 1,2; mạ = 1,] ; K; = 1,0 vì chỉ tiêu cơ lý của đât lầy theo kêt quả thí nghiệm trực tiếp đối với đất

=> R= b — bah, 2.5, 9.9,89 +5, 78(2,5.18, 48 + 3,5.9,49 +8, 2.10, 13+ 3, 65.9,89)+ 0.8, 16)| - - Điều kiện kiểm tra:

te <1,2R" — (320<1,2.1598 =1918(KN)

( <R“ > {0.3 < 1598(KN)

- Nhu vay dat nén duoi day khéi méng qui uocs thỏa điều ồn định

Trang 14

LỚP : C3XD1 / MSSV: 0721006027

ứng suất bản thân tai đáy khối móng quy ước '

ơi, =3 7h, =18,48.2,5+9,49.3,5+10,13.8,2 +9,89.3,65 =199(KN)

ứng suất gây lún tại khối đáy móng quy ước ;

ơi, =ơy ~ơj„_ =309,5~199=110,5(KN)

chia đất nền đưới đáy khối móng quy ước thành các lớp phân tố đát co chiều dày

By _ 4,7 = “5 = 0,94(m) Chiều | _ ¿ | - | ae | ce te cl Modun |

Lop | gayz | isd | Tisé | Hés6 | of” =o, 07! o: =ồSz | bd | Dolan

dat (m) 1Z/Bqu | Laư/Bạu | Ko (KN/m^) (KN/m2) _ Si(cm)

0 0 0 1,2 | 1,000 110,5 159 1 0,35 | 0,15 12 | 0,978 108 162,5 4885 0,6 2 0,94 0,4 12 | 0,968 106,9 171,8 5392 0,9 3 1,88 0,8 12 | 0,830 91,7 181,2 5392 1,3 4 2,82 1,2 12 | 0,652 71 190,5 5392 1,1 5 3,76 1,6 1,2 | 0,496 54,8 199,8 5392 0,9 6 4,70 2,0 1,2 | 0,379 41,8 209,1 5392 0,6 Tông độ lún 5,4 Tại độ sâu 4,7 (m) kê từ đáy khối móng qui ước có ơ” = 5ơ#' nền dựng độ lún tại đây

=>lẫy giới hạn tầng chịu nén là 4,7(m) kể từ khối đáy móng quy ước ;

Tổng độ lún của đất nền dưới đáy khối móng quy ước là : S =) S, =5,4(cm) <S,, = 8(cm)

Như vậy ddoooJ lún của dat nền dưới khối đáy móng quy ước là đủ nhỏ , đảm bảo được điêu kiện biên dạng của đât

VII Tính độ bên và câu tạo đài cọc ;

1 kiêm tra điêu kiện xuyên thủng của đài cọc

Thiết kế đài với bê tông Mac 200 có , R, =9000(KN/m') , R¿ =750 (KN/m”) Thép dùng cho dai AII , R, =280000 (KN/m’)

Chiéu cao mong ; ho = hy — apy = 0,8 — 0,06 = 0,74 (m) Diéu kién kiém tra ; Ny < Nox

Diện tích xuyên thủng; L _1-1,-2h, _ 2,4-0,7-2.0,74 FE, = L,, b xí —> = 0,22(m 2 2 (m) = 0, 22.2, 4 = 0,528(m”) 7 7 —>N =(h P,.+F).— xí ( 1+“ 2 3) 30 =3.636,7.— =446(KN 30 ( ) N.„ =0,75.R,.b„.l = 0,75.750.( T4 =645(KN)

Nex > Nx =>chiéu cao dai 0,8 (m) thỏa

Trang 15

- - Như vậy chiêu cao chọn ban dau hop ly 3 _ Tính cốt thép cho đài :

- So dé tính theo phương (I-I)

- Mômen đối với mặt ngàm (I — I)

M, = 1910,1 0,55 = 1050,6 (KNm)

- _ Sơ đồ tính theo phương ( II— H) - - Mô men ứng với mặt ngàm ( II — II )

My 556,7 0,1 + 1113,4 0,55 = 668(KNm) - Dién tich cét théo chju mé men M, ;

4 -_ Mi 10506

”0,9/m.R 0,9.0,74.280000 Ag, = 5633 (mm?)

Chọn đ18§ có As = 254,5 (mm?)

- _ Khoảng cách giửa các trục cốt thép cạnh nhau @) = 100 (mm)

b—2(a, +15) _ 2400—2(60+15)

10 —~ 100

Chọn 23 thanh =>23 ø 18 có As = 3854 (mm) - _ Chiều dài mỗi thanh L = 2400 - 2.60 = 2280(mm) - Vay chon 23 ¢ 18 @100

- Dién tich cét thép chịu lực mô men Min

— My | 668

_ 0,9/,.R 0,9.0,722.280000

Ay, = 3671(mm’) - Chon ¢ 18

- Khoảng cách giửa các cốt thép cạnh nhau ; (@) = 150

¡—2(a, +15) _ 2400—2(60+15) _

150 — 150 _

- Chọn 15 thanh théo =15đ18 có As= 3818 (mm )

- _ Chiều dài một thanh ; L = 2400 - 2.60 =2280 (mm)

- Vay chon 15¢18@150 = 5,633.1073(m?) =>S6 thanh thép can ; n= 22,5 = 3,671.10 (m’) SH =>Số thanh thép cần ; ø = 15