Đồ án nền móng của nguyễn ngọc hiếu lớp XD12A1

Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ PHỤ LỤC MỤC LỤC TRANG PHẦN 1: ĐỀ TÀI 1.Số liệu tính tốn móng nơng 2.Số liệu tính tốn móng cọc .3 PHẦN 2: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1.Xử lí số liệu lớp 2.Xử lí số liệu lớp 3.Xử lí số liệu lớp 4.Xử lí số liệu lớp 11 5.Xử lí số liệu lớp 7a 18 6.Xử lí sơ liệu lớp 7b 21 7.Xử lí sơ liệu lớp 8a 24 8.Xử lí số liệu lớ 8b 26 9.Bảng tổng hợp số liệu thống kê .28 10.Mặt cắt địa chất .29 PHẦN 3: THIẾT KẾ MĨNG NƠNG 30 I.Giải pháp móng 31 II.Thiết kế móng C1 31 1.Tải trọng truyền xuống móng 31 2.Xác định kích thước móng 31 3.Kiểm tra lại kích thước móng 32 4.Kiểm tra kích thước móng theo TTGH II .33 5.Tính tốn độ bền cấu tạo móng 34 6.Tính tốn cốt thép cho móng 37 III.Thiết kế móng C3 37 1.Tải trọng truyền xuống móng 37 2.Xác định kích thước móng 38 3.Kiểm tra lại kích thước móng 38 4.Kiểm tra kích thước móng theo TTGH II .39 5.Tính tốn độ bền cấu tạo móng 40 6.Tính tốn cốt thép cho móng 41 IV.SO SÁNH ĐỘ LÚN LÊCH TƯƠNG ĐỐI GIỮA CÁC MÓNG 42 PHẦN 4: THIẾT KẾ MÓNG CỌC 43 I.Đánh giá điểu kiện địa chất 45 II.Xác định tải trọng truyền xuống móng 45 1.Tải trọng tiêu chuần .45 2.Tổ hợp tải trọng .46 Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ 3.Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn nguy hiểm 46 4.Tổ hợp tải trọng tính tốn nguy hiểm 46 III.Xác định độ sâu đặt đế đài .47 IV.Lựa chọn cọc phương pháp thi công 47 1.Xác định SCT cọc 47 2.Xác định theo cường độ đất 49 3.Xác định SCT cực hạn ma sát 50 4.Xác định SCT cọc theo TN SPT .51 V.Xác định số lượng cọc bố trí 52 VIKiểm tra cọc làm việc theo nhóm .54 VIIKiểm tra đáy khối móng quy ước 54 1.Kích thước khối móng quy ước .56 2.Trọng lượng khối móng quy ước 56 3.CĐ đất đáy khối móng quy ước 57 4.Kiểm tra lún đáy khối móng quy ước 58 VII.Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 58 1.Lực chọc thủng đài tháp 59 2.Kiểm tra chọc thủng cọc góc 61 3.Kiểm tra ĐK CĐ tiết diện nghiêng 62 IX.Tính tốn cốt thép đài cọc 62 X.Kiểm tra điều kiện cẩu lắp 63 1.Khi vận chuyển cọc .64 2.Khi lắp dựng cọc 65 Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ ĐỒ ÁN MƠN HỌC NỀN MĨNG PHẦN : ĐỀ TÀI Họ tên Lớp : : NGUYỄN NGỌC HIẾU XD12A1 I SỐ LIỆU : Cơng trình : Cho móng có nội lực tiêu chuẩn chân cột cao độ mặt đất sau : Đề số 3e Nội lực No Mo Qo Đơn vị T Tm T Móng C1 42 6.8 1.9 Móng C2 82 12.5 4.5 Móng C3/T3 24 2.4 1.4 Nền đất : Theo tài liệu địa chất sưu tầm SV II YÊU CẦU : Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện xây dựng cơng trình Đề xuất phương án móng nơng đặt móng thiên nhiên nhân tạo chọn phương án để thiết kế Thiết kế móng (chọn móng để thiết kế) theo phương án chọn - Thuyết minh khổ giấy A4 - Vẽ vẽ 1/2 tờ A1 (1/2 lại vẽ móng cọc) : + Mặt móng (tỷ lệ 1/100 1/200, thể cách ước lượng móng khơng u cầu tính tốn) + Cột địa chất (hình trụ hố khoan) + Các chi tiết móng, tỷ lệ 1/20 1/25 giải pháp gia cố có + Các giải pháp cấu tạo móng (giằng móng, khe lún, chống thấm…) + Thống kê vật liệu (bê tơng, cốt thép) cho móng thiết kế + Khung tên vẽ GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC NỀN MĨNG Họ tên Lớp : : NGUYỄN NGỌC HIẾU XD12A1 I SỐ LIỆU CƠNG TRÌNH : Cột (toàn khối) : - Tiết diện cột lc x lb (mm) :30x50 - Cao trình cầu trục (m) :7.2 - Cao trình đỉnh cột (m) :9.3 Tải trọng tiêu chuẩn: Thành phần Ký hiệu Đơn vị Tải trọng Tải trọng đứng đỉnh cột Pa kN 384 Tải trọng cầu trục Pc kN 315 Lực hãm ngang cầu trục Tc1 kN 3.1 Lực hãm dọc cầu trục Tc2 kN 1.9 Tải trọng ngang đỉnh cột gió Pg kN 30 Trọng lượng thân cầu trục Pc,bt kN 50% Pc Nền đất : Theo tài liệu địa chất sưu tầm SV II YÊU CẦU : - Xác định tổ hợp tải trọng tác dụng xuống móng N o, Mo, Qo đặt cao độ nhà ±0.000 Xử lý số liệu địa chất - Đề xuất phương án móng cọc đài thấp thiết kế phương án - Thuyết minh khổ giấy A4 - Vẽ vẽ 1/2 tờ A1 (1/2 vẽ móng nơng), thể : Cao trình móng cọc thiết kế cột địa chất (hình trụ hố khoan) tỷ lệ 1/50 – 1/100 Các chi tiết cọc tỷ lệ 1/20 – 1/10, chi tiết đài cọc, tỷ lệ 1/50 – 1/30 Bảng thống kê thép đài, thép cọc ghi cần thiết GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ SỐ LIỆU MẶT BẰNG VÀ TẢI TRỌNG CHO ĐỒ ÁN MĨNG NƠNG STT DS lớp Từ đến 16 17 24 25 32 33 40 41 48 49 56 57 64 65 72 73 80 81 88 89 96 97 104 105 112 113 120 121 128 Nguyễn Ngọc Hiếu Mặt cơng trình 9 MSSV: 12520800982 Tải trọng tiêu chuẩn Từ đến 1a 1h 2a 2h 3a 3h 4a 4h 5a 5h 6a 6h 7a 7h 9a 9h 2a - II 2h - II 3a - II 3h - II 4a - II 4h - II 5a - II 5h - II 6a - II 6h - II 7a - II 7h - II 8a - II 8h - II 9a - II 9h - II Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ PHẦN 2: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Lớp 2: Sét màu xám trắng,nâu đỏ, trạng thái dẻo cứng N=13-15 a Thống kê dung trọng khô γ k γk (g/cm3) M1-01 1.48 M3-01 1.522 M3-02 1.543 TB 1.52 Độ lệch tồn phương trung bình: STT (γtb - γι)2 |γtb - γι| Ghi 1.225x10-3 4.9x10-5 7.48x10-4 0.035 0.007 0.028 Nhận Nhận Nhận | Wtb-Wi | 1.97 0.63 1.33 Ghi Nhận Nhận Nhận |Gstb-Gsi| 5.7x10-3 5.3x10-3 3x10-4 Ghi Nhận Nhận KH mẫu σ= ∑(A i − Atb ) = 0.002 = 0.0316 n −1 σ 0.0316 v= = =0.021 < [v]=0.05 γ 1.515 Vì n = < ⇒ γ tc = γ tb = 1.52 g/cm3 b Thống kê độ ẩm tự nhiên: (Wtb-Wi)2 3.88 0.397 1.77 2.016 STT KH mẫu W M1-01 26.6 M3-01 24 M3-02 23.3 TB 24.63 Độ lệch tồn phương trung bình: σ= ∑(A i − Atb ) = 2.016 = 1.004 n −1 σ 1.004 v= = =0.05 Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thỏa  Kiểm tra phản lực đầu cọc với tổ hợp lại : tc N = TT + 50% PC = 557, 25 + 157,5 = 714, 75kN tc tc Q0 x = Tc1 = 3,1kN ; Q0 y = Tc = 1,9kN tc M x = Tc 7, = 1,9.7, = 13, 68kN m tc M y = Tc1.7, + pc lc = 3,1.7, + 315.0,5 = 179,82kN m ∑N ∑M ∑M tt tt = N + N d = 714, 75 + 221, = 935,95kN tt x tt tt = M ox + Qoy × = 13, 68 + 1,9 × = 17, 28( kNm) tt y tt tt = M oy + Qox × = 42, 713 + 3,1× = 186( kNm) Bảng giá trị đầu cọc -0.9 0.9 0.9 -0.9 -0.7 -0.7 -0.7 0.7 0.7 0.7 0.81 0.81 0.81 0.81 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 100.21 151.88 203.54 211.77 160.11 108.44  pmax = 211,17kN < Ptk = 298, 7kN  pmin = 100, 21kN > Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thỏa  Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 52 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ Kết luận: Kiểm tra tương tự cho tổ hợp lại ta được, tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt sức chịu tải cho phép cọc.Khơng có cọc móng chịu nhổ VII KIỂM TRA NỀN DƯỚI ĐÁY KHỐI MĨNG QUY ƯỚC Kích thước khối móng quy ước Quan niệm cọc đất cọc làm việc đồng thời khối móng đồng đặt lớp đất bên mũi cọc Mặt truyền tải khối móng quy ước mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở: ϕ 2, ×11o40 '+ ×19o26 '+ 8, ×18o23' α = tb = = 6o 3(2, + + 8, 2) Diện tích khối móng quy ước tính theo cơng thức: Aqu = Lqu × Bqu Trong : Bqu :chiều rộng khối móng qui ước Lqu :chiều dài khối móng qui ước Bqu = 2,1 + ×14 × tan(6o ) = 5, 04m Lqu = 1, + × 14 × tan(6o ) = 4, 64m Aqu = 4, 64 × 5, 04 = 23, 4m Chìêu cao khối móng qui ước HM = 16(m) Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 53 GVHD: Phan Tá Lệ 2000 2000 Đồ Án Nền Móng 5000 14000 7000 ϕ 300 2000 1700 700 700 300 300 900 x 4640 y 2100 2400 5040 Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 54 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ Trọng lượng khối móng quy ước Trọng lượng khối móng quy ước: qu N m = LM × BM × H M × γ tb = 5, 04 × 4, 64 ×16 × 20 = 7483, 4kN a Lực dọc tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc qu N tc = N + N m = 714, 75 + 7483, = 8198,14 k N / m b Mômen tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc tc tc M x = M ox + Qoy 16 = 13, 68 + 1,9.16 = 44, 08 ( kNm ) tc tc tc M y = M oy + Qox 16 = 412, 713 + 29, 79.16 = 889,35 ( kNm ) c Độ lệch tâm: ex = ey = tc My N tc = 889,35 = 0,11 8198,14 tc Mx 44, 08 = = 0, 01 tc N 8198,14 d Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc σ max = N tc lqu bqu  6ex 6e y  8198,14  6.0,11 6.0, 01  ± 1± ± 1 ± ÷=  lqu bqu ÷ 4, 64.5, 04  5, 04 4, 64 ÷     tc  σ max = 401( kN / m ) tc ⇒ σ tb = 350,56(k N / m )  tc σ = 300,12(k N / m ) Cường độ đáy khối quy ước : R= m1m2 '  Abqöγ II + Bhqöγ II + D.C    K tc m1 =1,4 : đáy khối quy ước nằm lớp đất cát m2 =1,0 : cơng trình không thuộc loại tuyệt đối cứng  A = 0,3577  a φ = 16 14 ' ⇒  B = 2, 4307  D = 4,9894  C = 28 kN/m2 K tc = tiêu lý đất lấy theo số liệu TN trực tiếp đ/v đất γ II = 10,31kN / m3 ' γ II = 1,8.20 + 2, 2.9,59 + 7.9,84 + 5.10,31 = 11,1kN / m³ 16 Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 55 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ →R= 1, 4.1 [ 0,3577.4, 64.10,31 + 2, 4307.16.11,1 + 4,9894.28] = 883,9kN / m2 Nhận xét: tc σ max = 350, 6kN / m < 1, R = 1060, kN / m tc σ tb = 350,56kN / m < R = 883,9kN / m Kiểm tra độ lún móng khối quy ước Độ lún móng cọc trường hợp xem độ lún móng khối quy ước a Ứng suất thân đáy khối quy ước: (h = 16m) σ bt = 1,8.20 + 2, 2.9,59 + 7.9,84 + 5.10,31 = 207, 6( kN / m ) b Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: tc σ zgl = σ tb − σ bt = 350,56 − 207, = 142,96(kN / m ) = Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp Bqu = 4, 64 = 1,16(m) , chọn hi = 0,5m Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước Khi ứng suất tải trọng ngồi gây xác định theo cơng thức TÍNH LÚN MĨNG CỌC Lớp Đi đất ểm 2 4 10 11 12 13 14 15 16 γ 9.59 9.59 9.59 9.59 9.59 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 9.84 Nguyễn Ngọc Hiếu z z/b hi Ko σgl σgltb σbt σbt/σgl E 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.98 0.952 0.871 0.784 0.683 0.596 0.527 0.453 0.376 0.323 0.297 0.246 0.214 0.191 0.169 0.152 142.960 140.101 136.098 124.518 112.081 97.642 85.204 75.340 64.761 53.753 46.176 42.459 35.168 30.593 27.305 24.160 21.730 141.530 138.099 130.308 118.299 104.861 91.423 80.272 70.050 59.257 49.965 44.318 38.814 32.881 28.949 25.733 22.945 20.586 19.180 23.975 28.770 33.565 38.360 44.280 49.200 54.120 59.040 63.960 68.880 73.800 78.720 83.640 88.560 93.480 98.400 0.134 0.171 0.211 0.270 0.342 0.453 0.577 0.718 0.912 1.190 1.492 1.738 2.238 2.734 3.243 3.869 4.528 2466.67 2466.67 2466.67 2466.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 3021.67 MSSV: 12520800982 Si (m) 0.0115 0.0112 0.0106 0.0096 0.0069 0.0061 0.0053 0.0046 0.0039 0.0033 0.0029 0.0026 0.0022 0.0019 0.0017 0.0015 0.0014 Trang 56 Đồ Án Nền Móng 17 18 19 20 21 22 GVHD: Phan Tá Lệ 9.84 8.5 1.8 9.84 1.9 10.31 9.5 2.0 10.31 10 2.2 10.31 10.5 2.3 10.31 11 2.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.136 0.123 0.112 0.102 0.093 0.086 19.443 17.584 16.012 14.582 13.295 12.295 18.513 16.798 15.297 13.939 12.795 6.147 103.320 5.314 108.240 6.156 118.565 7.405 123.720 8.484 128.875 9.693 134.030 10.902 ∑S n S =∑ 3021.67 3021.67 3625.00 3625.00 3625.00 3625.00 0.0012 0.0011 0.0008 0.0008 0.0007 0.0003 0.049 0,8 gl σ zi hi = 0, 049m = 4,9cm E Vậy điều kiện S = 4,9cm < S gh = 8cm =>thỏa mãn điều kiện lún VIII KIỂM TRA ĐIỂU KIỆN XUYÊN THỦNG Chọn chiều cao đài cọc hd = h0 + a =0,95 + 0,15= 1,1m Kiểm tra chọc thủng đài tháp Lực chọc thủng : P = P1 + P2 + P3 + P4 + P5 + P6 = 21,36 + 172, 23 + 232,1 + 282, 43 + 161,8 + 30,93 = 900,85kN Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 57 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ 300 y 250 700 250 300 300 x 500 425 700 300 2000 525 900 900 300 2400 c1 = 0, 425; c2 = 0,525 2 h   0,95  α1 = 1,5 +  ÷ = 1,5 +  ÷ = 3, 67 c1   0, 425   2 h   0,95  → α = 1,5 +  ÷ = 1,5 +  ÷ = 3,1  0, 525   c2  Rbt = 900kN/m2 ; h0=0,95m Khả chống chọc thủng: φcth = α1 ( bc + c2 ) + α ( lc + c1 )  h0 Rbt   = 3, 67 ( 0,3 + 0,525 ) + 3,1( 0,5 + 0, 425 )  0, 75.900 = 3979,3kN   → P = 900,85kN < φcth = 3979,3kN ⇒ đài thỏa điều kiện chọc thủng theo tháp chọc thủng đài Kiểm tra chọc thủng cọc góc : Lực chọc thủng : P = P4 =282,43kN Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 58 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ 250 300 y 300 x 500 900 900 2400 425 425 700 300 525 300 2000 700 250 300 425 c1 = 0, 425m; c2 = 0,525m α1 = 3, 67; α1 = 3,1 b1 = b2 = 0, 425m Rbt = 900kN/m2 ; h0=0,95m Khả chống chọc thủng: φcth = 0,5 α1 ( b2 + 0,5c2 ) + α ( b1 + 0,5c1 )  h0 Rbt    0,525  0, 425     = 0,5 3, 67  0, 425 + ÷+ 3,1 0, 425 + ÷ 0, 75.900 = 1581,54kN       → P = 282, 43kN < φcth = 1581, 4kN ⇒ đài thỏa điều kiện cọc góc chọc thủng đài Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 59 Đồ Án Nền Móng Kiểm tra điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: 700 250 300 y 300 425 700 300 525 250 2000 GVHD: Phan Tá Lệ 300 x 500 900 900 300 2400 Mặt cắt 1-1: Lực cắt : Q = P3 + P4 = 232,1 + 282, 43 = 414,53 kN c = 0,525m   h0   β = 0, +  ÷ = 1, 47 h0 = 0,95m  c  Rbt = 900kN/m2 ; h0=0,75m; bd = 2m Khả chống cắt: → φcth = β bd h0 Rbt = 1, 45 × × 0, 75 × 900 = 1953, 75kN → Q = 414,53kN < φc = 1953, 75kN Mặt cắt 2-2: Lực cắt : Q = P4 + P5 +P6 = 282, 43 + 161,8 + 30,93 = 475,16 kN c = 0, 485m   h0   β = 0, +  ÷ = 1,54 h0 = 0,95m  c  Rbt = 900kN/m2 ; h0=0,95m; bd = 2m Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 60 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ Khả chống cắt: → φcth = β bd h0 Rbt = 1,54 × × 0,95 × 900 = 2079kN → Q = 475,16kN < φc = 2079kN ⇒ Đài thỏa điều kiện hàng cọc chọc thủng tiết diện nghiêng IX TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐÀI CỌC Cốt thép tính tốn cho đài móng để đảm bảo khả chịu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột Giả thiết đài tuyệt đối cứng Momen ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trị: n M = ∑ d i Pi Trong : + di : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm + Pi : phản lực đầu cọc thứ i I I 850 II II 950 Mặt ngàm I – I: M I = ( P3 + P4 ) × r1 = ( 232,1 + 282, 43) × 0, 65 = 334, 45kNm Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 61 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ r1 : khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc 3,4 : r1 = 0,65m MI P3+P4 650 Diện tính cột thép chịu moment uốn MI AS = M 334, 45 ×103 = = 19, cm 0,9 × RS × h0 0,9 × 28000 × 0,95 ( ) Chọn thép φ16, as = 2,01 cm2 → Số thép cần đặt: n = AS 19, = = 9,8 ⇒ chọn số 12 as 2, 01 Khoảng cách với nhau: a = 2000 − × 50 = 172mm 11 Vậy ta bố trí 12φ16a150 Mặt ngàm II-II: M I = ( P4 + P5 + P6 ) × r2 = ( 282, 43 + 161,8 + 30,93 ) × 055 = 261, 4kNm r2 : khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc 4,5,6 : r2 = 0,55m 550 MII P4+P5+P6 Diện tính cột thép chịu moment uốn MI AS = M 261, × 103 = = 13,9 cm 0,9 × RS × h0 0,9 × 28000 × 0,95 Nguyễn Ngọc Hiếu ( ) MSSV: 12520800982 Trang 62 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ Chọn thép φ14, as = 1,15 cm2 → Số thép cần đặt: n = AS 13,9 = = 12,1 ⇒ chọn số 15 as 1,15 Khoảng cách với nhau: a = 2400 − × 50 = 153mm 14 Vậy ta bố trí 15φ16a150 X KIỂM TRA ĐIỂU KIỆN CẤU LẮP - Trọng lượng đơn vị cọc: qc = γ × F = 25 × 0, 252 = 1,5625 ( kN / m ) - Trọng lượng đơn vị xét lực động trình vận chuyển: q = n × qc = 1,5 × 1,5625 = 2, 45 ( kN / m ) Khi Vận Chuyển Cọc : q=2,45kN/m 0,207L 0,207L 7000 MI MI MI Sơ đồ tính tốn vận chuyển cọc - Moment lớn cẩu cọc: M = 0, 0215ql = 0, 0215 × 2, 45 × = 2,58 ( kNm ) Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 63 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ - Chọn chiều dày lớp betông bảo vệ: abv = 4(cm), giả thiết a=5cm - Chiều dày làm việc cọc: h0 = h – a = 25 -5 =20 (cm) - Lượng cốt thép cần thiết: M1 2,58 ×103 AS = = = 0,52 cm2 0,9 × RS × h0 0,9 × 28000 × 0, ( ) - Diện tích tiết diện cốt thép chịu moment n cọc 2φ16 = 4,02 ( cm ) Vậy cọc đủ khả chịu uốn vận chuyển Khi lắp dựng cọc: 0, /m kN 45 2, q= L 07 MI I I MI * Sơ đồ tính toán lắp dựng cọc - Moment lớn cẩu cọc: M = 0, 068ql = 0, 068 × 2, 45 × = 8, ( kNm ) - Lượng cốt thép cần thiết: Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 64 Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ M1 8, ×103 AS = = = 1, 63 cm 0,9 × RS × h0 0,9 × 28000 × 0, ( ) - Diện tích tiết diện cốt thép chịu moment n cọc 2φ16 = 4,02 ( cm ) Vậy cọc đủ khả chịu uốn vận chuyển Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang 65 ... cứng,dày 2,2m - Lớp 7a: lớp cát pha trạng thái dẻo.dày 4,1m Chọn phương án móng cọc đài thấp Nhận xét; ta thấy lớp đất san nền, lớp lớp 4là lớp đất tương đối tốt chiều dày bé, lớp lớp sét trạng... cần thiết GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ SỐ LIỆU MẶT BẰNG VÀ TẢI TRỌNG CHO ĐỒ ÁN MĨNG NƠNG STT DS lớp Từ đến 16 17 24 25 32 33 40... cho móng thiết kế + Khung tên vẽ GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Nguyễn Ngọc Hiếu MSSV: 12520800982 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: Phan Tá Lệ BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN