bài giảng nền móng chương 4 và 5

NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG NỀN MÓNG Chương IV: XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐẤT YẾU NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG I. Khái niệm về đất yếu - Đất yếu gồm các loại đất sét mềm bão hoà nước; các loại cát hạt nhỏ, mịn; than bùn; các trầm tích bị mùn hoá v. v chúng rất đa dạng về thành phần khoáng vật, nhưng thường giống nhau về tính chất cơ lý và chất lượng xây dựng (kém). - Đất yếu nói chung có các đặc điểm sau:  Hầu như hoàn toàn bão hoà nước, có hệ số rỗng (ε)lớn, thường > 1,0.  Khả năng chịu lự c yếu, vào khoảng 50 - 100 kN/m 2 .  Tính nén lún mạnh, hệ số nén lún (a) lớn; môđun biến dạng nhỏ (E ≤ 5000kN/m 2 ); trị số sức kháng cắt không đáng kể. 2 §4.1. Khái niệm về đất yếu và nền đất yếu NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG -Nền đất yếu là phạm vi đất nền gồm các lớp đất yếu có khả năng chịu lực kém, nằm ở bên dưới móng công trình và chịu tác động của tải trọng công trình truyền xuống. Xét về mặt cấu trúc, tầng đất nền này có thể được hợp thành là do một hoặc nhiều lớp đất yếu xen kẽ nhau hoặc xen giữa các lớp đất khác có khả năng chịu lực tốt hơn. 3 - Trong đa số trường hợp, chỉ sau khi đã thay đổi kết cấu phần trên, đã mở rộng hợp lý diện tích đáy móng mà những điều kiện cần đảm bảo khi thiết kế (về cường độ, biến dạng) không đạt mới cần phải xử lý nền. Nền cần phải xử lý gọi là “nền đất yếu”. II. Khái niệm về nền đất yếu - Khi tính toán nền công trình theo trạng thái giới hạn, nếu không thoả mãn các yêu cầu về cường độ và biến dạng mà vội vàng coi nền là yếu và tiến hành Xử lý nền thì nhiều khi gây tốn kém không cần thiết (đặc biệt đ/với công trình lớn). Cần phải áp dụng toàn diện các biện pháp xử lý đối với kết cấu phần trên, kết cấu móng và đối với nền. NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 4 - Như vậy, Khái niệm về nền đất yếu phải hiểu một cách tương đối trong một hoàn cảnh và điều kiện xây dựng cụ thể nhất định. Việc làm sáng tỏ khái niệm này có ý nghĩa kinh tế và kỹ thuật trong việc lựa chọn phương án hợp lý nhất. - Các biện pháp xử lý: . Các biện pháp về kết cấu công trình. . Các biện pháp về móng . Các biện pháp xử lý nền. . Các biện pháp thi công để xử lý nền. NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG + Nguyên nhân xử lý: Kết cấu công trình có thể bị phá hỏng toàn bộ hay từng bộ phận do: -Các điều kiện về biến dạng không được thoả mãn, (S > [S gh ], ∆S > [∆S gh ]… ) -Áp lực tác dụng lên mặt nền quá lớn (N tt > R gh ) + Mục đích xử lý: -Giảm tải trọng tác dụng lên móng → Làm giảm trị số Vế Trái - Tăng khả năng chịu lực của kết cấu → Làm tăng trị số Vế Phải §4.2. Các biện pháp về kết cấu công trình 5 + Các biện pháp kết cấu công trình bao gồm: - Dùng vật liệu nhẹ và kết cấu nhẹ. - Làm tăng độ mềm của công trình. - Làm tăng cường độ cho kết cấu công trình NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG I. Dùng vật liệu nhẹ và kết cấu nhẹ -Mục đích của biện pháp này là làm giảm trọng lượng của kết cấu công trình. Do đógiảm áp suất tác dụng lên mặt nền. -Cóthể bố trí vật liệu và kết cấu nhẹởnhững bộ phận công trình một cách hợp lý, sẽ giảm độ lệch tâm của tải trọng, →∆S giảm. - Đối với những công trình không chịu tác dụng của lực ngang lớn thì việc giảm trọ ng lượng kết cấu công trình sẽ không ảnh hưởng nhiều đến tính ổn định của công trình. Đối với những công trình thường xuyên chịu tác dụng của lực đẩy ngang lớn thì khi giảm trọng lượng của công trình cần có những biện pháp khác để đảm bảo tính ổn định về trượt. 6 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG II. Làm tăng độ mềm của công trình -Mục đích: Khi nền móng lún không đều sẽ phát sinh ư/s phụ tại các liên kết của kết cấu công trình, có thể phá hỏng kết cấu. Làm tăng độ mềm của công trình (kể cả móng) sẽ khử được các ứng suất phụ. -Biện pháp : Có hai biện pháp: + Biện pháp khe lún. + Dùng kết cấu tĩnh định. 7 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG P 2 P 1 1- Biện pháp dùng khe lún -Tại những chỗ có chiều dầy lớp đất thay đổi đột biến và tính nén của đất nền khác nhau lớn (Hình 1), tại chỗ có thay đổi lớn về chiều cao công trình hoặc chênh lệch lớn về tải trọng (Hình 2), tại vị trí có sự thay đổi về bố trí mặt bằng công trình (Hình 3) δ = 3-5cm 8 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG + Các khớp nối bố trí ở các khe lún phải mềm mại và chịu được độ chênh lún giữa hai bộ phận ở hai bên khe lún do đó phải tính toán kiểm tra khớp nối. -Khớp nối là tấm đồng Ω: Thường dùng cho công trình thuỷ lợi -Khớp nối bằng chất dẻo polime: Rộng 18cm; dầy 0,4cm; mấu nhô 0,4cm; phần uốn cong rộng 2,5cm. (Theo Sản phẩm của Phòng kết cấu –Viên NCKHTL-HN) khớp nối là tấm đồng Ω khớp nối bằng chất dẻo polime 9 -Yêu cầu: + Cần hạn chế số lượng khe lún trong một công trình, vì mặc dù tác dụng kỹ thuật tốt nhưng tốn kém, thêm nhiều vật liệu xây dựng (phải làm thêm các tường ngăn ngang, dọc tại chỗ bố trí khe lún, làm khớp nối v.v ), và quản lý khó khăn nhất là trong các công trình thuỷ lợi. NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG + Chiều rộng khe lún phải tính toán vừa đủ để cho các bộ phận đã được tách ra không tựa sát bên nhau (làm nứt nẻ công trình) khi chúng bị lún không đều hoặc bị nghiêng. Chiều rộng tối thiểu khe lún được xác định theo công thức: δ = k.h.( tg θ p -tg θ tr ) (4.1) h: chiều cao khe lún θ p , θ tr : góc nghiêng của phần công trình ở bên phải và trái khe lún k: hệ số an toàn xét đến tính không đồng nhất của đất nền, có thể lấy k = 1,3 - 1,5 δ = 3-5cm Dùng khe lún để phân tách công trình 10 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 2- Biện pháp kết cấu tĩnh định - Thay các liên kết cứng giữa các bộ phận của công trình bằng liên kết khớp hoặc liên kết tựa cũng có tác dụng làm tăng độ mềm của công trình và khử được ứng suất phụ thêm phát sinh khi công trình bị biến dạng lệch. -Việc thay các liên kết cứng bằng các liên kết mềm (khớp, tựa) làm cho công trình có tính chất tĩnh định nên phần nào làm nó nặng nề thêm và kém phần mỹ thuật. Do đócần hết sức giảm bớt khớp nối mềm trong công trình. -Tốt nhất là dự tính được các yếu tố biến dạng của công trình rồi từ đó tính toán nội lực trong kết cấu siêu tĩnh của các bộ phận công trình. S A S B L A B ∆S=S A -S B 11 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 3- Tăng thêm cường độ cho kết cấu công trình * Mục đích, Yêu cầu: -Làm tăng thêm cường độ cho kết cấu công trình để các bộ phận của nó đủ sức chịu thêm các ứng lực sinh ra do công trình bị lún không đều là một phương hướng chủ động tích cực khi thiết kế công trình theo trạng thái giới hạn có xét đến tác dụng tương hỗ giữa ba bộ phận của một công trình. - Không được làm ảnh hưở ng nhiều đến độ mềm của công trình Giằng cốt thép Giằng bê tông cốt thép * Biện pháp: - Trong các công trình dân dụng và công nghiệp người ta sử dụng các giằng bê tông cốt thép (giằng tường, giằng móng), (xem Hình) 12 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG Giằng cốt thép Giằng bê tông cốt thép -Các giằng có tác dụng tăng cường khả năng chịu ứng suất kéo phát sinh khi tường chịu uốn mà không ảnh hưởng đến độ mềm của công trình. - Tính toán kết cấu giằng gia cường theo p/pháp dầm trên nền đàn hồi. Trong thiết kế thường lấy cốt thép cấu tạo là 5 - 15 cm 2 . -Cóthể dùng biện pháp gia cố cục bộ để tăng cường độ chống cắt cục bộ của tường hay của bộ phận công trình bằng cách đặt giằng hoặc đặt thêm cốt thép tại những nơi dự đoán có phát sinh ứng lực cắt lớn. 13 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG - Thay đổi chiều sâu chôn móng. - Thay đổi kích thước đáy móng. - Thay đổi loại móng và độ cứng móng. I. Thay đổi chiều sâu chôn móng - Cơ sở của phương pháp: + Công thức tính sức chịu tải và cường độ tiêu chuẩn của nền có dạng chung là: p gh = A γ .b + Bq + Dc A, B, D: các hệ số phụ thuộc góc ma sát trong ϕ của đất. γ , c: trọng lượng riêng và lực dính đơn vị của đất. b: chiều rộng móng. q: tải trọng bên móng. h m q= γ.h m o p gh 14 §4.3. Các biện pháp về móng NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG §4.3 Các biện pháp về móng h m q= γ.h m o p gh Như vậy, khi tăng độ sâu đặt móng h m , tức là tăng (q = γ.h m ), thì khả năng chịu tải của nền (p gh ) được tăng lên. + Mặt khác, nền nói chung có độ chặt tăng theo chiều sâu, nên khi h m tăng là đã đặt móng tại lớp đất tốt hơn, do đó độ lún S giảm. 15 - Xét các trường hợp thực tế: * Trường hợp cao trình đặt móng thiết kế không thay đổi: Do nhiều điều kiện khống chế, móng thường phải đặt tại một cao trình thiết kế nhất định. . Bảo đảm được cao trình đặt móng thiết kế (tức là bảo đảm cao trình của các bộ phận công trình) là một vấn đề rất quan trọng và khó khăn, nhất là đối với n ền đất yếu. NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG . Để giảm bớt độ chênh lệch giữa cao trình đặt móng thiết kế với cao trình đáy móng sau khi lún ổn định thì thường phải nâng cao trình đặt móng thiết kế lên một trị số dự phòng, tính gần đúng theo công thức: S dp = ½ ( S + S tc ) (4.2) S dp - độ nâng thêm của cao trình dự phòng. S - độ lún ổn định do tính toán. S tc - độ lún xảy ra khi thi công. . Đối với các công trình dân dụng công nghiệp xây trên nền đất loại sét có thể lấy: S dp = 0,7S (4.3) h m S dp TK 16 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG * Nếu công trình có nguy cơ bị nghiêng, bị lún không đều thì có thể dùng biện pháp thay đổi chiều sâu chôn móng để xử lý khi thiết kế thi công (Hình 1). * Gặp trường hợp tầng đất yếu có chiều dày thay đổi nhiều, để giảm chênh lệch lún, có thể đặt móng ở nhiều cao trình khác nhau (Hình 2). e P 17 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG - Hiệu quả: + Thay đổi trực tiếp áp lực tác dụng lên mặt nền, do đócải thiện được điều kiện chịu tải cũng như biến dạng của nền. + Nếu công trình có nguy cơ bị nghiêng, bị lún không đều thì cũng có thể dùng biện pháp thay đổi chiều rộng móng để xử lý khi thiết kế thi công (Hình 1). + Nếu tầng đất có chiều dày chịu nén khác nhau, dùng biện pháp thay đổi chiều r ộng móng để cân bằng lún cho toàn bộ công trình (Hình 2). e P II. Thay đổi kích thước và hình dáng móng 18 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG III. Thay đổi loại móng và độ cứng của móng + Tuỳ tình hình phân bố tải trọng tác dụng lên móng và điều kiện địa chất mà chọn móng cho thích hợp (móng đơn, móng băng, móng băng giao nhau, móng bản, móng hộp (có độ cứng lớn, nhẹ). + Khi độ võng móng ΔS quá lớn thì phải tăng độ cứng móng. + Để tăng cường độ cứng của móng có thể dùng các biện pháp: tăng chiều dày móng, tăng cốt thép dọc, kết hợp với kết cấu phần trên; dùng loạ i móng hộp, độ cứng lớn và nhẹ. + Trường hợp đất nền có tính nén lún tăng theo chiều sâu thì việc mở rộng đáy móng thường không có tác dụng (Hình 3). 19 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG ¾ Phạm vi nền phải xử lý: là bộ phận đất yếu nằm ở lớp đất mặt, thông thường lớp đất này có những đặc điểm sau: * Chịu ứng suất do tải trọng truyền xuống lớn * Trong điều kiện tồn tại tự nhiên có hệ số rỗng (e) lớn hơn nhiều so với lớp đất nằm phía dưới. * Chị u ảnh hưởng nhiều các tác động từ bên ngoài. h m p min o p max H a (σ z ∼z) 20 §4.4. Các biện pháp xử lý nền I. Khái niệm ¾ Trường hợp cần XLN: sau khi đã thay đổi kết cấu phần trên, đã mở rộng hợp lý diện tích đáy móng mà những điều kiện cần đảm bảo khi thiết kế (về cường độ, về biến dạng) không được thoả mãn thì mới phải xử lý nền, nền phải xử lý gọi là nền đất yếu. [...]... pháp xử lý nền Bảng IV-1/tr.68: Các giá trị tiêu chuẩn của lực dính ctc , MPa, góc ma sát trong ϕtc , độ, và môđun biến dạng Eo , Mpa của đất cát LOẠI CÁT Các đặc trưng Giá trị của các đặc trưng khi hệ số rỗng bằng 0 , 45 0 ,55 0, 65 Cát hạt thô và cát sỏi ctc ϕtc Eo 0,002 43 50 0,001 40 40 43 50 Cát hạt vừa ctc ϕtc Eo 0,003 40 50 0,002 38 40 0,001 35 30 - Cát hạt nhỏ ctc ϕtc Eo 0,006 38 48 0,0 04 36 38 0,002... NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 58 Kết thúc chương 4 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 59 Nền Móng Chương 5: Móng Cọc NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 5. 1 Khái niệm chung I Cấu tạo móng cọc: - Gồm 3 bộ phận: cọc, đài cọc, đất bao quanh cọc Cọc là bộ phận chính có tác dụng truyền tải trọng từ công trình lên đất ở đầu mũi và xung quanh cọc Đài cọc liên... THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 35 Thể tích rỗng giảm: ε − ε tk ε − ε tk 1 c 3 ΔVlt = 0 Vlt = 0 × c L 1+ ε0 1+ ε0 2 2 ε − ε tk c 2 3 = 0 × L 1+ ε0 4 c 3 2 (4. 14) c Thể tích cọc cát đưa vào: vc = 1 πd 2 L 2 4 (4. 15) Cân bằng (4. 14) và (4. 15) sẽ được công thức tính khoảng cách cọc cát: c=d π 1+ ε 0 2 3 ε 0 − ε tk (4. 16) Giả sử rằng: trong quá trình lèn chặt, độ ẩm ω của đất không đổi thì từ (4. 16) ta có: c=d... HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 43 Thiết lập công thức xác định Δσ’(f) và t2 Hình 14. 18b cho thấy dưới tải trọng tăng thêm Δσ’(p)+Δσ’(f), độ cố kết ở thời gian t2 sau khi gia tải là U= Sc ( p) ( 14. 10) Sc ( p+ f ) Thay các PT ( 14. 8) và ( 14. 9) vào PT ( 14. 10) sẽ được ( 14. 11) Như vậy, ⎛ Δ σ (′ f ) Δ σ (′ p ) U = f⎜ ; ⎜ Δσ ′ ′ σo ( p) ⎝ ⎞ ⎟ ⎟ ⎠ Hình 14. 19 cho độ lớn của U đối với các kết... 0,36, giá trị U là 47 % Bây giờ, Δσ ' ( p ) = 1 15 kN/m2 và σ’o = 210 kN/m2 , nên Δσ ' ( p ) σ 'o = 1 15 = 0, 54 8 210 Theo hình 14. 19, với U = 47 % và Δσ ' ( p ) / σ ' o = 0, 54 8 , Δσ ' ( f ) / Δσ ' ( p ) ≈1,8; do vậy Δσ’(f) = (1,8) (1 15) = 207 kN/m2 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 49 B- Trường hợp cần có giếng cát: Nếu (tnt) tìm được theo trường hợp trên quá lớn, không đạt yêu cầu;... hoà nước: γh ε tk = (ω + 0 ,5 A) 100 γ n d (4. 20) f b) Xác định n: - Thể tích rỗng giảm trong cả nền cọc: từ F ε −ε ΔVF = o tk × FL 1+ εo ΔVF ε 0 − ε tk = VF 1+ ε 0 (4. 21) vc = f.L, - Thể tích 1 cọc cát: (4. 22) với f = π.d2 /4 n= - Vậy số lượng cọc n: ΔVF F ε 0 − ε tk = f 1+ ε 0 vc NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH (4. 23) NỀN MÓNG 37 4. 4 Các biện pháp xử lý nền c) Xác định L : Có thể... 3 γ tk − γ 0 (4. 17) d - đường kính cọc cát, d = 30 - 40 cm tuỳ theo đường kính tạo lỗ Cần phải chọn độ chặt thiết kế của nền đất sau khi xử lý cọc cát (ε tk ): NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 36 - Đối với nền đất cát: εtk = εmax - D(εmax - εmin ) (4. 18) , Với D = 0,7 ÷ 0,8 - Đối với nền đất cát bụi: (chọn ở trạng thái chặt vừa) εtk = 0,6 - 0,8 (4. 19) - Đối với nền đất sét bão... Đảm bảo độ lún của nền (sau khi có đệm cát) nhỏ hơn độ lún cho phép của công trình Để làm được điều trên ta phải tính thử dần; thông thường các bước tính toán được tiến hành như dưới đây: NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 24 4. 4 Các biện pháp xử lý nền a) Sơ bộ chọn kích thước đệm cát: * Chọn hc: theo kinh nghiệm có thể lấy vào khoảng 0 ,5 - 3 m có khi là 5 - 6 m * Chọn bc:... p) = ′ σ o + Δσ (′p ) Cc H c log ′ 1 + eo σo ( 14. 8) Nếu tải trọng pnt = [Δσ’(p)+Δσ’(f)] được đặt lên nền, độ lún cố kết sơ cấp sẽ là: Sc( p) = [ ′ σ o + Δσ (′p) + Δσ (′f ) Cc Hc log ′ σo 1+ eo ] Hc ( 14. 9) σ’o= áp suất hiệu quả trung bình trên lớp sét trước khi xây móng NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 42 4. 4 Các biện pháp xử lý nền Quan hệ giữa lún với thời gian dưới tải trọng... hoá, p.pháp điện hoá v v - Trong chương trình chỉ giới thiệu một số biện pháp xử lý nền sau: pp.đệm cát, pp.cọc cát, pp.nén trước, các pp lợi dụng thi công để xử lý nền NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG 22 4. 4 Các biện pháp xử lý nền II Phương pháp đệm cát 1- Nội dung và điều kiện áp dụng: - Nội dung: Thay lớp đất yếu nằm ngay dưới đáy móng chịu ứng suất lớn bằng một đệm . 0, 75 Cát hạt thô và cát sỏi c tc ϕ tc E o 0,002 43 50 0,001 40 40 - 43 50 - Cát hạt vừa c tc ϕ tc E o 0,003 40 50 0,002 38 40 0,001 35 30 - - - Cát hạt nhỏ c tc ϕ tc E o 0,006 38 48 0,0 04 36 38 0,002 32 28 - 28 18 Cát. giảm: c 2 3c L c cVV tk lt tk lt 2 3 2 1 11 0 0 0 0 × + − = + − =Δ ε εε ε εε L c tk 4 3 1 2 0 0 × + − = ε εε (4. 14) Thể tích cọc cát đưa vào: Cân bằng (4. 14) và (4. 15) sẽ được công thức tính khoảng cách cọc cát: L d v 2 c 42 1 π = (4. 15) (4. 16) tk 0 0 1 . 32 εε επ − + = dc Giả sử rằng:. )( σσ (4. 6) h c α α h m H a b σ c zđ σ c z z 27 NGUYỄN HỮU THÁI – NGÀNH ĐỊA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH NỀN MÓNG LOẠI CÁT Các đặc trưng Giá trị của các đặc trưng khi hệ số rỗng bằng 0 , 45 0 ,55 0, 65 0, 75 Cát