Đồ án CNCTM NGÀM NỐI BƠM AXITFULL BKHN

Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy MỤC LỤC Lời nói đầu Chương Phân tích chi tiết 1.1.Phân tích chức làm việc chi tiết 1.2Phân tích tính công nghệ kết cấu chi tiết 1.3 Xác định dạng sản xuất Chương Chọn phương pháp chế tạo phôi 2.1 Chọn phôi 2.2 Các phương pháp chế tạo phôi Chương Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết 3.1 Xác định đường lối công nghệ 3.2 Lập tiến trình công nghệ 3.3 Thiết kế nguyên công Chương Tính tra lượng dư gia công cho bề mặt 4.1.Tính lượng dư gia công cho kích thước đường kính lỗ 35 4.2.Tra lượng dư cho bề mặt lại Chương Tính tra chế độ cắt 1.Tính chế độ cắt cho nguyên công khoan lỗ φ24 2.Tính tra chế độ cắt cho nguyên công lại Chương Tính thời gian gia công 6.1.Cho nguyên công 6.2.Cho nguyên công 6.3.Cho nguyên công 6.4Cho nguyên công 6.5 Cho nguyên công 6.6 Cho nguyên công 6.7 Cho nguyên công 1 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Chương Tính thiết kế đồ gá cho nguyên công khoan lỗ φ24 7.1.Địnhvị 7.2.Kẹp chặt 7.3.Tính toán lực kẹp chặt cần thiết 7.4.Bảng kê khai chi tiết đồ gá 7.5.Tính sai số chế tạo cho phép đồ gá 7.6.Điều kiện kỹ thuật đồ gá Tài liệu tham khảo 2 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Chương : Phân tích chi tiết 1.1 Chức làm việc chi tiết: Ngàm nối bơm axit dùng để nối vỏ bơm axit với vỏ ống dẫn hướng cho cụm xy lanh-piston.Vì mà mặt làm việc ngàm mặt đầu A, mặt đối diện với khoảng cách 40(mm)-mặt vai B.Các bề mặt làm việc phải đảm bảo kín ,không rò rỉ chất lỏng nhờ gioăng thân bề mặt Chi tiết lắp cố định vào vỏ bơm nhờ lỗ ∅24,và lắp cố định vào ống dẫn hướng Piston nhờ lỗ lại 1.2 Tính công nghệ kết cấu chi tiết: Về kết cấu , ngàm nối chi tiết thuộc họ chi tiết dạng bạc kết cấu đơn giản, thuận lợi gia công sử dụng Vì mà yếu tố sửa đổi kết cấu bề mặt cho phép thoát dao cách dễ dàng.8 lỗ ∅24 xếp cách vòng tròn lỗ ∅35 cho phép gia công đồng thời máy nhiều trục cách dễ dàng Đặc biệt bề mặt trụ bề mặt đầu cho phép gia công máy nhiều trục, gia công đồng thời nhiều bề mặt cách dễ dàng 0 Trên hộp có bề mặt nghiêng( góc vát × 45 ,2 × 45 ,5 × 45 ) so với bề mặt đáy A ,tuy nhiên bề rộng bề mặt không lớn ,hơn kết cấu thay Ngoài có rãnh tròn R2,5 để gioăng cao su trôi vào siết chặt Bulong ghép nối, mà không thiết phải thay đổi Các bề mặt dùng làm chuẩn(bề mặt đầu A lỗ ∅35) có đủ diện tích để đảm bảo định vị độ cứng vững kẹp chặt Chi tiết hoàn toàn đủ độ cứng vững Chi tiết có tính công nghệ cao 1.3.Xác định dạng sản xuất - Để xác định dạng sản xuất tây xác định số chi tiết sản xuất hàng năm (N),ta có: 3 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy β   N = N m1 +   100  Trong đó: + N số chi tiết sản xuất năm 1 + N số sản phẩm sản xuất năm: N = 10.000(Chi tiết/năm) + m số chi tiết sản phẩm: m = + β số chi tiết chế tạo thêm để dự trữ: β = (5…7)%.Chọn β = 6% Ta được: N = 10000.1 (1 + 100 ) = 10.600(Chi tiết/năm) - Nếu tính đến số α% phế phẩm mà chủ yếu có phân xưởng đúc rèn thì:  α+β N = N m1 +  100   Trong α lấy từ (3…6)%.Chọn α = 5% Ta được: N = 10000 (1 + - Trọng lượng chi tiết xác định bởi: 5+6 100 ) = 11100(Chi tiết/năm) Q = V.γ (Kg) Trong đó: + Q trọng lượng chi tiết + γ trọng lượng riêng vật liệu Với Đồng(Cu) γ = 8,72(Kg/dm ) + V thể tích chi tiết, tính tương đối : V = V + V Trong đó: V thể tích phần trụ - phần trụ dài 40(mm): 2 V = 3,14.90 40 - 3,14.12 40 – 3,14.17,5 40 = 0,83(dm ) V thể tích phần trụ lại: 2 V = 3,14.40 24 - 3,14.17,5 24 = 0,097(dm ) Ta : V = 0,83 + 0,097 = 0,927(dm ) Q = 0,927 8,72 = 8,08 (Kg) 4 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Với Q = 8,08 (Kg) N = 11.100(Chi tiết/năm),tra Bảng 2[Quyển 1] ta dạng sản xuất hàng khối Chương : Chọn phương pháp chế tạo phôi 2.1 Chọn phôi Ngàm nối có hình dạng tròn xoay, ta chế tạo phôi phương pháp dập thể tích có tính cao Tuy nhiên, ngàm nối chi tiết không làm việc đòi hỏi phải có tính cao nên ta không thiết dùng phương pháp dập để chế tạo phôi Phương pháp tạo phôi hợp lý phôi đúc cho số ưu điểm đặc biệt quan trọng mà phương pháp khác được: - Phôi không bị nứt, vỡ chế tạo - Sản xuất linh hoạt ,trang thiết bị không phức tạp nên giá thành rẻ - Tạo khuôn đơn giản nhanh nên giá thành tạo khuôn rẻ Ngoài ra, chọn phương pháp đúc hợp lý cho vật đúc có tính tương đối cao Tuy nhiên , có số nhược điểm: - Lượng dư lớn - Độ xác phôi không cao - Năng suất thấp 5 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy - Phôi dễ mắc khuyết tật Tuỳ thuộc vào loại khuôn, mẫu, phương pháp rót ta dùng nhiều phương pháp đúc khác có đặc điểm khác Ta xét đặc điểm chúng sau: 2.2.Phương pháp chế tạo phôi 2.2.1.Đúc khuôn cát Đúc khuôn cát dạng đúc phổ biến Khuôn cát loại khuôn đúc lần( đúc lần phá khuôn) Vật đúc tạo hình khuôn cát có độ xác thấp, độ bóng bề mặt kém, lượng dư lớn Thích hợp với chi tiết dạng hộp ,các loại chi tiết dạng càng, gối đỡ v v Phương pháp đúc khuôn cát khó khí hoá tự động hoá Tuy nhiên đúc khuôn cát không đòi kết cấu phức tạp ,giá thành rẻ,… 2.2.2.Đúc khuôn kim loại Đúc khuôn kim loại thực việc điền đầy kim loại theo nhiều cách: - Rót tự do: Thích hợp cho sản xuất hàng loạt lớn, vật đúc nhỏ, trung bình, cấu tạo đơn giản Vật đúc có tính cao, dùng đúc vật liệu khác Tuy nhiên hạn chế đúc gang xám - Điền đày kim loại với áp lực: Sản xuất hàng loạt lớn, hàng khối Vật đúc nhỏ, đơn giản Đúc vật đúc yêu cầu chất lượng cao, thích hợp cho vật liệu có nhiệt độ nóng chảy thấp Phương pháp đúc khuôn kim loại dễ khí hoá tự động hoá, giá thành sản xuất đúc cao so với đúc khuôn kim loại Tuy vậy, với sản lư ợng vừa phải giá thành sản xuất không cao 2.2.3.Đúc ly tâm Dùng sản xuất hàng loạt nhỏ vừa, vật đúc tròn xoay, rỗng Không dùng cho vật liệu có thiên tích lớn Cơ tính vật đúc không 2.2.4.Đúc liên tục Dùng sản xuất hàng loạt Vật đúc có dạng thỏi ống, có thiết diện không đổi suốt chiều dài, độ dài lớn Vật đúc có mặt mặt đạt chất lượng cao, không cần gia công 2.2.5.Đúc khuôn vỏ mỏng 6 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Dùng sản xuất hàng loạt, vật đúc nhỏ trung bình Chế tạo vật đúc có chất lư ợng cao, kim loại quý, lượng dư gia công nhỏ Tuy vậy, giá thành sản xuất đúc lớn Xuất phát từ đặc điểm sản xuất kết cấu chi tiết Ngàm nối: dạng sản xuất hàng khối, vật liệu gang đồng CU15-32, vật đúc tròn xoay, kết cấu không phức tạp, yêu cầu chất lượng không cao, suất cao Do mà ta chọn phương pháp tạo phôi phương pháp đúc khuôn cát, điền đầy kim loại phương pháp rót liên tục Bản vẽ khuôn đúc vẽ sơ lược sau: T D 7 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Chương : Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết 3.1.Xác định đường lối công nghệ - Trong sản xuất hàng loạt hàng khối quy trình công nghệ xây dựng theo nguyên tắc phân tán tập trung nguyên công + Theo nguyên tắc phân tán nguyên công quy trình công nghệ chia nguyên công đơn giản có thời gian bội số chung nhịp + Ở máy thực nguyên công định , đồ gá sử dụng đồ gá chuyên dùng + Sản xuất loạt khối chọn phương án gia công nhiều vị trí , nhiều dao gia công song song  Với điều kiện sản xuất nhà máy khí sử dụng máy công cụ truyền thống dạng sản xuất hàng khối ta chọn đường lối công nghệ là: Phân tán nguyên công 3.2.Lập tiến trình công nghệ 8 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Nguyên công 1: Tiện thô bán tinh mặt đầu A, mặt trụ Φ180, vát mép 1x 450 ,vát mép 5×45 với Φ70, lỗ Φ35 o Nguyên công : Tiện thô bán tinh mặt đầu B,C,tiện mặt trụ Φ80 ,vát mép 2×45 ,vát o mép 1×45 Nguyên công : Tịên tinh mặt đầu A làm chuẩn tinh Nguyên công 4: Tiện tinh mặt đầu B , lỗ Φ35 Nguyên công 5: Khoan lỗ Φ24 Nguyên công : Chuốt rãnh then lỗ Φ35 Nguyên công : Tiện định hình rãnh Φ5 Nguyên công : Kiểm tra độ vuông góc đường tâm lỗ ∅35 với mặt đầu A 3.3 Thiết kế nguyên công 3.3.1 Nguyên công : Tiện thô bán tinh mặt đầu A, mặt trụ Φ180 , lỗ Φ35 , vát mép 1x 450 a , Sơ đồ gá đặt: Hình 9 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 41,5 ±0,1 RZ40 1x45° A W S Ø180±0.3 Ø35,4 ±0,1 5x45° RZ40 n RZ40 S S Sử dụng chuẩn định vị mặt trụ Φ80 hạn chế bậc tự mặt đầu B hạn chế bậc tự do.Dùng mâm cặp chấu tự định tâm để định vị kẹp chặt chi tiết b, Chọn máy: Thực gia công chi tiết máy tiện 1K62 - Đường kính lớn chi tiết: D = 400mm - Công suất động : N = 10(kw) c, Chọn dao: - Dao tiện thân cong , góc nghiêng ϕ =45o ,gắn mảnh hợp kim cứng BK4 10 10 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy v v v v - C ,q ,x ,y ,m hệ số số mũ.Tra Bảng 2.34[Quyển 2],với vật liệu gia công Đồng(Cu),vật liệu dụng cụ thép gió P18,bước tiến dao S = 0,96(mm/vòng) thì: v v v v C = 32,6; q = 0.25; x = 0; y = 0,4; m = 0,125 - D đường kính mũi khoan:D = 24(mm) - T tuổi bền mũi khoan,tra Bảng 2.35[Quyển 2] với vật liệu gia công Đồng(Cu),vật liệu dụng cụ thép gió P18 ,đường kính D = 24mm T = 75(Phút) - t chiều sâu cắt :t = 12mm - Kv hệ số hiệu chỉnh vận tốc cắt,được tính bởi: K v mv uv lv = K K K Trong đó: mv + K hệ số hiệu chỉnh có tính đến chất lượng vật liệu gia công,tra Bảng 2.9[Quyển 2]ta được: K mv = M C  75    σb  nv C n Ta được: K +K uv mv = .Trong đó: C M v  75     60  = = 1,05 M v n tra Bảng2.10[Quyển 2] được: 1, 05 = 1,26 hệ số hiệu chỉnh có tính đến Vật liệu dụng cụ cắt,tra Bảng 2.14[Quyển 2]ta : K uv = lv + K hệ số điều chỉnh có tính đến chiều sâu lỗ gia công ,Tra Bảng 2.36[Quyển 2] với chiều dài lỗ lỗ gia công 24mm K Ta được: K v = lv = 1,26.1.1 = 1,26 22 22 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 750,25.120.0,960,4 V = 1,26 = 54(mm/phút) 4.2 Tra chế độ cắt cho nguyên công lại: 4.2.1 Nguyên công : Tiện thô mặt đầu A, mặt trụ Φ180 , lỗ Φ35 , vát mép 1x 450 + Tiện thô mặt trụ Φ180 Chiều sâu cắt: - Lượng chạy dao: - t thô = 2,5 mm b Tra Bảng 2.62[Quyển 2] ứng với t < ta S = 0,6(mm/vòng).Tuy nhiên b b hệ thống công nghệ có độ cứng vững tốt nên ta lấy: S = 1,5S = 1,5 0,6 = 0,9 (mm/vòng) Chọn lại bước tiến dao theo máy cho: S chon ≤ S may Ta : chon S = 0,9 (mm/vòng) -Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: b Tra Bảng 2.65[Quyển 2] với t = 2,5mm; S = 0,9(mm/vòng) thì: v = 100(mm/phút) - Tốc độ quay trục tiện thô : 1000.v D.π n = = chọn n = 200 (vg/ph) 1000.100 180.π = 176,9(vòng phút) + Tương tự với lỗ Φ35 Chiều sâu cắt: t thô = 1,1 mm Lượng chạy dao S0 = 0,6 mm/vg Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + Thô : n= 1000 vong/ph + Tương tự với mặt đầu A - Chiều sâu cắt: t thô = 1,6 mm - Lượng chạy dao S0 = 0,9 mm/vg - Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + Thô : n= 200 vong/ph - 23 23 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy o o 4.2.2 Tiện thô mặt đầu B,C,tiện mặt trụ Φ80 ,vát mép 2×45 ,vát mép 1×45 + Tiện thô mặt đầu B ( giống với mặt A) - Chiều sâu cắt: t thô = 1,6mm - Lượng chạy dao S0 = 0,9 mm/vg - Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + Thô : n= 200vg/ph + Với mặt đầu C - Chiều sâu cắt: t thô = mm - Lượng chạy dao S0 = 0,9 mm/vg - Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + Thô : n= 400 vg/ph + Với mặt trụ Φ80 Chiều sâu cắt: t thô = 1,25 mm Lượng chạy dao S0 = 0,9 mm/vg Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + Thô : n= 400 ( vg/ph) 4.2.3 Tiện tinh mặt đầu A - Chiều sâu cắt: t= 0,4 mm - Lượng chạy dao: - b Tra Bảng 2.62[Quyển 2] ứng với t < ta S = 0,6(mm/vòng).Tuy nhiên b b hệ thống công nghệ có độ cứng vững tốt nên ta lấy: S = 1,5S = 1,5 0,6 = 0,9 (mm/vòng) Chọn lại bước tiến dao theo máy cho: S chon ≤ S may Ta : chon S = 0,9 (mm/vòng) -Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: b Tra Bảng 2.65[Quyển 2] với t = 0,4,mm; S = 0,9(mm/vòng) thì: v = 120(mm/phút) - Tốc độ quay trục tiện tinh n = chọn n= 250 1000 v.D.π = 1000.120 180.π = 225 (vòng phút) 24 24 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 4.2.4.Tiện tinh mặt đầu B lỗ Φ35 + Tiện tinh mặt đầu B ( giống với mặt A) - Chiều sâu cắt: t tinh = 0,4mm - Lượng chạy dao S0 = 0,9 mm/vg - Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + n= 250vg/ph + Tương tự với lỗ Φ35 Chiều sâu cắt: t tinh = 0,4mm Lượng chạy dao S0 = 0,6 mm/vg Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + n= 1250 vg/ph 4.2.5 Chuốt rãnh then - Vận tốc cắt v = ( m/ph) -Lượng chạy dao SZ = 0,2 (mm) - Chiều sâu cắt t = 4mm 4.2.6.Tiện định hình - Chiều sâu cắt: t = 2,mm - Lượng chạy dao S0 = 0,2 mm/vg - Vận tốc cắt số vòng quay trục chính: + n= 200 vg/ph - 25 25 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Chương Tính thời gian gia công cho nguyên công 5.1 Cho nguyên công 1: Tiện thô mặt đầu A, mặt trụ Φ180 , lỗ Φ35 , vát mép 1x 450 5.1.1 Tiện mặt đầu A: Thời gian gia công xác định công thức: To = (L +L +L )/S.n (Phút).Trong đó: L chiều dài bề mặt gia công:L = 0,5(D -d) = 0,5(180-35)=73(mm) L chiều dài ăn dao,tra Bảng 3.1[Quyển 2] ta có: L = t tg ϕ + (0,5…2) Với ϕ góc công nghệ dao,ta có ϕ =45 t chiều sâu cắt,ta có t = 1,25(mm) Ta được: L = 1.25 tg 450 + (0,5…2) = (1.75 2.25)mm.Chọn L = 2(mm) L chiều dài thoát dao: L = (0,5 5)mm Chọn L = 4(mm) S lượng chạy dao vòng : S = 0,9(mm/vòng) n số vòng quay trục : n = 200(vòng phút).Ta được: To = (73+2+4)/0,9.200 = 0,5(Phút) 5.1.2 Tiện mặt trụ φ180: Thời gian gia công xác định công thức: To = (L +L +L )/S.n L chiều dài bề mặt gia công:L = 40(mm) (Phút).Trong đó: L chiều dài ăn dao,tra Bảng 3.1[Quyển 2] ta có: 26 26 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy L = t tg ϕ (0,5…2) Với ϕ góc công nghệ dao,ta có ϕ =45 + t chiều sâu cắt,ta có t = 1,41(mm) Ta được: L 1,41 tg 450 = + (0,5…2) = (1,91 2,41)mm.Chọn L = 2(mm) L chiều dài thoát dao: L = (1…3)mm Chọn L = 2(mm) S lượng chạy dao vòng : S = 0,9(mm/vòng) n số vòng quay trục : n = 180 (vòng phút).Ta được: To = (40+2+2)/0,9.180 = 0,27(Phút) 5.1.3 Tiện lỗ Thời gian gia công xác định công thức: To = (L +L +L )/S.n L chiều dài bề mặt gia công:L = 64(mm) (Phút).Trong đó: L chiều dài ăn dao,tra Bảng 3.1[Quyển 2] ta có: L = t tg ϕ (0,5…2) Với ϕ góc công nghệ dao,ta có ϕ =95 + t chiều sâu cắt,ta có t = 1,41(mm) Ta được: L = 1, 41 tg 950 + (0,5…2) = (0,4 1,91)mm.Chọn L = 1.5(mm) L chiều dài thoát dao: L = (1…5)mm Chọn L = 3(mm) S lượng chạy dao vòng : S = 0,6(mm/vòng) n số vòng quay trục : n = 180 (vòng phút).Ta được: To = (64+2+2)/0,6.1000 = 0,12(Phút) 27 27 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy o 5.2 Cho nguyên công 2: Tiện thô mặt đầu B,C,tiện mặt trụ Φ80 ,vát mép 2×45 ,vát o mép 1×45 5.2.1 Tiện mặt đầu B: ( tương tự mặt A) T0= 0,27 phút 5.2.2 Tiện mặt đầu C: Thời gian gia công xác định công thức: To = (L +L +L )/S.n (Phút).Trong đó: L chiều dài bề mặt gia công:L = 0,5(D - d) = 0,5(80-35)=22,5(mm) L chiều dài ăn dao,tra Bảng 3.1[Quyển 2] ta có: L = t tg ϕ + (0,5…2) Với ϕ góc công nghệ dao,ta có ϕ =45 t chiều sâu cắt,ta có t = 2(mm) Ta được: L = tg 450 + (0,5…2) = (2.5….4)mm.Chọn L = 3(mm) L chiều dài thoát dao: L = (0,5 5)mm ChọnL = 4(mm) S lượng chạy dao vòng : S = 0,9(mm/vòng) n số vòng quay trục : n = 400(vòng/phút).Ta được: To = (22,5+3+4)/0,6.400 = 1,4(Phút) 5.2.3 Tiện mặt trụ φ180: Thời gian gia công xác định công thức: To = (L +L )/S.n (Phút).Trong đó: L chiều dài bề mặt gia công:L = 24(mm) L chiều dài ăn dao,tra Bảng 3.1[Quyển 2] ta có: L = t tg ϕ + (0,5…2) Với ϕ góc công nghệ dao,ta có ϕ =45 t chiều sâu cắt,ta có t = 1.25 (mm) , 28 28 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 1, 25 tg 450 Ta được: L = + (0,5…2) = (1,75….3,25)mm.Chọn L S lượng chạy dao vòng : S = 0,9(mm/vòng) n số vòng quay trục : n = 400(vòng/phút).Ta được: To = (24+3)/0,9.400 = 0.075(Phút) 5.3 Cho nguyên công 3:Tiện tinh mặt đầu A Thời gian gia công xác định công thức: 1 = 3(mm) To = (L +L +L )/S.n (Phút).Trong đó: L chiều dài bề mặt gia công:L = 0,5(D -d) = 0,5(180-35)=73(mm) L chiều dài ăn dao,tra Bảng 3.1[Quyển 2] ta có: L = t tg ϕ + (0,5…2) Với ϕ góc công nghệ dao,ta có ϕ =45 t chiều sâu cắt,ta có t = 0,4(mm) Ta được: L = 0.4 tg 450 + (0,5…2) = (0.9 2.4)mm.Chọn L = 2(mm) L chiều dài thoát dao: L = (0,5 5)mm Chọn L = 4(mm) S lượng chạy dao vòng : S = 0,9(mm/vòng) n số vòng quay trục : n = 225(vòng phút).Ta được: To = (73+2+4)/0,9.250 = 0,36(Phút) 5.4 Nguyên công : Tiện tinh mặt B lỗ 35 Thời gian gia công xác định công thức: To = (L +L +L )/S.n L chiều dài bề mặt gia công:L = 64(mm) (Phút).Trong đó: L chiều dài ăn dao,tra Bảng 3.1[Quyển 2] ta có: L = t tg ϕ + (0,5…2) Với ϕ góc công nghệ dao,ta có ϕ =95 29 29 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy t chiều sâu cắt,ta có t = 0.4(mm) Ta được: L = 0.4 tg 950 + (0,5…2) = (0,4 1,91)mm.Chọn L = 1.5(mm) L chiều dài thoát dao: L = (1…5)mm Chọn L = 3(mm) S lượng chạy dao vòng : S = 0,6(mm/vòng) n số vòng quay trục : n = 1250 (vòng phút) Ta được:T0= 0,09 phút Nguyên công 5.5 : Khoan lỗ Thời gian gia công xác định công thức: To = (L +L +L )/S.n L = d / 2.cotgϕ + (0,5 2) (Phút) L = 40mm ϕ = 45 => L1 = 13 L2 = 1…3 chọn L2 = T0 = ( 40 + 13+ )/12.720 = 0.006 phut Nguyên công 5.6 : Chuốt rãnh then Theo công thức gần T0 = 0.0004L = 0.0004.64 =0.0256ph Chương Tính thiết kế đồ gá cho nguyên công khoan lỗ φ24 30 30 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 6.1 Định vị: Chi tiết định vị lên đồ gá bậc tự Tấm dẫn định vị lên chi tiết bậc tự 6.2.Kẹp chặt: Do tính đối xứng xung quanh tâm chi tiết lỗ cần gia công mà ta sử dụng kẹp chặt Bulong-Đaiốc ,trong Bulong xỏ qua lỗ φ35.Lực kẹp chặt W lực cắt hướng trục P có hướng phương vuông góc với phiến tỳ định vị.Sơ đồ định vị kẹp chặt thể hình vẽ 6.3.Tính lực kẹp chặt cần thiết: Trong trình gia công,chi tiết chịu tác dụng mô men xoắn M lực hướng 0 trục P Trên sơ đồ ta thấy P có xu hướng ép chi tiết xuống bề mặt định vị(Tăng cường cho lực kẹp chặt).Còn mômen M có xu hướng làm chi tiết quay quanh đường trục mũi khoan.Do mà ta phải tiến hành kẹp chặt.Và với cấu kẹp 0 chặt chọn,lực kẹp chặt W có hướng với P ,do mà W P có xu hướng kẹp chặt chi tiết.Các W P gây mômen ma sát ,các mômen ma sát có xu hướng chống lại mômen xoẵn M.Phương trình cân băng mômen.: 2.M d K = (P + W)f ⇒ W = 2.M d f K - P Trong đó: - M mômen xoắn mũi khoan:M = 6(KG.m) - K hệ số an toàn,ta có: K = K K K K K K K Trong đó: 0 + K hệ số an toàn tất trường hợp gia công: K = 1,5 + K hệ số làm tăng lực cắt mà lượng dư gia công độ nhám bề mặt không đồng đều,với gia công thô K = 1,2 31 31 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 2 + K hệ số làm tăng lực cắt dao bị mòn: K = 1,8 + K hệ số làm tăng lực cắt gia công gián đoạn : = 1,3 4 + K hệ số tính đến sai số cấu kẹp chặt,với kẹp chặt băng khí K = 5 + K hệ số tínhđến mức độ thuận lợi cấu kẹp chặt tay,ta có: K = 6 + K hệ số tính đến mômen làm quay chi tiết,ta có: K = 1,5 Ta được: K = 6,4 2.6 24.10 −3 W = 6,4 - 620 = 15380(Kg) 6.4.Bảng kê khai chi tiết đồ gá: STT Tên chi tiết Số lượng 1 1 1 Bạc dẫn hướng Tấm dẫn Chi tiết Vít M6 Phiến tỳ Thân đồ gá Bulong kẹp chắt Vòng đệm Đai ốc ct 6.5.Tính sai số chế tạo cho phép đồ gá[ε ] Sai số chế tạo cho phép đồ gá: ct [ε gd ] − [ε c2 + ε k2 + ε m2 + ε dc2 ] [ε ] = -ε Trong đó: gd sai số gá đặt cho phép: 32 32 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy ε gd = 1/3.δ= 1/3.280 = 93(µm).Với δ dung sai nguyên công khoan lỗ φ24 c - ε Là sai số chuẩn,bao gồm: + Sai số chuẩn cho kích thước φ24:Do kích thước phụ thuộc vào đường kính mũi khoan nên sai số chuẩn không + Sai số chuẩn kích thước φ130: ε c (φ 130) = 0,5.δ Do ta có: ε c φ 35 = 0,5.25 = 12,5(µm).Với δ φ 35 dung sai kích thướcφ35 = 12,5(µm) k - ε sai số lực kẹp chặt gây trình chi tiết bị kẹp chặt.Tuy nhiên lực k kẹp chặt có phương vuông góc với phương kích thước thực nên ε = m - ε sai số đồ gá bị mòn gây ra: ε m = β N Trong đó: + β hệ số phụ thuộc vào kết cấu đồ định vị,với chốt định vị β = 0,5…2.Chọn β =0,5 + N số lượng chi tiết thực đồ gá: N = 10000(Chi tiết) Ta được: ε -ε dc m = 0,5 10000 = 50(µm) sai số điều chỉnh-sai số sinh trình lắp ráp điều chỉnh: ε dc = 5…10(µm) Chọn ε dc = 8(µm) Ta được: ct 93 − [12,5 + 50 + ] [ε ] = = 77(µm) 6.6.Điều kiện kỹ thuật đồ gá: 33 33 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Sai số chế tạo đồ gá phân cho sai số độ không song song độ vuông góc sau: ct [ε ] ss = [ε ] + [ε vg 2 ] -> 0,077 2 = 0,05 + 0,06 - Độ không song song mặt phiến tỳ với bàn máy không phép 0,06(mm) - Độ không vuông góc đường tâm bạc với mặt đầu không phép 0,05(mm) 6.7.Bản vẽ lắp đồ gá: 34 34 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy H-H 0,05 B 30 B 150 0,06 A A 130±0.2 Ø24 237 45° H H 315 35 35 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Tài liệu tham khảo: 1.[Quyển 1]:Thiết kế đồ án Công Nghệ Chế Tạo Máy Tác giả: GS.TS.Trần Văn Địch 2.[Quyển 2]:Sổ tay gia công Tập thể tác Tác giả: GS.TS.Trần Văn Địch, Ths Lưu Văn Nhang 3.[Quyển 3]:Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy tập Tác giả GS Nguyễn Đắc Lộc Công nghệ chế tạo máy - Bộ môn công nghệ chế tạo máy BKHN 5.Atlas đồ gá – GS.Trần Văn Địch 6.Dung sai kĩ thuật đo – PGS.Ninh Đức Tốn 36 36 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn [...]... bạc với mặt đầu của nó là không được phép quá 0,05(mm) 6.7.Bản vẽ lắp đồ gá: 34 34 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 9 H-H 8 1 0,05 B 2 30 3 B 150 0,06 A 4 5 A 130±0.2 7 Ø24 237 45° H H 315 35 35 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Tài liệu tham khảo: 1.[Quyển 1]:Thiết kế đồ án Công Nghệ Chế Tạo Máy Tác giả: GS.TS.Trần Văn Địch 2.[Quyển 2]:Sổ tay... chi tiết của đồ gá: STT Tên chi tiết 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Số lượng 8 1 1 4 1 1 2 1 1 Bạc dẫn hướng Tấm dẫn Chi tiết Vít M6 Phiến tỳ Thân đồ gá Bulong kẹp chắt Vòng đệm Đai ốc ct 6.5.Tính sai số chế tạo cho phép của đồ gá[ε ] Sai số chế tạo cho phép của đồ gá: ct 2 [ε gd ] − [ε c2 + ε k2 + ε m2 + ε dc2 ] [ε ] = -ε Trong đó: gd là sai số gá đặt cho phép: 32 32 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công... TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 3.3.4 Nguyên công : Tiện tinh mặt đầu B , lỗ Φ35 a, Sơ đồ W Ø35±0.1 B S 2,5 n 2,5 S 40±0.1 b,Chọn máy: Sử dụng máy của nguyên công 1 c, Chọn dao: - Dao tiện ngoài thân thẳng, góc nghiêng chính - Dao tiện lỗ, góc nghiêng chính ϕ ϕ =45o, gắn mảnh hợp kim cứng BK4 =95o gắn mảnh hợp kim cứng BK4 , kiểu II \ 13 13 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công... TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 3.3.6 Nguyên công : Chuốt rãnh then a, Sơ đồ S 2,5 64 Ø38,6+0.1 + Định vị bằng bạc dẫn hướng có vai định 5 bậc tự do + Do lực chuốt lớn nên không cần kẹp chặt b,Chọn máy:Máy chuốt đứng 7ƌ65 Công suất động cơ 22 KW c.Chọn dao: Dao chuốt rãnh then, góc trước bằng 200 , vật liệu crom - niken 15 15 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ... TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy ρ CL = 0,05.ρ = 0,05.180 = 9(µm) - Lượng dư nhỏ nhất sau tiện thô : 2Z min 2 ρ 2 + ε gd = 2(Rza + Ta + = 2(400 + ) 1802 + 802 ) = 2.597(µm) - Tra Bảng 1.70 [Quyển 2] ta được: + Cấp chính xác đạt được sau khi tiện thô lỗ là 13 + Dung sai là 340(µm) Tiện bán tinh + Rz = 40 (µm) + Ta = 40 (µm) - Sai số không gian còn sót lại sau khi tiện bán tinh: ρ CL... = 0,4.9 = 3,6(µm) - Sai số gá đặt ở nguyên công tiện bán tinh là ε gd = 0,4.80 = 32(µm) - Lượng dư nhỏ nhất sau tiện bán tinh : 2Z min 2 ρ 2 + ε gd = 2(Rza + Ta + = 2(100+ 3, 62 + 322 ) ) = 2.132(µm) - Tra Bảng 1.70 [Quyển 2] ta được: + Cấp chính xác đạt được sau khi tiện là 11 + Dung sai là 170(µm) Tiện tinh 19 19 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy + Rz = 20 (µm) + Ta =... TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy v v v v - C ,q ,x ,y ,m là các hệ số và số mũ.Tra Bảng 2.34[Quyển 2],với vật liệu gia công là Đồng(Cu),vật liệu dụng cụ là thép gió P18,bước tiến dao S = 0,96(mm/vòng) thì: v v v v C = 32,6; q = 0.25; x = 0; y = 0,4; m = 0,125 - D là đường kính mũi khoan:D = 24(mm) - T là tuổi bền mũi khoan,tra Bảng 2.35[Quyển 2] với vật liệu gia công là Đồng(Cu),vật... 0.006 phut Nguyên công 5.6 : Chuốt rãnh then Theo công thức gần đúng T0 = 0.0004L = 0.0004.64 =0.0256ph Chương 6 Tính và thiết kế đồ gá cho nguyên công khoan 8 lỗ φ24 30 30 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 6.1 Định vị: Chi tiết định vị lên đồ gá 3 bậc tự do Tấm dẫn định vị lên chi tiết 5 bậc tự do 6.2.Kẹp chặt: Do tính đối xứng xung quanh tâm chi tiết của 8 lỗ cần gia... công: K = 1,5 1 + K là hệ số làm tăng lực cắt khi mà lượng dư gia công và độ nhám bề mặt không đồng 1 đều,với gia công thô thì K = 1,2 31 31 GVHD : TS.Trương Hoành Sơn Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy 2 2 + K là hệ số làm tăng lực cắt khi dao bị mòn: K = 1,8 3 + K là hệ số làm tăng lực cắt khi gia công gián đoạn : = 1,3 4 4 + K là hệ số tính đến sai số của cơ cấu kẹp chặt,với kẹp chặt băng cơ khí.. .Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy - Dao tiện ngoài thân thẳng, góc nghiêng chính - Dao tiện lỗ, góc nghiêng chính ϕ ϕ =45o, gắn mảnh hợp kim cứng BK4 =95o gắn mảnh hợp kim cứng BK4 , kiểu II 3.3.2.Nguyên công : Tiện thô và bán tinh mặt đầu B,C,tiện mặt trụ Φ80 ,vát mép o o 2×45 ,vát mép 1×45 a, Sơ đồ hình 2 B 2x45° RZ40 80±0,1 1x45° RZ40 S n RZ40