CHƯƠNG 4 TÍNH TOÁN THỦY LỰC - THỦY VĂN CẦU CỐNG

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG Chương4: I GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ TÍNH TOÁN THUỶ VĂN VÀ THUỶ LỰC CẦU CỐNG Xác đònh lưu lượng tính toán Qp% : Theo qui trình tính toán dòng chảy lũ mưa rào lưu vực nhỏ (F ≤ 100 km2), ta có công thức : Qp% = Ap × α × Hp × F × δ Trong đó: - Qp% : Lưu lượng đỉnh lũ ứng với tần suất thiết kế p%, m3/s; - p% : Tần số lũ tính toán ,được qui đònh tùy thuộc vào cấp thiết kế đường, theo bảng 30 TCVN 4054-2005: đường cấp III ,đối với cầu nhỏ ,cống, p = 4%; - α : Hệ số dòng chảy lũ lấy theo bảng 9-7 TKĐÔTÔ3, tùy thuộc vào loại đất cấu tạo lưu vực, lượng mưa ngày thiết kế ( H1% ) diện tích lưu vực (F) - Ap: Mô đun dòng chảy đỉnh lũ ứng với tần suất thiết kế điều kiện chưa xét ảnh hưởng hồ ao, phụ thuộc vào hệ số đặc trưng đòa mạo lòng sông φls , thời gian tập trung nước sườn dốc τ sd vùng mưa (phụ lục 13 TKĐÔTÔ3) - δ : Hệ số triết giảm lưu lượng hồ ao, đầm lầy Với diện tích ao hồ, đầm lầy chiếm 4% phía thượng lưu, ta có δ = 0.9(bảng 9-5 TKĐÔTÔ3) - F : diệân tích lưu vực Dựa vào bình đồ ta tìm diện tích lưu vực thực tế theo công thức: F = Fbd × M2 1010 Trong đó: Fbđ : Diện tích lưu vực bình đồ (cm2) M: Hệ số tỉ lệ bình đồ 1010 : Hệ số qui đổi từ cm2 sang km2 Xác đònh thời gian tập trung nước sườn dốc τ s Thời gian tập trung nước sườn dốc τ s , phụ thuộc vào hệ số đặc trưng đòa mạo sườn dốc φsd vùng mưa (phụ lục 14 TKĐÔTÔ3) Vùng mưa: XVI Hệ số φsd xác đònh theo công thức : SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 38 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG φsd = ( 1000 × bsd ) GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ 0,6 msd × I sd0,3 × (α × H p )0,4 Trong bsd :Chiều dài trung bình sườn dốc lưu vực, km xác đònh theo công thức: bsd = F 1.8 × ( L + ∑ l) L = chiều dài suối (km) đo từ nơi suối bắt đầu hình thành rõ ràng tới vò trí công trình ∑l = tổng chiều dài suối nhánh (km) có chiều dài lớn 0.75 chiều rộng trung bình sườn dốc lưu vực, B xác đònh theo công thức sau: Đối với lưu vực có mái dốc: F 2× L B= Đối với lưu vực có mái dốc: F L B= thay hệ số 1.8 0.9 công thức xác đònh bsd msd = 0.2: hệ số đặc trưng nhám sườn dốc với mặt đất thu dọn sạch, gốc cây, không bò cày xới, vùng dân cư nhà cửa không 20%, mặt đá xếp cỏ dày Isd: độ dốc trung bình sườn dốc lưu vực ( 0/00), xác đònh trò số trung bình – hướng nước chảy đại diện cho sườn dốc lưu vực H1% = 144 mm: Lưu lượng mưa ngày lớn ứng với tần suất thiết kế p% = 1% trạm Đăk nông thuộc tỉnh Đắc Lắc Đây khu vực thuộc vùng mưa XVI Tính hệ số đòa mạo thủy văn lòng sông φ ls theo công thức : φls = mls × I 1/ ls 1000 × L × F 1/ × (α × H p )1/ L: chiều dài sông chính, km mls =7 : hệ số đặc trưng nhám lòng sông, với sông vùng núi lòng sông nhiều đámặt nước không phẳng, suối chảy không thường xuyên,quanh co,lòng suối tắc nghẽn , Ils : độ dốc lòng sông tính theo 0/00 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 39 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG I ls = GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ h1 × l1 + (h1 + h2 ) × l2 + + (hn −1 + hn ) × ln L2 Trong : h1,h2,…,hn : cao độ điểm gãy khúc trắc dọc lòng sông l1, l2,…,ln : cự ly điểm gãy khúc Kết tính toán thủy văn thể bảng sau: BẢNG XÁC ĐỊNH CÁC ĐẶC TRƯNG THỦY VĂN Phương Lý trình án F L Σl bsd Ils Isd (km2) (km) (km) (m) (‰) (‰) 0.27 0.14 0.08 0.13 0.15 0.116 0.2 0.13 0.33 0.5 0.3 0.5 0.34 0.43 0.46 0.54 0 0 0 0 454.5 155.6 148.1 144.4 245.1 149.87 241.5 133.7 97.54 98.35 37.82 101.76 145.3 112.52 102.23 107.37 87.5 88.3 101.2 112.34 137.06 105.24 98.72 103.56 PAI Km:0+705.16 Km 1+188.7 Km 1+846.55 Km 2+524.21 Km 4+65.76 Km 5+300 Km 5+753.74 Km 6+631.42 PAII Km:0+967.09 0.217 0.275 438.38 99.47 88.34 Km:1+338.0 0.123 0.474 144.16 102.23 89.11 Km:1+830.8 0.142 0.43 318.1 102.17 127.85 Km:2+840.72 0.921 0.852 234.09 105.58 119.52 Km:3+877.8 0.359 1.61 317.81 112.13 129.41 Km:5+400 0.209 0.37 313.81 101.37 105.27 Km:6+737.55 0.127 0.29 243.3 67.45 71.32 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 40 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ BẢNG XÁC ĐỊNH THỜI GIAN TẬP TRUNG NƯỚC φ sd Phương Lý trình bsd án PAI PAII Isd H1% α φ sd Vùng τ sd Mưa (phút) (m) msd (‰) (mm) Km:0+705.16 454.5 0.2 87.5 144 0.77 7.816 XVI 62.24 Km 1+188.7 155.6 0.2 88.3 144 0.77 4.096 XVI 21 Km 1+846.55 148.1 0.2 101.2 144 0.81 3.742 XVI 17.94 Km 2+524.21 144.4 0.2 112.34 144 0.77 3.645 XVI 17.16 Km 4+65.76 245.1 0.2 137.06 144 0.77 4.716 XVI 27.16 Km 5+300 149.87 0.2 105.24 144 0.77 3.8 XVI 18.4 Km 5+753.74 241.5 0.2 98.72 144 0.77 5.158 XVI 31.12 Km 6+631.42 133.7 0.2 103.56 144 0.77 3.566 XVI 16.56 Km:0+967.09 457.91 0.2 88.34 144 0.77 7.626 XVI 59.39 Km:1+338.03 236.61 0.2 89.11 144 0.77 3.903 XVI 19.224 Km:1+830.83 473.19 0.2 127.85 144 0.77 5.631 XVI 34.417 Km:2+840.72 68.664 0.2 119.52 144 0.77 4.78 XVI 27.8 Km:3+877.82 139.88 0.2 129.41 144 0.72 5.76 XVI 35.474 Km:5+400 415.34 0.2 105.27 144 0.77 5.92 XVI 36.44 Km:6+737.55 104.25 0.2 71.32 144 0.77 5.711 XVI 34.98 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 41 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ BẢNG XÁC ĐỊNH ĐẶC TRƯNG ĐỊA MẠO LÒNG SÔNG φ ls Phương Lý trình án PAI PAII F L (km2) (km) H1% Ils (mm) mls (‰) α φ ls Km:0+705.16 0.27 0.33 144 97.54 0.77 4.38 Km 1+188.7 0.14 0.5 144 98.35 0.77 7.8 Km 1+846.55 0.08 0.3 144 37.82 0.81 7.31 Km 2+524.21 0.13 0.5 144 101.76 0.77 7.85 Km 4+65.76 0.15 0.34 144 145.3 0.77 4.57 Km 5+300 0.116 0.43 144 112.52 0.77 6.719 Km 5+753.74 0.2 0.46 144 102.23 0.77 6.48 Km 6+631.42 0.13 0.54 144 107.37 0.77 8.33 Km:0+967.09 144 99.47 0.77 3.828 Km:1+338.03 0.217 0.275 0.47 0.123 144 102.23 0.77 7.536 Km:1+830.83 0.142 0.43 144 102.17 0.77 3.804 Km:2+840.72 0.921 0.852 144 105.58 0.77 10.25 Km:3+877.82 0.359 1.61 144 112.13 0.72 15.26 Km:5+400 0.209 0.37 144 101.37 0.77 5.167 Km:6+737.55 0.127 0.29 144 67.45 5.254 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN 0.77 Trang 42 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ BẢNG XÁC ĐỊNH MÔ ĐUN DÒNG CHẢY Ap Phương Lý trình án PAI PAII Vùng τ sd φ ls Ap mưa Km:0+705.16 XVI 62.24 4.38 0.172 Km 1+188.7 XVI 21 7.8 0.218 Km 1+846.55 XVI 17.94 7.31 0.252 Km 2+524.21 XVI 17.16 7.85 0.254 Km 4+65.76 XVI 27.16 4.57 0.228 Km 5+300 XVI 18.4 6.719 0.184 Km 5+753.74 XVI 31.12 6.48 0.21 Km 6+631.42 XVI 16.56 8.33 0.26 Km:0+967.09 XVI 59.39 3.828 0.179 Km:1+338.03 XVI 19.224 7.536 0.243 Km:1+830.83 XVI 34.417 3.804 0.217 Km:2+840.72 XVI 27.8 10.25 0.206 Km:3+877.82 XVI 35.474 15.26 0.175 Km:5+400 XVI 36.44 5.167 0.205 Km:6+737.55 XVI 34.98 5.254 0.207 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 43 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ BẢNG XÁC ĐỊNH Qp Phươn g Lý trình Ap α án PAI PAII Hp F (mm) (km2) δ Km:0+705.16 0.172 0.77 128 0.27 Km 1+188.7 0.218 0.77 128 Km 1+846.55 0.252 0.81 Km 2+524.21 0.254 Km 4+65.76 Qp (m3/s) 4.119 0.14 0.9 0.9 128 0.08 0.9 1.881 0.77 128 0.13 0.9 2.929 0.228 0.77 128 0.15 0.9 3.034 Km 5+300 0.184 0.77 128 0.116 0.9 1.8933 Km 5+753.74 0.21 0.77 128 0.2 0.9 3.726 Km 6+631.42 0.26 0.77 128 0.13 0.9 2.998 Km:0+967.09 0.179 0.77 128 0.217 0.9 3.446 Km:1+338.03 0.243 0.77 128 0.123 0.9 2.651 Km:1+830.83 0.217 0.77 128 0.142 0.9 2.733 Km:2+840.72 0.206 0.77 128 0.921 0.9 6.56 Km:3+877.82 0.175 0.72 128 0.359 0.9 13.37 Km:5+400 0.205 0.77 128 0.209 0.9 3.801 Km:6+737.55 0.207 0.77 128 0.127 0.9 2.332 2.707 Từ lưu lượng tính được, ta xác đònh công trình vượt dòng nước theo bảng sau: Phương Lý trình án PAI SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Km:0+705.16 Km 1+188.7 F Qp Công (km2) (m3/s) trình 0.27 0.14 4.119 2.707 Cống Cống Trang 44 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG Km 1+846.55 0.08 1.881 Cống Km 2+524.21 0.13 2.929 Cống Km 4+65.76 0.2 3.034 Cống 0.116 1.8933 Cống Km 5+753.74 0.2 3.726 Cống Km 6+631.42 0.13 2.998 Cống Km:0+967.09 0.217 3.446 Cống Km:1+338.03 0.123 2.651 Cống Km:1+830.83 0.142 2.733 Cống Km:2+840.72 0.921 6.56 Cống Km:3+877.82 0.359 13.37 Cống Km:5+400 0.209 3.801 Cống Km:6+737.55 0.127 2.332 Cống Km 5+300 PAII II GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ Tính toán cống: Sau chọn cấu tạo cống, vào lưu lượng tính toán chọn số phương án độ ( dựa theo công thức tra bảng) xác đònh chiều sâu nước dâng H vận tốc nước chảy V Trong phần thiết kế sở, độ cống, H V xác đònh theo bảng cống Dựa vào H mà đònh độ cao đường ( kiểm tra lại độ cao đường thiết kế) Khi đònh độ cao tối thiểu đường phải tuân theo yêu cầu quy đònh như: chiều dày lớp đất đặt đỉnh cống ≥ 0.5m; cao độ mép đường phải cao mực nước dâng ≥ 0.5m Cống cống cấu tạo cống đòa hình Cống cấu tạo dùng để thoát nước qua đường, tránh ứ đọng nước làm phá hoại đường Từ 300-500m rãnh biên hình thang bố trí cống có độ ∅ = 0.75m.Cống đòa hình cống bố trí vò trí đường tụ thủy, có suối Cống đòa hình cống bắt buộc phải đặt vò trí thường xuyên có nước chảy cắt ngang qua đường mà lưu lượng Q ≤ 25m3/s Tính toán khả thoát nước cống: Cống đường kính d = 1.75m, lý trình Km 5+846.26, Q = 3.726 m3/s  Xác đònh chiều sâu phân giới hk: Chiều sâu phân giới hk phụ thuộc vào lưu lượng thiết kế Qtk Tính tỷ số: SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 45 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ Q 2tk 3.7262 = = 0.0862 g.d 9.81×1.755 Tra bảng 10-3 trang 209 “Thiết kế đường ô tô tập ba” ta h k/d = 0.547 Vậy chiều sâu phân giới hk: hk = 0.547 × 1.75 = 0.957 m  Chiều sâu mực nước chảy cống chỗ thắt hẹp dòng chảy: hc = 0.9× hk = 0.9 × 0.957 = 0.861m  Chiều sâu nước dâng trước cống: H ≈ 2hc = × 0.861 = 1.722m  Kiểm tra điều kiện cống chảy không áp: Như kiến nghò thiết kế ban đầu h cv = d = 1.75 m Miệng cống loại thường nên thay vào điều kiện chảy không áp: H = 1.722 ≤ 1.2 hcv = 1.2 × 1.75 = 2.1 m Vậy cống thỏa mãn điều kiện chảy không áp Tính khả thoát nước cống: Qc = ψc × ωc × 2g × (H - h c ) Trong đó: ψc: Hệ số vận tốc cống chảy không áp Với cống tròn lấy 0.85 h c 0.861 = = 0.492 tra đồ thò hình 10-2 trang 203 “Thiết kế d 1.75 đường ô tô tập 3” ta ωc/d2 = 0.394 hay ωc = 0.415 × 1.752 = 1.207 m2 Với tỷ số: Thay giá trò vào công thức ta Qc = 0.85 ×1.207 × × 9.81× (1.722 − 0.861) = 4.22 m3/s Ta nhận thấy : Qc = 4.22 m3/s > Qtk = 3.726 m3/s, cống đảm bảo thoát nước tốt h k 0.957 = = 0.55 tra bảng 10-3 trang 209 sách “thiết kế đường d 1.75 Kk ôtô tập 3” ta tra được, K = 0.589 (xem lại) d Với tỷ số: 8 K d = 24d = 24×1.75 = 106.74 K k = 106.74×0.589 = 62.87 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 46 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG Vậy GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ  Q   3.726  ik =  ÷ = ÷ =0.00351  K k   62.87  Vì độ dốc cống lớn độ dốc phân giới nên chiều sâu nước chảy cống gần cửa ho < hk vận tốc V0 tăng lên Sử dụng bảng tra thủy lực lập sẵn ta xác đònh vận tốc V dựa vào đại lượng tính toán sau: K0 = Q i = 3.726 0.02 = 26.35 ;K d = 24 × d = 106.74 3 wd = 30.5 × d = 30.5 × 1.75 = 44.292 K0 w = 0.247 ⇒ =0.811 ⇒ w = 0.811×44.292 = 35.936 Kd wd V0 = w0 × i - Vận tốc dòng chảy cống: V0 = w × i c = 35.936× 0.02=5.082 m/s Vận tốc tính xói cho cống vận tốc hạ lưu cống, vận tốc thường lớn so với vận tốc dòng chảy cống tính 1.5 V0 Vhaluu =1.5 × V0 =1.5×5.082 =7.623 m/s Lưu tốc lớn phải gia cố chống xói tốn  Tính toán xói gia cố sau cống: - Trong trường hợp chảy tự do, dòng nước khỏi cống chảy với vận tốc cao sau công trình Do phải thiết kế hạ lưu công trình theo tốc độ nước chảy V = 1.5 × Vo = 1.5 × 5.082 = 7.623m/s - Chiều dài gia cố Lgc sau cống nên lấy lần độ cống Với cầu nhỏ chiều dài tính từ mép hạ lưu kết cấu nhòp Lgc = × h =3 × 1.75 = 5.25 m - Chiều sâu tường chống xói xác đònh theo công thức bt = hxói + 0.5 hxói : Chiều sâu xói tính toán tính theo công thức h xoi = × H × b 1.75 = 1.05 m = 2.0 × 1.53 × b + 2.5 × L gc 1.75 + 2.5 × 5.25 ⇒ chiều sâu tường chống xói: ht ≥ hx + 0.5 = 1.05 + 0.5 = 1.55m Trong : b = 1.75 m : Khẩu độ công trình SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 47 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ H = 1.53 m : Chiều cao mực nước dâng  Xác đònh cao độ mặt đường đỉnh cống Chiều cao đất đắp đường tối thiểu trắc ngang cống xác đònh theo điều kiện đảm bảo nước dềnh không tràn qua đường Hn = H + 0.5 = 1.53 + 0.5 = 2.03 m Cao độ mặt đường đỉnh cống xác đònh theo điều kiện chòu lực cống bố trí kết cấu áo đường, đồng thời đảm bảo chiều cao đắp trên: Hm = max d + 2δ + 0.5 ; d + 2δ + Had  (m) Trong đó: d = 1.75 m: Đường kính cống δ = 0.2 m: Chiều dày cống Had = 0.6 m: Chiều dày kết cấu áo đường Hm = max 1.75 + 0.4+ 0.5=2.65 ; 1.75 + 0.4 + 0.6 = 2.75 =2.75 (m)  Tính chiều dài cống tổng hợp cống Chiều dài cống phụ thuộc vào chiều cao đất đắp đỉnh cống Với mái ta luy đắp 1: m = 1: 1.5 ta tính chiều dài cống theo công thức: L = Bn + × m × H + × ∆ = + 1.5 × 0.6 × + × 0.5 =11.8 m H=0.6m chiều dài lớp đất đắp đỉnh cống ∆=0.2-0.5m, chọn ∆=0.5m Để tiện cho thi công, ta lấy chiều dài cống L = 12m Sau bảng thống kê cống phương án: STT PAI ` Lý trình Qp Khẩu độ (m3/s) (m) Km:0+705.16 Km 1+188.7 Km 1+846.55 Km 2+524.21 Km 4+65.76 Km 5+300 Km 5+753.74 4.119 2.707 1.881 2.929 3.761 1.89 3.726 1.75 1.5 1.25 1.5 1.5 1.25 1.5 4.12 2.71 1.88 2.93 3.8 2.48 3.8 Km 6+631.42 2.998 1.5 3.446 1.75 PAII Km:0+967.09 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Q1Cống Số Hdâng V (m) (m/s) 1 1 1 1.54 1.34 1.172 1.4 1.53 1.177 1.53 2.78 2.61 2.472 2.7 2.77 2.52 2.77 1.42 2.73 4.3 1.417 2.638 (m3/s) lượng Trang 48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ Km:1+338.03 2.651 1.5 4.8 1.545 3.06 Km:1+830.83 2.733 1.5 2.5 1.53 2.77 Km:2+840.72 6.56 2.5 1.972 3.228 Km:3+877.82 13.37 2.5 2 3.27 Km:5+400 3.801 1.75 1.53 2.77 Km:6+737.55 2.332 1.5 3.8 2.362 4.009 Số lượng cống tuyến Khẩu độ (m) PA1 1.25 1.5 0.75 1.75 PA2 Tính chiều cao đường Hnên =H+2∆+0.6=H+1(m) ∆ : Chiều dày cống = 0.2m 2 [4.20] III Tính toán rãnh thoát nước: Công dụng rãnh: - Rãnh dọc dùng để thoát nước mưa từ mặt đường diện tích lưu vực đổ rãnh Khi tính toán ta dựa Bình đồ trắc dọc, xác đònh phần diện tích lưu vực nước chảy rãnh Yêu cầu thiết kế rãnh: - Tiết diện độ dốc rãnh phải đảm bảo thoát nước với lưu lượng tính toán kích thước hợp lý, lòng rãnh gia cố vật liệu đắt tiền mà sử dụng vật liệu chỗ - Độ dốc rãnh trường hợp phải chọn để tốc độ nước chảy rãnh không nhỏ tốc độ ban đầu làm hạt phù sa lắng đọng - Độ dốc lòng rãnh không thiết kế < 0.5% trường hợp đặc biệt 0.3% chiều dài rãnh không 50 m - Mép đỉnh rãnh dẫn nước phải cao mực nùc chảy rãnh 0.20m Tính toán lưu lượng thiết kế: SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 49 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ - Lưu lượng nước từ lưu vực tụ nước tập trung rãnh xác đònh theo công thức trường Đại học xây dựng (Sổ tay thiết kế đường ô tô) : *Đối với lưu vực nhỏ F ≤ 30Km2: Qp = 16,67*ap*F*δ* ϕ * α Trong : F: diện tích lưu vực (km2) α :hệ số dòng chảy lũ, xác đònh theo Phụ lục 6, phụ thuộc loại đất, diện tích lưu vực, chiều dày lượng mưa δ: hệ số triết giảm ao, hồ đầm lầy (bảng 7.2.6) ϕ : hệ số xác đònh theo bảng 7.2.7 ap: cường độ mưa tính toán (mm/ph) phụ thuộc t c: thời gian hình thành dòng chảy tính theo công thức: tc = 18.6* bsd0.4 0.4 f *( I sd0.4 )*(100* msd ) Vì tuyến chọn thiết kế thuộc đòa hình tương đối thuận lợi Việc thoát nước rãnh chủ yếu lượng nước mưa đổ từ mặt đường phần taluy đào, nên ta chọn rãnh cấu tạo có kích thước hình dạng sau: Chọn rãnh hình thang: V= y R R × ir n B :1 :1 h b B = 1.2 m; h = 0.6 m; b= 0.4 m Gia cố rãnh: Với đoạn rãnh có độ dốc i = (1÷3)% gia cố cách lát cỏ lớp móng lèn chặt SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 50 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ Với đoạn rãnh có độ dốc i = (3÷5)% gia cố cách lát đá hộc SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 51 [...]... 12 m Sau đây là bảng thống kê cống của 2 phương án: STT PAI ` Lý trình Qp Khẩu độ (m3/s) (m) Km:0+705 .16 Km 1+ 188.7 Km 1+ 846.55 Km 2+524. 21 Km 4+65.76 Km 5+300 Km 5+753.74 4 .11 9 2.707 1. 8 81 2.929 3.7 61 1.89 3.726 1. 75 1. 5 1. 25 1. 5 1. 5 1. 25 1. 5 4 .12 2. 71 1.88 2.93 3.8 2.48 3.8 Km 6+6 31. 42 2.998 1. 5 3.446 1. 75 PAII Km:0+967.09 SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Q1Cống Số Hdâng V (m) (m/s) 1 1 1 1 1 1 1 1.54 1. 34 1. 172... 1. 54 1. 34 1. 172 1. 4 1. 53 1. 177 1. 53 2.78 2. 61 2.472 2.7 2.77 2.52 2.77 3 1 1.42 2.73 4.3 1 1. 417 2.638 (m3/s) lượng Trang 48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ Km :1+ 338.03 2.6 51 1.5 4.8 1 1.545 3.06 Km :1+ 830.83 2.733 1. 5 2.5 1 1.53 2.77 Km:2+840.72 6.56 2 2.5 1 1.972 3.228 Km:3+877.82 13 .37 2 2.5 2 2 3.27 Km:5+400 3.8 01 1.75 3 1 1.53 2.77 Km:6+737.55 2.332 1. 5 3.8 1 2.362 4.009... = 1. 75 m: Đường kính cống δ = 0.2 m: Chiều dày cống Had = 0.6 m: Chiều dày kết cấu áo đường Hm = max 1. 75 + 0.4+ 0.5=2.65 ; 1. 75 + 0.4 + 0.6 = 2.75 =2.75 (m)  Tính chiều dài cống và tổng hợp cống Chiều dài cống phụ thuộc vào chiều cao đất đắp trên đỉnh cống Với mái ta luy đắp là 1: m = 1: 1. 5 ta tính được chiều dài cống theo công thức: L = Bn + 2 × m × H + 2 × ∆ = 9 + 1. 5 × 0.6 × 2 + 2 × 0.5 =11 .8... rãnh hình thang: V= 1 y R R × ir n B 1 :1 1 :1 h b B = 1. 2 m; h = 0.6 m; b= 0.4 m Gia cố rãnh: Với những đoạn rãnh có độ dốc i = (1 3)% thì gia cố bằng cách lát cỏ trên lớp móng lèn chặt SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 50 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ Với những đoạn rãnh có độ dốc i = (3÷5)% thì gia cố bằng cách lát đá hộc SVTH:NGUYỄN THANH SƠN Trang 51 ... 2 2 3.27 Km:5+400 3.8 01 1.75 3 1 1.53 2.77 Km:6+737.55 2.332 1. 5 3.8 1 2.362 4.009 Số lượng cống trên tuyến Khẩu độ (m) PA1 1. 25 1. 5 0.75 1. 75 2 5 2 1 PA2 3 Tính chiều cao nền đường Hnên min =H+2∆+0.6=H +1( m) ∆ : Chiều dày cống = 0.2m 2 2 3 [4.20] III Tính toán rãnh thoát nước: 1 Công dụng của rãnh: - Rãnh dọc dùng để thoát nước mưa từ mặt đường và diện tích lưu vực đổ về rãnh Khi tính toán ta dựa... Qp = 16 ,67*ap*F*δ* ϕ * α Trong đó : F: diện tích lưu vực (km2) α :hệ số dòng chảy lũ, xác đònh theo Phụ lục 6, phụ thuộc loại đất, diện tích lưu vực, chiều dày lượng mưa δ: hệ số triết giảm do ao, hồ và đầm lầy (bảng 7.2.6) ϕ : hệ số xác đònh theo bảng 7.2.7 ap: cường độ mưa tính toán (mm/ph) phụ thuộc t c: thời gian hình thành dòng chảy tính theo công thức: tc = 18 .6* bsd0.4 0.4 f *( I sd0.4 )* (10 0*...ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:TH.S NGUYỄN THỊ THU TRÀ H = 1. 53 m : Chiều cao mực nước dâng  Xác đònh cao độ nền mặt đường trên đỉnh cống Chiều cao đất đắp nền đường tối thiểu tại trắc ngang cống được xác đònh theo điều kiện đảm bảo nước dềnh không tràn qua nền đường Hn = H + 0.5 = 1. 53 + 0.5 = 2.03 m Cao độ mặt đường trên đỉnh cống được xác đònh theo điều kiện chòu lực