chương tính toán tháp cầu

Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải chơng tính toán tháp cầu Tháp cầu đợc dùng tháp cứng liên kết với trụ, dạng hình thang Tháp có chiều cao tổng cộng 44,2 m Chiều cao tính từ chân tháp đến ngang kê dầm 11,65 m Chiều cao thân tháp tính từ tim ngang kê dầm đến xà ngang 20,55m Chiều cao phần tháp tính từ xà ngang lên đỉnh tháp 12 m Khoảng cách neo nh sau: Từ đỉnh tháp suống neo 2,4 m Khoảng cách neo đến neo neo đến neo 0,9 m Khoảng cách neo đến neo neo đến neo m Khoảng cách neo đến neo 1,2 m Khoảng cách neo đến neo 1,4 m Tiết diện tháp dạng đặc, kích thớc hộp tháp thay đổi từ m đến m theo phơng dọc cầu không thay đồi theo phơng ngang cầu 1,5m I Tính tháp làm việc theo phơng dọc cầu: Theo phơng dọc cầu tháp đợc tính toán nh thẳng đứng đầu dới ngàm đầu tựa lên gối đàn hồi chịu loại tải trọng: Tải trọng gió thổi với cờng độ tơng ứng với có xe (W=50kg/cm )và xe (W = 180 kg/cm2) Tải gió thổi vào khung có dạng phân bố đêu tơng ứng với MNTN MNCN Tải gió thổi vào ngang sau chuyền vào đứng khung ta mô hình nh tải tập trung với lực tập trung là: * Lực gió tác dụng lên xà ngang tháp cầu phía trên: Diện tích chắn gió: S = 8,1 1,2 = 9,72 (m2) Để thiên an toàn ta coi xà ngang tháp cầu phía dầm giản đơn tựa hai gối hai cột tháp Phản lực truyền xuống cột tháp: P = 9,72 0,18/2 = 0,8748( T ) (khi xe) P = 9,72 0,05/2 = 0,243( T ) (khi có xe) Tải gió thổ vào ngang dới có dạng nh ngang trên: * Lực gió tác dụng lên phần kê dầm phía dới: Diện tích chắn gió: S = 15,33 = 30,66 ( m2 ) Phản lực truyền xuống cột tháp: P =30,66 0,18/2 = 2,76( T ) (khi xe) P =30,66 0,05/2 = 0,77( T ) (khi có xe) Lực hãm dọc cầu: Lực hãm dọc cầu cầu có xe theo hớng lấy dới dạng lực tập trung đặt cao độ mặt đờng xe chạy, đối tháp cầu có phần chân tháp chịu tác dụng lực hãm dọc cầu Lực hãm truyền từ mặt đờng xe chạy xuống gối đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -1- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải cầu truyền xuống dầm ngang dới tháp cầu lúc trị số lực hãm lấy 50% lực dọc gôí trợt 25% lực dọc loại gối lăn cầu dùng gối trợt Với chiều đặt tải > 50 (m) H = 0,9 P = 0,9 30 = 27 ( T ) Htác dụng= 50% 27 = 13,5 T Lực đẩy nổi: a, Với mực nớc thấp (nớc không ngập tháp): P = 0(T) b, Với mực nớc cao nhất: P = - = - 21 ( T ) Tĩnh tải thân tháp cầu Các tổ hợp tải trọng tĩnh tải hoạt tải để tính toán tháp Diêng tĩnh tải hoạt tải kết cấu nhịp ta tính toán riêng sau tổ hợp lại * Tổ hợp 1: - Tĩnh tải ( phần I phần II ) - Hoạt tải xếp kín nhịp ( vị trí bất lợi ) để tính Mmax - Dùng tổ hợp để tính N tơng ứng * Tổ hợp 2: - Tĩnh tải - Hoạt tải xếp kín cầu để tínhNmax - Dùng tổ hợp để tính M tơng ứng Tính toán nội lực: Theo phơng dọc cầu tháp làm việc theo sơ đồ chịu nén uốn đầu ngàm đầu gối đàn hồi 1.1 Tính đỉnh tháp vị trí giằng trên: Vẽ ĐAH mô men ĐAH lực dọc tiết diện tính diện tích phần ĐAH nh sau: + Do tĩnh tải I +II M =5 N = - 106,13; Giá trị tĩnh tải gI = 8,2159 T/m (gII = 2,04 T/m) + Do hoạt tải Mmax = 73,57 Ntơng ứng = - -29,4 Nmax =-112,3 a Tổ hợp 1: Nội lực tổ hợp + Do tĩnh tải I + Do tĩnh tải II đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Mtơng ứng = M I = 8,2159 = 40,08 ( T.m ) NI = 8,2159 (-106,13) = -872 ( T ) MII = 2,82 = 14,1 ( T.m ) Lớp -2- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải NII = 2,82 (-106,13) = -299,3 ( T ) + Do hoạt tải xếp bất lợi cho mô men MH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Mmax = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) 73,57 = 315,05 ( T.m ) NH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Ntơng ứng = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) ( -29,4 ) = -125,9 ( T ) Mmax = 804,5 + 237,14 + 1048,2 = 369,23( T.m ) Ntơng ứng = - 1146,87 - 371,08 241,35 = -1297,2 ( T ) b Tổ hợp 2: Nội lực tổ hợp + Do tĩnh tải I II ( nh ) + Do hoạt tải xếp bất lợi cho lực dọc NH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Nmax = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) ( - 112,3 ) = -480,9 ( T ) MH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Mtơng ứng = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) = 21,41 ( T.m ) Nmax = - 1146,87 - 371,08 - 693,24 = - 1652,2 ( T ) Mtơng ứng = 804,5 + 237,14 + 538,33 = 75,59 ( T.m ) 1.2 Tính thân tháp Từ đờng ảnh hởng mô men lực dọc thân tháp ta xếp tải lên đờng ảnh hởng tơng ứng với hai tổ hợp M max Ntơng ứng với hoạt tải xếp Đah N sơ đồ tải ĐAH M ngợc lại Xét mặt cắt tháp cao độ đáy dầm Vẽ ĐAH mô men ĐAH lực dọc tiết diện tính diện tích phần ĐAH nh sau: + Do tĩnh tải I + II: M =74,69 N = - 129 ; Giá trị tĩnh tải g I = 8,2159 T/m (g = 2,82 T/m) + Do hoạt tải II Mmax = 203,66 Ntơng ứng = - 71.67 Nmax = - 134.98 Mtơng ứng = 73,99 a Tổ hợp 1: Nội lực tổ hợp + Do tĩnh tải I M I = 8,2159 74,69 = 613,64 ( T.m ) NI = 8,2159 ( - 129 ) = - 1059,85 ( T ) + Do tĩnh tải II MII = 2,82 74,69 = 210,6 ( T.m ) NII = 2,82 (-129) = -363,78 ( T ) + Do hoạt tải xếp bất lợi cho mô men đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -3- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải MH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Mmax = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) 203,66 = 872,13 ( T.m ) NH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Ntơng ứng = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) ( - 71,67 ) = - 307 ( T ) Mmax = 3752,43 + 1196,17 + 6906,06 = 1696,37 ( T.m ) Ntơng ứng = - 1146,87 371,08 482,66 = -1730,63 ( T ) b Tổ hợp 2: Nội lực tổ hợp + Do tĩnh tải I II ( nh ) + Do hoạt tải xếp bất lợi cho lực dọc NH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Nmax = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) ( - 134,98 ) = -578 ( T ) MH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Mtơng ứng = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) 73,99 = 316,85( T.m ) Nmax = - 2001,63 ( T ) Mtơng ứng = 1141,1 ( T.m ) 1.3 Tính chân tháp Xét mặt cắt chân tháp Vẽ ĐAH mô men ĐAH lực dọc tiết diện tính diện tích phần ĐAH nh sau: + Do tĩnh tải I+II M =109,3 N = - 129 ; Giá trị tĩnh tải g I = 8,2159 T/m (gII = 2,04 T/m) + Do hoạt tải Mmax = 331,86 Ntơng ứng = - 89,9 Nmax = - 134,98 Mtơng ứng = 205,26 a Tổ hợp 1: Nội lực tổ hợp + Do tĩnh tải I M I = 8,2159.109,3 = 898 ( T.m ) NI = 8,2159 ( - 129 ) = -1059,85 T ) + Do tĩnh tải II MII = 2,82 109,3 = 308,226( T.m ) NII = 2,82 ( - 129 ) = -363,78 ( T ) + Do hoạt tải xếp bất lợi cho mô men MH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Mmax = = (1,4 0,9 1,266 1,54 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) 331,86 = 1421,12 ( T.m ) NH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Ntơng ứng = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) ( - 89,9 ) = - 384,98 (T ) đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -4- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Mmax = 2627,35( T.m ) Ntơng ứng = - 1808,61 ( T ) b Tổ hợp 2: Nội lực tổ hợp + Do tĩnh tải I II ( nh ) + Do hoạt tải xếp bất lợi cho lực dọc NH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Nmax = = (1,4 0,9 1,266 1,154.1,7 + 1,4.0,45.1,83 ) ( - 134,98 ) = -578,022 ( T ) MH30+Ng =( 1,4 H30 (1+à) qtđ +1,4 0,45 Ng ) Mtơng ứng = = (1,4 0,9 1,266 1,154 1,7 + 1,4 0,45 1,83 ) 205,26 = 878,98 ( T.m ) Nmax = - 2001,65 ( T ) Mtơng ứng = 2085,2 ( T.m ) Sau tính toán đợc lực tác dụng vào tháp cầu theo phơng dọc ta tiến hành vẽ sơ đồ Sap2000 nhập đặc trng vật liệu, đặc trng hình học tải trọng với tổ hợp riêng đợc bảng său: Gió dọc Gió dọc Gió lên ngang Gió thổi lên sơ đồ với MNCN Gió lên ngang Gió thổi lên sơ đồ với MNTN Gió lên ngang dới + lực hãm Gió lên ngang dới + lực hãm Bảng tổng hợp nội lực tháp theo phơng dọc cầu Thứ tự Loại tải trọng đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 N1 N2 N3 M1 M2 M3 Lớp -5- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Tĩnh tải tháp n=1,1(TH chính) n=0,,9(TH phụ) Tĩnh tải KCN T-hợp TT+HT+N Tổ hợp Tổ hợp Gió không xe MNTN n=1,5(TH chính) n=1,2(TH phụ) MNCN n=1,5(TH chính) n=1,2(TH phụ) Gió có xe MNTN n=1,5(TH chính) n=1,2(TH phụ) MNCN n=1,5(TH chính) n=1,2(TH phụ) Tổ hợp tính toán Không xe Có xe TH1 Có xe TH2 -52.5 -57.75 -47.25 -1171 -243.3 -267.6 -218.9 -1424 -357.2 -392.9 -321.5 -1424 0 54.18 0 824 0 1206 -1297 -1652 -1731 -2002 -1809 -2002 369.2 75.59 1696 1141 2627 2085 0 0 0 0 0 0 0 21 31.5 25.2 42.88 64.32 51.46 42.7 64.05 51.24 39.87 59.81 47.84 39.2 58.8 47.04 390.4 585.6 468.5 382.5 573.7 459 0 0 0 0 0 0 0 21 31.5 25.2 22.44 33.66 26.93 22.4 33.6 26.88 56.08 84.12 67.3 55.9 83.85 67.08 277.6 416.4 333.1 275.4 413.1 330.5 -1229 -1355 -1710 -1691 -1998 -2269 -1817 -2202 -2395 118.5 883.81 1791.6 402.86 1780.12 3043.4 109.25 1225.12 2501.4 Ghi chú: Chỉ số N1, M1 ứng với ba mặt cắt tháp mặt cắt ngang trên, mặt cắt dới đắy dầm mặt cắt chân tháp II Tính tháp theo phơng ngang cầu: Theo phơng ngang cầu tháp đợc tính toán nh khung siêu tĩnh, ta tính toán Sap2000 Vẽ sơ đồ tháp nhập đặc trng vật liệu chịu tải trọng nh: - Tải trọng gió thổi lên khung theo phơng ngang cầu + Khi có xe chạy W = 50 kg/cm2 + Khi xe W = 180 kg/cm2 - Tải trọng gió thổi lên dàn dây ta tính toán nh dàn ta tính với hệ số rỗng = 0,4 diện tích chắn gió F chắn gió = 0,4 27,6.62 = 684,48 m2 Tải trọng gió chuyền lên đỉnh tháp 40% chuyền suống gối cầu 60% - Tải trọng gió thổi lên kết cấu nhịp lan can tay vịn Diện tích chắn gió dầm chủ: Sdầm chủ = 1,2 255 = 306 (m2) đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -6- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Diện tích chắn gió lan can: Slan can = 93,4 (m2) Tổng diện tích chắn gió lan can dầm chủ: Stổng = 306 + 93,4 = 399,4 (m2) Tải trọng gió tải trọng rải đều: g = 399,4 W/255 = 1,566 W (T/m2) Để tính đợc tỉa trọng gió tác dụng lên tháp ta phải vẽ đờng ảnh hởng phản lực gối Tháp Dùng chơng trình SAP2000 ta vẽ đợc đờng ảnh hởng phản lực gối Diện tích đờng ảnh hởng = 22,8 (m2) a Khi xe chạy cầu: Gió thổi vào dầm chủ lan can chuyền qua gối câu suống tháp Lực gió: H = 1,566 0,18 22,8 = 6,427 (T) b Khi có xe chạy cầu: Lực gió: H = 1,566 0,05 22,8 = 1,785 (T) - Phản lực kết cấu nhịp chuyền suống gồm có tĩnh tải kết cấu nhịp hoạt tải, ta tính toán Bằng cách vẽ ĐAH phản lực gối trụ tính toán ta đợc phản lực gối nh său: Ntĩnh tải = 251,442 T NH30 + ng = 114,423 T Sơ đồ tính với MNCN gồm gió thổi lên khung + gió thổi lên dàn dây phản lực KCN Sơ đồ tính với MNTN gồm gió thổi lên khung + gió thổi lên dàn dây phản lực KCN Sau nhập kết vào Sap2000 ta tính toán với sơ đồ nh hình vễ đợc nôi lực lập thành bảng sau: Thứ tự Loại tải trọng N1 N2 N3 M1 M2 M3 Tĩnh tải tháp (n=1) 70.5 279.24 466.5 22.12 20.26 n=1.1(TH chính) 77.55 307.16 513.1 24.33 22.29 n=0.9(TH phụ) 63.45 251.32 419.8 19.91 18.23 Phản lực gối lên trụ Tĩnh tải 1.83 265.9 221.6 213.2 Hoạt tải + tĩnh tải 2.66 386.8 322.5 310.2 Gió không xe MNTN 137.22 245.4 251.4 489.9 958.1 n=1.5(TH chính) 205.83 368.1 377.1 734.9 1437 n=1.2(TH phụ) 164.66 294.5 301.7 587.9 1150 đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -7- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải MNCN 137.18 244.7 251.4 490.2 948.9 n=1.5(TH chính) 205.77 367 377.1 735.4 1423 n=1.2(TH phụ) 164.62 293.6 301.7 588.3 1139 Gió có xe MNTN 38.01 67.4 69.85 137.1 258.2 n=1.5(TH chính) 57.015 101.1 104.8 205.7 387.2 n=1.2(TH phụ) 45.612 80.88 83.82 164.5 309.8 MNCN 38 67.19 69.85 137.2 255.6 n=1.5(TH chính) 57 100.8 104.8 205.8 383.4 n=1.2(TH phụ) 45.6 80.63 83.82 164.6 306.7 Tổ hợp tính toán Không xe 77.55 514.82 1147 377.1 980.8 1673 Có xe 77.55 366.84 1001 104.8 552.4 719.7 Ghi chú: Chỉ số N1, M1 ứng với ba mặt cắt tháp mặt cắt ngang trên, mặt cắt dới đắy dầm mặt cắt chân tháp iii Tính toán bố trí cốt thép: 1.Tính toán đỉnh tháp: 1.1 Tính theo phơng ngang cầu: Để đơn giản ta tiến hành bố trí cốt thép theo mô men lớn sau tiến hành kiểm toán theo nén lệch tâm Mô men lớn mặt cắt theo phơng ngang cầu M = 377,1(Tm) Tính toán theo tiết diện chữ nhật Hệ số mô men tĩnh A0 = M 377,1 = = 0,028 Ru b.h0 2050.2.1,8 Tra bảng ta có = 0,985 Vậy diện tích cốt thép chịu kéo là: Ft = M 377,1 = = 0,00638 m2 = 63,8 cm2 h0 Rt 0,985.1,8.30000 Chọn thép CT3 18 để bố trí có f = 2,545 cm2 Số thép cần bố tri là: n = Ft/f = 63,8/2,545 = 25,07 Vậy ta chọn 33 thép CT3 18 để bố trí cho mặt cất Tải trọng gió thổi theo hớng, mặt cắt chịu mô men đổi dấu ta cần phải bố trí cốt thép thớ đối diện mặt cắt cốt thép vừa chịu nén mô men gây cho thớ chịu nén, chịu kéo mô men gây cho thớ chịu kéo Cốt thép ta bố trí nh cốt thép vừa tính 33 thép CT3 18 đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -8- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải 1.2 Tính theo ph ơng dọc cầu: Ta tiến hành bố trí cốt thép theo mô men lớn sau tiến hành kiểm toán theo nén lệch tâm Mô men lớn mặt cắt theo phơng dọc cầu M = 402.86(Tm) Hệ số mô men tĩnh A0 = M 402.86 = = 0,04 Ru b.h0 2050.1,5.1,8 Tra bảng ta có = 0,985 Vậy diện tích cốt thép chịu kéo là: Ft = M 402.86 = = 0,0076 m2 = 76 cm2 h0 Rt 0,985.1,8.30000 Chọn thép CT3 18 để bố trí có f = 2,545 cm2 Số thép cần bố tri là: n = Ft/f = 76/2,545 = 29,86 Vậy ta chọn 33 thép CT3 18 để bố trí cho mặt cất Tải trọng gió thổi theo hớng, mặt cắt chịu mô men đổi dấu ta cần phải bố trí cốt thép thớ đối diện mặt cắt cốt thép vừa chịu nén mô men gây cho thớ chịu nén, chịu kéo mô men gây cho thớ chịu kéo Cốt thép ta bố trí nh cốt thép vừa tính 33 thép CT3 18 2.Tính toán mặt cắt đáy dâm: Mặt cắt có kích thớc 150 x 266,4 cm 1.1 Tính theo phơng ngang cầu: Để đơn giản ta tiến hành bố trí cốt thép theo mô men lớn sau tiến hành kiểm toán theo nén lệch tâm Mô men lớn mặt cắt theo phơng ngang cầu M = 980,8(Tm) Hệ số mô men tĩnh A0 = M 980,8 = = 0,055 Ru b.h0 2050.2,661,8 Tra bảng ta có = 0,97 Vậy diện tích cốt thép chịu kéo là: Ft = M 980,8 = = 0,0187 m2 = 187 cm2 h0 Rt 0,97.1,8.30000 Chọn thép CT3 22 để bố trí có f = 3,8 cm2 Số thép cần bố tri là: n = Ft/f = 187/3,8 = 49,2 Vậy ta chọn 52 thép CT3 22 để bố trí cho mặt cất đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -9- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Tải trọng gió thổi theo hớng, mặt cắt chịu mô men đổi dấu ta cần phải bố trí cốt thép thớ đối diện mặt cắt Cốt thép ta bố trí nh cốt thép vừa tính 52 thép CT3 22 1.2 Tính theo ph ơng dọc cầu: Ta tiến hành bố trí cốt thép theo mô men lớn sau tiến hành kiểm toán theo nén lệch tâm Mô men lớn mặt cắt theo phơng dọc cầu M = 1780,12(Tm) Hệ số mô men tĩnh A0 = M 1780,12 = = 0,0715 Ru b.h0 2050.2.2,464 Tra bảng ta có = 0,961 Vậy diện tích cốt thép chịu kéo là: Ft = M 1780,12 = = 0,025 m2 = 250 cm2 h0 Rt 0,961.2,464.30000 Chọn thép CT3 22 để bố trí có f = 3,8 cm2 Số thép cần bố tri là: n = Ft/f = 250/3,8 = 65,79 Vậy ta chọn 66 thép CT3 18 để bố trí cho mặt cất Tải trọng gió thổi theo hớng, mặt cắt chịu mô men đổi dấu ta cần phải bố trí cốt thép thớ đối diện mặt cắt Cốt thép ta bố trí nh cốt thép vừa tính 66 thép CT3 18 2.Tính toán mặt đáy tháp: Mặt cắt có kích thớc 150 x 300 cm 1.1 Tính theo phơng ngang cầu: Để đơn giản ta tiến hành bố trí cốt thép theo mô men lớn sau tiến hành kiểm toán theo nén lệch tâm Mô men lớn mặt cắt theo phơng ngang cầu M = 1673(Tm) Hệ số mô men tĩnh A0 = M 1673 = = 0,084 Ru b.h0 2050.3.1,8 Tra bảng ta có = 0,955 Vậy diện tích cốt thép chịu kéo là: Ft = M 1673 = = 0,0324 m2 = 324 cm2 h0 Rt 0,955.1,8.30000 Chọn thép CT3 25 để bố trí có f = 4,9 cm2 Số thép cần bố tri là: n = Ft/f = 324/4,9 = 66,1 đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -10- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Vậy ta chọn 68 thép CT3 25 để bố trí cho mặt cất Tải trọng gió thổi theo hớng, mặt cắt chịu mô men đổi dấu ta cần phải bố trí cốt thép thớ đối diện mặt cắt Cốt thép ta bố trí nh cốt thép vừa tính 68 thép CT3 25 1.2 Tính theo ph ơng dọc cầu: Ta tiến hành bố trí cốt thép theo mô men lớn sau tiến hành kiểm toán theo nén lệch tâm Mô men lớn mặt cắt theo phơng dọc cầu M = 3043,4(Tm) Hệ số mô men tĩnh A0 = M 3043,4 = = 0,0947 Ru b.h0 2050.2.2,8 Tra bảng ta có = 0,95 Vậy diện tích cốt thép chịu kéo là: Ft = M 3043,4 = = 0,0381 m2 = 381 cm2 h0 Rt 0,95.2,8.30000 Chọn thép CT3 25 để bố trí có f = 4,9 cm2 Số thép cần bố tri là: n = Ft/f = 381/4,9 = 77,7 Vậy ta chọn 78 thép CT3 25 để bố trí cho mặt cất Tải trọng gió thổi theo hớng, mặt cắt chịu mô men đổi dấu ta cần phải bố trí cốt thép thớ đối diện mặt cắt Cốt thép ta bố trí nh cốt thép vừa tính 78 thép CT3 25 Mặt cắt Số cần thiết Số chọn D.T sau chọn Ngang Dọc Ngang Dọc Ngang Dọc cầu cầu cầu cầu cầu cầu 29,86 33 33 83,952 83,952 Đỉnh tháp 18 25,07 65,79 52 66 197,6 250,8 Thân tháp22 49,2 77,7 68 78 333,2 382,2 Chân tháp25 66,1 IV Kiểm toán mặt cát Mặt cát đỉnh tháp Tính toán theo cấu kiện chịu nén lệch tâm tiết diện chữ nhật: 1.1 Theo phơng ngang cầu bxh = 150x200 (cm) hình vẽ Tính toán xét đến N M Tổ hợp bất lợi theo phơng ngang cầu tổ hợp xe tơng ứng với có bão đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 200 150 Lớp -11- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải N = 77,55 T M = 377,1 Tm Tổ hợp lực tơng đơng với lực dọc N = 77,55 (T) đặt cách mặt cắt tiết diện khoảng e0 Với e0 = M/N = 377,1 / 77,55 =4,86 (m) Xét đến sai lệch lúc thi công: eng = h/25 = 2/25 = 0,08 (m) Ta có điều kiện cờng độ : N e