chương VII i tính toán bệ tháp

Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải chơng VIIi tính toán bệ tháp Cấu tạo bệ tháp: Do điều kiện địa hình, địa chất khu vực hai đầu cầu giống nhau, nh kết cấu nhịp đợc thiết kế đối xứng có tiêu chuẩn kỹ thuật nh nên ta thiết kế tháp cầu hai bên nh Vì ta tính toán tháp 2.Tính toán: 2.1 Tĩnh tải: 2.1.1 Tĩnh tải thân bệ tháp: - Khối lợng riêng bê tông: = 2,5(T/m3) - Thể tích bệ tháp: V = 184,4.4 = 737,6 (m3) > Pbệ = 737,6 2,5 = 1844 (T) 2.1.2 Tĩnh tải phần tháp: Thể tích phần cột tháp: V = (1,5.2.12 +(3 + 2) 32,2/2 1,5 ) = 313,5 m3 Thể tích xà ngang trên: V = 1,2 1,6 7,6 = 14,6 m3 Thể tích xà ngang dới: V = 2,2 1,6 14,9 = 52,45 m3 Tổng thể tích tháp: Vtháp = 380,55 m3 Trọng lợng tháp: Q = 2,5 380,55 = 950,15 T 2.1.3 Lực đẩy với MNTN: Mực nớc thấp ngập bệ 0,5 m thể tích phần chìm là: V = 0,5 24,9 = 99,6 m3 Lực đẩy nổi: Pđẩy = - 1.99,6 = -99,6 (T) 2.1.4 Lực đẩy với MNCN: Mực nớc cao ngập sâu lên tháp chiều sâu tính từ đỉnh bệ lên m Thể tích phần chụ tháp ngập nớc là: Vtháp = (3 + 2.88).7/2 1.5 = 61,74 m3 Vbệ = 737,6 m3 V = 799,34 m3 Lực đẩy nổi: Ptc = - 799,34 = - 799,34(T) 2.1.5 Phản lực tĩnh tải kết cấu nhịp: Diện tích đờng ảnh hởng phản lực gối chân tháp: = 22,784 (m2) đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -147- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Phản lực tĩnh tải I + II: Ptc = 11,036 22,784 =502,89 (T) 2.2 Hoạt tải: Để tính phản lực hoạt tải ta vẽ đờng ảnh hởng phản lực trụ sau xếp tải lên đờng ảnh hởng tìm vị trí bất lợi ta đợc nội lực lớn Diện tích đờng ảnh hởng phản lực gối trụ là: = 22,784 (m2) - = 3,93 (m2) + = 26,72 (m2) 2.2.1 Hoạt taỉ H30 + Ngời hành: Xếp tải lên đờng ảnh hởng phần dơng cho nội lực lớn Diện tích đờng ảnh hởng phần dơng + = 26,72 (m2) Phản lực tiêu chuẩn: Ptc = (0,45 + 0,9 1,7).26,72 = 112,8 (T) Phản lực tính toán: Ptt = 1,4 (0,45 + 0,9 1,154.1,7 ).26,72 = 189,76 (T) 2.2.2 Hoạt tải XB80: Xếp tải lên đờng ảnh hởng phần dơng cho nội lực lớn Phản lực tiêu chuẩn Ptc = 3,2 26,72 2= 171 (T) Phản lực tính toán Ptt = 1,1 171 = 188,1 (T) 2.2.3 Lực lắc ngang: Theo qui trình lực lắc ngang đoàn xe H30 đợc coi nh tải trọng raỉ có cờng độ: 0,4 (T/m) đoàn xe H30 có điểm đặt lực đặt mặt đờng xe xhạy Chiều dài xếp xe: l = 255(m) Lực lắc ngang: Htc = 255 0,4 = 102 (T) Cánh tay đòn đến mặt cắt đáy bệ: y = 18,2 (m) Mô men tiêu chuẩn: Mtc = 18,2 102 = 1856,4 (Tm) 2.2.4 Lực hãm H30 Với chiều dài đặt tải > 50m, lực hãm Hhãm = 0,9P > H = 0,9 30 = 27(T) Lực hãm đặt tim gối, với chiều cao gối: 55cm Mômen tiêu chuẩn lực hãm với đáy bệ: Mlh = 27 13,3 = 359,1(Tm) 2.2.5 lực gió: Lực gió tác dụng vào tháp có gió dọc cầu gió ngang cầu tổ hợp ta tính toán chơng chớc đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -148- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải TT 10 Bảng tổng hợp nội lực: Lực tác dụng Tĩnh tải thân n=1 n = 1,1 n = 0,9 Phản lực tĩnh tải KCN n=1 n = 1.1 n = 0,9 Phản lực H30 + Ngời n=1 n = 1.4 n = 1.12 Phản lực XB80 n=1 n = 1.1 Lực hãm H30 n=1 n = 1.4 n = 1.12 Lắc ngang n=1 n = 1.4 n = 1.12 Đẩy với MNCN n=1 n = 1.1 n = 0,9 Đẩy với MNTN n=1 n = 1,1 n = 0,9 Gió dọc cầu - Không xe +MNTN +MNCN -Gió có xe +MNTN +MNCN Gió ngang cầu Gió không xe MNTN MNCN đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 N(T) H(T) M(Tm) 27 37.8 30.24 359,1 502,74 402,2 102 142,8 114,24 1856,4 2598,96 2079,17 2476,55 2724,2 2228,9 502,89 553,18 452,6 189,76 265,66 212,53 188,1 206,91 665,94 -732,53 -599,35 -76,2 -83,82 -68,58 38.3 35.8 390.4 382.5 28.64 27.94 277.6 275.4 108.59 105.48 958.1 948.9 Lớp -149- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Gió có xe MNTN MNCN Tổng dọc cầu Tổng ngang cầu 3459,22 3459,22 29.08 28.22 66,44 171,88 258.2 255.6 780,34 2857,16 Tính toán móng cọc: 4.1Tính số cọc cần thiết: Dùng cọc đờng kính = 100cm, thi công phơng pháp khoan nhồi số cọc cần thiết đợc xác định theo công thức: n= p 0,6.N TT Trong đó: P: Là tổng lực thẳng đứng lớn P = 3459,22(T) Ntt Sức chịu tải tính toán cọc theo đất Chiều dài cọc L = 30 m Cọc qua lần đất Lớp : cát nhỏ l1 = 1,8m f 1tc = 39 KN / m2 Lớp : cát vừa l2 = 12,65m f 2tc = 67 KN / m2 Lớp : Sét pha L3 = 8,95m f 3tc = 81KN / m2 Lớp đáy: lớp đầu cọc cắm lớp cát vừa RTC = 5500 KN/m2 Ntt = k.m2 (Un1 i fitc li + F Rtc) Ntt Sức chịu tải tính toán cọc K Hệ số đồng lấy : 0,7 m2 = 0,9 Hệ số điều kiện chịu lực U = 3,14 m Chu vi tiết diện cọc n = Số lớp đất mà cọc đóng qua li Bề dầy tầng đất thứ i fitc Lực ma sát đơn vị tiêu chuẩn F = 0,785 m2 tiết diện ngang cọc Rtc = 5500KN/m2 Sức kháng tiêu chuẩn đất dới chân cọc i = Hệ số tra bảng Ntt = 0,7.0,9.(3,14(39 1,8 + 67.12,65 + 81.8,95) + 0,785 5500) = 5969,6 KN = 596,96 T Tính theo sức chịu tải vật liệu P: Sức chịu tải giới hạn cọc P = c R Fcọc Lấy: c = R = 600(T/m2) Fcọc - Là diện tích mặt cắt ngang cọc đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -150- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Fcọc D2 12 = , 14 = = 0,785 (m2) 4 > P = 600 0,785 = 471 (T) So sánh P Ntt ta thấy P nhỏ chọn P để tính toán cọc n = P 0,6.P , = 3459,22 = 12,24 cọc 0,6.471 > n = 12,24 cọc > Chọn 16 cọc, cọc đợc bố trí nh hình vẽ 4.2 Tính lực tác dụng lên cọc theo phơng dọc cầu: Tính đặc trng đàn hồi cọc: Diện tích mặt cắt: F = 0,785 (m2) Mômen quán tính: Jx = D4 14 = 3,14 = 0,049 (m2) 64 64 Xác định chiều dài LNn LMn cọc theo công thức LNn = L = 30 m chiều dài thực cọc Chiều dài tự từ đáy bệ đến mặt đất sau sói lở 2,7 m LMn = 5,7m Tính toán hệ số phơng trình: rvv V + rvu U + rvw W + P = ruv V + ruu U + ruw W + H = rwv V + rwu U + rww W + M = n rvv = E n ruu = E Fn 0,785 cos n = 3500000.3 .1 = 274889,3 L Nn 30 Fn sin n +12.E L Nn đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 n Jn L Mn cos n = 12.3500000.3 0,049 1=33397,6 5,7 Lớp -151- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải n rww = E Fn x n cos n + 4.E L Nn n rvu = ruv = E Jn n L = 979240 Mn Fn sin n cos n = L Nn n rvw = rwv = E Fn x n cos n = L Nn F ruw = rwu = E n x n sin n cos n - 6E L Nn n n Jn L Mn cos n = - 95013,8 Bệ cọc cọc xiên sinn = , cos n = Thay hệ số vào hệ phơng trình với : P = 3459,22/6 = 576,5 T H = 11,073 T M = 130,057 Tm Ta đợc kết tính toán chuyển vị bệ nh sau: V = - 2,1.10 U = - 9,8.10 W = -2,3.10 Thay giá trị chuyển vị vừa tính vào công thức dới ta đợc nội lực cọc Nn = E.Fn (v.cos n + u sin n + xn w cos n) L Nn QTn = QDn = 12.E.J n 6.E.J (- v.sin n + u cos n - xn w sin n) - n w LMn LMn MTn = 6.E.J n 4.E.J n w (- v.sin n + u cos n - xn w sin n) LMn LMn MDn = 6.E.J n 2.E.J n w (- v.sin n + u cos n - xn w sin n) + LMn LMn Ta lập thành bảng để tính toán TT cọc v u w xi N Q Mt Md -0.0021 -0.00098 -0.00023 -2.50 -139.66 -3.61 -3.36 -44.88 -0.0021 -0.00098 -0.00023 0.00 -192.32 -3.61 -3.36 -44.88 -0.0021 -0.00098 -0.00023 2.50 -244.99 -3.61 -3.36 -44.88 4.3 Kiểm toán móng cọc bệ cao theo trạng thái giới hạn: 4.3.1 Trạng thái giới hạn thứ nhất: Đối với lực dọc trục: đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 -152- Lớp Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải a, Theo sức chịu đất nền: Điều kiện: Nmax + NBT Ntt Trong đó: Nmax : Nội lực tính toán lớn Nmax = 244,99 (T) NBT: Trọng lợng cọc, với cọc: 100cm, l = 30 m > NBT = 0,785 30 2,5 = 58,875(T) Ntt : Sức chịu tính toán cọc theo đất trờng hợp cọc ma sát, tính theo công thức sau: Ntt = k.m2 (Un1 i fitc li + F Rtc) NTT = 596,96 T (Đã tính toán phần trên) Nmax + NBT = 244,99 + 58,875 = 303,865(T) Ntt = 596,96 (T) Đạt b, Theo sức chịu vật liệu làm cọc: Điều kiên: Nmax< Ntt Tròn Ntt sức chịu tính toán theo vật liệu cọc, đợc tính đơn giản theo công thức cọc chịu nén tâm tiết diện tròn: Xét tỉ số Ltt/r tỉ số lớn 12 thi áp dụng công thức dới Ntt = m2 (RnFb+ RaFa ) Ltt = Lm =5,7 m (đối với móng cọc thẳng) r= J = F 0,049 = 0,25 0,785 Ltt/ r = 5,7/0,25 =22,8 >12 áp dụng công thức = 22,8 = 0,96 m2- Hệ số làm việc điều kiện lấy nh trên, m2= 0,9 Fa = 0,785 m2 Diện tích bê tông Rn = 1650 T/m2 cờng độ chịu nén tính toán bê tông Ra = 30000 T/ m2 cờng độ chịu nén tính toán cốt thép Ta dùng loại thép CT3 có gờ, cọc dủng 14 thép 25 Fa = 68,6 (cm2) = 0,00686 (m2) Thay số vào ta đợc: Ntt = 0,9 0,96 (1650.0,785 + 30000.0,00686) = 1271,5 T Nmax < Ntt Đạt c, Đối với lực ngang: Theo quy trình thiết kế cầu công suất 1979, kiểm tra theo điều kiện sau: đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -153- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Hx m2 k.Ptc + Tx Trong đó: Hx - Lực ngang lớn tác dụng lên bệ, Hx= 66,44(T) k - Số cọc bệ, k = 16 Ptc- Lực ngang tiêu chuẩn cọc, cọc khoan nhồi ta lấy Ptc = 170(KN) = 17(T) Tx- Tổng hình chiếu trục ngang nội lực thẳng đứng, thiết kế cọc thẳng nên Tx = m2 - Hệ số điều kiện làm việc, tra theo bảng - 21, trang 155 giáo trình Nền Móng; móng cọc bệ thấp, có số cọc > 11 cọc tra đợc m2 = 0,9 Hx 66,44 = = 0,244 < m2 > Đạt k Ptc + Tx 16.17 4.3.2 Trạng thái giới hạn thứ hai: Kiểm toán ứng suất đáy móng dới chân cọc theo đáy móng quy ớc Khối móng qui ớc đợc xác định chiều sâu chôn cọc có diện tích xác định theo goá mở nh hình vẽ, theo công thức sau đây: a= tb Trong đó: - tb góc ma sát trung bình lớp đất từ chân cọc lên ta lấy tb đợc tính theo công thức tb = h h ti i i đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -154- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải thứ tự tên lớp địa chất cát hạt nhỏ cát hạt vừa sét pha cát hạt vừa chiều sâu 1,8 12,65 8,95 27 30 60 30 Thay số ta có: tb = 39036 > a = 9054 Diện tich đáy móng F = (A1+ 2.h.tga).(B1 + 2.h.tga) Trong đó: A1= 6(m) B1 = 23,61(m) h = 27,3(m) chiều dài chôn cọc đất F = (6 + 27,3tg9054).(23,61 + 27,3.tg9054) = 15,53 33,14 = 514,66 (m2) Mômen chống uốn theo phơng dọc cầu: W = 2842,66 (m2) Trọng lợng cọc móng Pcọc = 20.(0,785 30).2,5 = 1177,5(T) Thể tích đất móng khối quy ớc = Thể tích móng khối - Thể tích cọc Vđ = Vmk - Vcọc = 514,66 27,3 20 27,3 0,785 = 13621,6 ( m3) Dung trọng tính đổi lớp đất móng khối: tđ = h h i i i Trong đó: i, hi dung trọng chiều dày lớp đất móng khối Trọng lợng đất móng khối: Pđất = tđ Vđ = 1,83 13621,6 = 24927,5 (T) > Tổng lực thẳng đứng tác dụng lên móng cọc: P = Pđ + Pcọc + N = 29564,26(T) ứng suất dới đáy móng đợc kiểm toán theo công thức sau: max = P M Rd F W Trong đó: Rđ cờng độ đất đáy móng khối xác đinh theo công thức sau: Rđ = 1,2{Rqu[ + k1(b -2 )] + k2 tđ (h - 3) }; Rqu - Cờng độ dất quy ớc tra bảng Rqu = 3(kg/cm2) = 30 (T/m2) k1,k2 : Hệ số tra bảng (2 -5) giáo trình Nền Móng, trang 42 đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -155- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải k1 = 0,1; k2 = 0,3; b = 12,53 (m) h=27,3 (m) Rđ = 1,2{3.[ + 0,1.(12,53 -2 )] + 0,3 1,83 (27,3 - 3) }= 23,4 (kg/cm2) Rđ = 243T/m2 max = P/F + M/W = 29564,26/514,66 + 780,34 / 2842,66 = 57,72 (T/m2) max = 57,72(T/m2) < Rđ =243(T/m2) > Đạt 4.3 Tính lực tác dụng lên cọc theo phơng ngang cầu: Tính đặc trng đàn hồi cọc: Diện tích mặt cắt: F = 0,785 (m2) Mômen quán tính: J = D4 14 = 3,14 = 0,049(m2) 64 64 Xác định chiều dài LNn LMn cọc theo công thức LNn = L = 30 m chiều dài thực cọc Chiều dài tự từ đáy bệ đến mặt đất sau sói lở 2,7 m LMn = 5,7m Tính toán hệ số phơng trình: rvv V + rvu U + rvw W + P = ruv V + ruu U + ruw W + H = rwv V + rwu U + rww W + M = n rvv = E n rvv = E Fn 0,785 cos n = 3500000.6 .1 = 549500 L Nn 30 Fn sin n +12.E L Nn n n rvu = ruv = E Mn F rvv = E n x n2 cos n + 4.E L Nn n Jn L n cos n = 12.3500000.6 Jn L 0,049 1=66676,4 5,7 = 33004087,3 Mn Fn sin n cos n = L Nn n rvw = rwv = E n ruw = rwu = E Fn x n cos n = L Nn Fn x n sin n cos n - 6E L Nn n Jn L Mn cos n = - 190027,7 Bệ cọc cọc xiên sinn = , cos n = Thay hệ số vào hệ phơng trình với : đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -156- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải P = 3459,22/2 = 1729,61 T H = 171,88/2 = 85,94T M = 1428,58Tm Ta đợc kết tính toán chuyển vị bệ nh sau: V = - 3,148.10 U = - 1,436.10 W = -5,156.10 Thay giá trị chuyển vị vừa tính vào công thức dới ta đợc nội lực cọc Nn = E.Fn (v.cos n + u sin n + xn w cos n) L Nn QTn = QDn = TT cọc v 12.E.J n 6.E.J (- v.sin n + u cos n - xn w sin n) - n w LMn LMn MTn = 6.E.J n 4.E.J n w (- v.sin n + u cos n - xn w sin n) LMn LMn MDn = 6.E.J n 2.E.J n w (- v.sin n + u cos n - xn w sin n) + LMn LMn u -0.003 -0.003 -0.003 -0.003 -0.003 -0.003 w Xi N Q Mt Md -0.001 -5E-05 -11.22 -235.3 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 -6.732 -256.5 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 -2.244 -277.7 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 2.244 -298.9 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 6.732 -320.1 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 11.22 -341.3 -14.32 -39.27 -48.58 Ghi chú: Bệ cọc tháp hàng có cọc nhng tính toán thiên an toàn nên ta tính trung bình cọc 4.3 Kiểm toán móng cọc bệ cao theo trạng thái giới hạn: 4.3.1 Trạng thái giới hạn thứ nhất: Đối với lực dọc trục: a, Theo sức chịu đất nền: Điều kiện: Nmax + NBT Ntt Trong đó: Nmax : Nội lực tính toán lớn Nmax = 341,3 (T) NBT: Trọng lợng cọc, với cọc: 100cm, l = 30 m đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -157- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải > NBT = 0,785 30 2,5 = 58,875(T) Ntt : Sức chịu tính toán cọc theo đất trờng hợp cọc ma sát, tính theo công thức sau: Ntt = k.m2 (Un1 i fitc li + F Rtc) NTT = 596,96 T (Đã tính toán phần trên) Nmax + NBT = 341,3 + 58,875 = 400,175(T) Ntt = 596,96 (T) Đạt b, Theo sức chịu vật liệu làm cọc: Điều kiên: Nmax< Ntt Tròn Ntt sức chịu tính toán theo vật liệu cọc, đợc tính đơn giản theo công thức cọc chịu nén tâm tiết diện tròn: Xét tỉ số Ltt/r tỉ số lớn 12 thi áp dụng công thức dới Ntt = m2 (RnFb+ RaFa ) Ltt = Lm =5,7 m (đối với móng cọc thẳng) r= J = F 0,049 = 0,25 0,785 Ltt/ r = 5,7/0,25 =22,8 >12 áp dụng công thức = 22,8 = 0,96 m2- Hệ số làm việc điều kiện lấy nh trên, m2= 0,9 Fa = 0,785 m2 Diện tích bê tông Rn = 1650 T/m2 cờng độ chịu nén tính toán bê tông Ra = 30000 T/ m2 cờng độ chịu nén tính toán cốt thép Ta dùng loại thép CT3 có gờ, cọc dủng 12 thép 25 Fa = 58,8 (cm2) = 0,00588 (m2) Thay số vào ta đợc: Ntt = 0,9 0,96 (1650.0,785 + 30000.0,00588) = 1271,5 T Vậy Nmax < Ntt Đạt c, Đối với lực ngang: Theo quy trình thiết kế cầu công suất 1979, kiểm tra theo điều kiện sau: Hx m2 k.Ptc + Tx Trong đó: Hx - Lực ngang lớn tác dụng lên bệ, Hx= 171,88(T) k - Số cọc bệ, k = 16 Ptc- Lực ngang tiêu chuẩn cọc, cọc khoan nhồi ta lấy đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -158- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Ptc = 170(KN) = 17(T) Tx- Tổng hình chiếu trục ngang nội lực thẳng đứng, thiết kế cọc thẳng nên Tx = m2 - Hệ số điều kiện làm việc, tra theo bảng - 21, trang 155 giáo trình Nền Móng; móng cọc bệ thấp, có số cọc > 11 cọc tra đợc m2 = 0,9 Hx 171,88 = = 0,63 < m2 > Đạt k Ptc + Tx 16.17 4.3.2 Trạng thái giới hạn thứ hai: Kiểm toán ứng suất đáy móng dới chân cọc theo đáy móng quy ớc Khối móng qui ớc đợc xác định chiều sâu chôn cọc có diện tích xác định theo goá mở nh hình vẽ, theo công thức sau đây: Hình vẽ a= tb Trong đó: - tb góc ma sát trung bình lớp đất từ chân cọc lên ta lấy tbđợc tính theo công thức tb = thứ tự h h ti i i tên lớp địa chất cát hạt nhỏ cát hạt vừa sét pha đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 chiều sâu 1,8 12,65 8,95 27 30 60 Lớp -159- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải cát hạt vừa 30 Thay số ta có: tb = 39036 > a = 9054 Diện tich đáy móng F = (A1+ 2.h.tga).(B1 + 2.h.tga) Trong đó: A1= 6(m) B1 = 23,61(m) h = 27,3(m) chiều dài chôn cọc đất F = (6 + 27,3tg9054).(23,61 + 27,3.tg9054) = 15,53 33,14 = 514,66 (m2) Mômen chống uốn theo phơng ngang cầu: W = 1332,12 (m2) Trọng lợng cọc móng Pcọc = 20.(0,785 30).2,5 = 1177,5(T) Thể tích đất móng khối quy ớc = Thể tích móng khối - Thể tích cọc Vđ = Vmk - Vcọc = 514,66 27,3 20 27,3 0,785 = 13621,6 ( m3) Dung trọng tính đổi lớp đất móng khối: tđ = h h i i i Trong đó: i, hi dung trọng chiều dày lớp đất móng khối Trọng lợng đất móng khối: Pđất = tđ Vđ = 1,83 13621,6 = 24927,5 (T) > Tổng lực thẳng đứng tác dụng lên móng cọc: P = Pđ + Pcọc + N = 29564,26(T) ứng suất dới đáy móng đợc kiểm toán theo công thức sau: max = P M Rd F W Trong đó: Rđ cờng độ đất đáy móng khối xác đinh theo công thức sau: Rđ = 1,2{Rqu[ + k1(b -2 )] + k2 tđ (h - 3) }; Rqu - Cờng độ dất quy ớc tra bảng Rqu = 3(kg/cm2) = 30 (T/m2) k1,k2 : Hệ số tra bảng (2 -5) giáo trình Nền Móng, trang 42 k1 = 0,1; k2 = 0,3; b = 12,53 (m) h=27,3 (m) đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -160- Đồ án tốt nghiệp Trờng Đại học Giao thông Vận tải Rđ = 1,2{3.[ + 0,1.(12,53 -2 )] + 0,3 1,83 (27,3 - 3) }= 23,4 (kg/cm2) Rđ = 243T/m2 max = P/F + M/W = 29564,26/514,66 + 2857,16 / 1332,12 = 59,6 (T/m2) max = 59,6(T/m2) < Rđ =243(T/m2) > Đạt đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 Lớp -161-