CHƯƠNG 6 TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN KHUNG LIÊN HỢP THÉP - BÊ TÔNG CỐT THÉP

Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 292 CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN KHUNG LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP  Tính toán khung liên hợp thép-bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn Eurocode 4, việc tính toán chủ yếu là kiểm tra khả năng chòu lực.  Các lý thuyết tính toán và công thức xem trong Lý Thuyết Tính Toán- Chương 4- Dầm đơn giản; Chương 5- Dầm liên tục; Chương 6- Liên kết chống trượt; Chương7-Cột liên hợp thép-bê tông cốt thép.  Chọn khung trục 6&C để tính toán.  Kết quả nội lực xuất ra trên Access sẽ được xử lý bằng các Querry để tiện quản lý, tìm ra nội lực cực trò của một phần tử khung và các giá trò nội lực tương ứng.  Sẽ chọn ra một dầm, cột để tính toán như mẫu, các dầm hay cột còn lại được trình bày dưới dạng bảng tính. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 293 TẦNG HẦM TẦNG 1 TẦNG 2 TẦNG 3 TẦNG 4 TẦNG 5 TẦNG 6 TẦNG7 TẦNG 8 TẦNG 9 TẦNG 11 TẦNG 12 TẦNG 13 TẦNG 14 TẦNG 15 TẦNG 16 TẦNG 17 TẦNG 18 TẦNG 19 TẦNG 10 TẦNG ST Hình 6.1: Tiết diện dầm, cột khung trục 6 G9 IPE 600 G10 IPE 450 RG3 IPEO 600 G20 IPE 600 G21 IPE 450 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 294 TẦNG HẦM TẦNG 1 TẦNG 2 TẦNG 3 TẦNG 4 TẦNG 5 TẦNG 6 TẦNG7 TẦNG 8 TẦNG 9 TẦNG 11 TẦNG 12 TẦNG 13 TẦNG 14 TẦNG 15 TẦNG 16 TẦNG 17 TẦNG 18 TẦNG 19 TẦNG 10 TẦNG ST Hình 6.2: Tiết diện dầm, cột khung trục C G1 IPE 330 G2 IPE 330 RG4 IPE 360 G4 IPE 450 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 295 I. DẦM LIÊN HP THÉP-BÊ TÔNG CỐT THÉP KHUNG TRỤC 6&C *) Ghi chú: • Do khi mô hình hoá công trình ta giả thiết nút khung là tuyệt đối cứng (Rigid joint), không tính đến sự nứt bêtông làm giảm độ cứng tại vùng có momen âm nên sau khi ta phân tích nội lực theo phương pháp đàn hồi, thường kết quả sẽ cho momen âm trong dầm tại nút khung có trò tuyệt tối lớn hơn momen dương tại giữa nhòp. Trong khi khả năng chòu mômen dương M + Rd của một dầm liên hợp thép-bê tông cốt thép thường khả năng chòu momen âm M - Rd . • Nhưng do sự giảm độ cứng cứng do bêtông nứt vùng chòu momen âm, nút khung không tuyệt đối cứng, sự ứng xử không đàn hồi trong vật liệu hay do sự hình thành khớp dẻo khi mômen âm đạt tới khả năng chòu lực (đối với tiết diện loại 1, 2) nên sẽ có sự phân phối lại nội lực từ nội lực phân tích đàn hồi. • Không có sự tính toán chính xác cho sự phân phối lại này. Eurocode 4 cho phép phân phối lại như sau: Nếu momen âm có độ lớn lớn nhất M - Sd.max > M - Rd thì giảm M - Sd.max đi một lượng (pM - Sd.max ) sao cho (1-p) M - Sd.max = M - Rd , đồng thời tăng momen dương lên sao cho vẫn phù hợp với lực tác dụng và p bé hơn giá trò cho phép tùy loại tiết diện của dầm và phương pháp phân tích nội lực. • Trong phạm vi đồ án, để đơn giản và an toàn trong quá trình kiểm tra, nếu momen âm lớn nhất(về độ lớn) lớn hơn khả năng chòu mômen âm M - Sd.max > M - Rd ta phân phối lại như sau: − Sau khi tìm được momen âm lớn nhất M - Sd.max và momen dương lớn nhất M + Rd.max từ việc phân tích mô hình không gian, ta xem một cách gần đúng M - Rd.max xuất hiện cùng lúc ở hai đầu dầm và M + Rd.max. xuất hiện tại giữa nhòp (hình 6.1a) − Giảm M - Sd.max đi một lượng (pM - Sd.max ) sao cho (1-p) M - Sd.max = M - Rd đồng thời tăng M + Rd.max lên một lượng (pM - Sd.max ) (hình 6.1b). Vì các tiết diện dầm ta chọn chủ yếu là loại 1 và phương pháp phân tích nội lực là đàn hồi nên tra Bảng 5.4 –Phần A: Lý Thuyết Tính Toán ta được p ≤ 40% Hình 6.1 Momen trong dầm trước và sau khi phân phối lại M - Sd.max M - Sd.max M + Sd.max (1-p)M - Sd.max = M - Rd (1-p)M - Sd.max M + Sd.max + pM - Sd.max (a) (b) Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 296 1.TÍNH TOÁN DẦM G9 a. Đặc điểm dầm:  Vò trí: Tầng: Trệt, 5-19/Nhòp:AB, CD  Chiều dài nhòp: L = 10800 mm  Nội lực:  Trường hợp M + Sd.max • Momen dương lớn nhất: M + Sd.max = 791.88 kNm • Momen âm lớn nhất (độ lớn): M - Sd.max = 1103.99 kNm • Lực cắt lớn nhất (độ lớn): V Sd.max = 579.02 kN  Trường hợp M - Sd.max • Momen dương lớn nhất: M + Sd.max = 685.1 kNm • Momen âm lớn nhất (độ lớn): M - Sd.max = 1469.07 kNm • Lực cắt lớn nhất (độ lớn): V Sd.max = 592.89 kN b. Cấu tạo dầm liên hợp 80 80 80 8080 80 220 600 55 65 Headed Stud 2D19*100 a200 6D18 D6a100 D6a150 IPE600 120 96 y z Hình 6.3: Cấu tạo composite G9  Thép hình IPE 600 Giới hạn chảy: f y = 235N/mm 2 . Hệ số an toàn: γ a = 1.1 Chiều cao: h a = 600 mm. Bề rộng: b f = 220 mm Bề dày bản bụng: t w =12 mm. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 297 Bề dày bản cánh: t f = 19 mm. Diện tích: A a = 15600 mm 2 . Diện tích chòu cắt A vz = 8378 mm 2 . Moment kháng uốn dẻo:W pl.y = 3512*10 3 mm 3 . Khả năng chòu uốn dẻo của tiết diện thép M apl.Rd = 750.29 kNm  Cánh bêtông Cường độ chòu nén trụ của bêtông C30 f ck =30N/mm 2 Hệ số an toàn: γ ap = 1.1 Chiều cao bê tông bên trên tấm thép sóng h c = 65 mm Chiều cao tấm thép sóng h p = 55 mm Bề rộng hiệu quả cánh bê tông khi chòu momen dương: b + eff = 2(0.7L/8)=2*(0.7*10800/8)=1890 mm Bề rộng hiệu quả cánh bê tông khi chòu momen âm b - eff = 2[0.25(L+L’)/8]=2*(0.25*(10800+7800)/8)=1163 mm (với L và L’ là nhòp dầm đang xét và nhòp kề nó) *) Cách xác đònh bề rộng hiệu quả cánh bê tông xem trong Lý Thuyết Tính Toán - Chương2-Phần 2.4  Cốt thép Gr 460A Giới hạn chảy: f sk = 460N/mm 2 . Hệ số an toàn: γ s = 1.1 Bố trí: 6Ø18 Diện tích: A s = 6*(π*18 2 /4)=1527 mm 2 Lớp bê tông bảo vệ a = 20 mm  Neo chống trượt:(loại headed stud) Đường kính: d=19mm Chiều dài trước khi hàn: h osc =111 mm Chiều dài sau khi hàn: h sc =100 mm Giới hạn chảy: f u = 415 N/mm 2 c. Khả năng chòu lực của các thành phần trong cấu kiện composite  Khả năng chòu lực dọc của dầm thép 1.1 235*15600 == a ya pla fA N γ =3332.727*10 3 N  Khả năng chòu lực nén dọc của cánh bêtông )5.1/30*85.0(*65*1890)/85.0( == + cckceffcf fhbN γ =2088.45*10 3 N 19 32 10 111 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 298  Khả năng chòu lực kéo dọc của cốt thép trong cánh bê tông: sskss fAN γ /= = 1527*460/1.15= 610.726*10 3 N  Khả năng chòu lực dọc của cánh dầm thép N f = b f t f f y /γ a = 220*19*235/1.1=893*10 3 N d.Khả năng chòu lực cắt thẳng đứng V pl.Rd = A vz /( 3 f y /γ a )= 8378/( 3 *235/1.1)=1033.37*10 3 N=1033.37 kN e. Khả năng chòu momen dương ta có: N cf < N pla < N cf + 2N f = 4002.97*10 3 N=> TTH qua cánh dầm thép. t f b f pla1 N (tension) (compression) pla2 N N cf Hình 6.4: Sơ đồ ứng suất trong tiết diện dầm  Vò trí trục trung hoà dẻo so với mép trên cánh bê tông suy từ công thức sau: N pla = N cf + 2b f (z - h c - h p ).f y / γ a => z = (N pla - N cf )/(2b f f y /γ a )+h c +h p =(3332.727-2216.97)*10 3 /(2*220*235/1.1)+65+55=133 mm  Lấy moment với trọng tâm của bê tông, khả năng chòu momen dương là: M + pl Rd = N pla (0,5h a + 0,5h c + h p ) -0,5(N pla - N cf )(z + h p ) =3332.727*10 3 (0.5*600+0.5*65+55) -0.5*(3332.727-2088.45)*10 3 (133+55) = 1274.32*10 6 Nmm = 1274.32 kNm f. Khả năng chòu momen âm Ta có: N pla >N s + 2N f = 2396.726*10 3 =>TTH qua bụng dầm thép. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 299 f sk / γ s N s P.N.A. f / γ y a f / γ y a b eff tension h c h p h a N pla1 N pla2 t w z w h / 2 a Hình 6.5: Tiết diện dầm, cột khung trục C  Vò trí trục trung hoà dẻo 119mm 235*12*2 10*610.726*1.1 f2t Nγ z 3 yw sa w == ⋅ =  Lấy mômen với trọng tâm thép hình ta được khả năng chòu mômen âm là: wssasapl.Rdpl.Rd z0,5N)h(0,5hNMM −++= − = 750.29*10 3 *235/1.1+610.726*10 3 (0.5*600+91)-0.5*610.726*119 = 952.71*10 6 Nmm= 952.71 kNm Ta có V Sd.max = 585.690 kN> V pl.Rd /2 = 516.685 kN <=> cần tính lại khả năng chòu momen âm M - pl.Rd theo công thức: ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −−⋅−+= −−−− 2 pl.Rd Sd f.RdRdf.Rdv.Rd 1 V 2V 1)M(MMM Với − f.Rd M khả năng chòu momen âm của tiết diện chỉ bao gồm các cánh thép và cốt thép trong bản sàn. (tính như trường hợp trục trung hoà dẻo qua cánh thép nhưng thay tiết diện thép A a bằng tiết diện của hai cánh thép A f = 2b f t f )  Khả năng chòu lực dọc của dầm thép khi bỏ bản bụng N pl.f =2N f =1786*10 3 N<N s +2N f => TTH qua cánh thép  Vò trí TTH dẻo so với mép trên cánh thép z f = (N - pl.f – N s )/(2b f f y /γ a )=(1786-610.726)*10 3 /(2*220*235/1.1)=12.50 mm => )h)(0,5zN(N)h(0,5hNM sfspl.fsapl.ff.Rd +−−+= − = 1786*10 3 (0.5*600+91)- (1786-610.726)*10 3 (0.5*12.5+91) = 584.03*10 6 Nm = 584.03 kNm => Khả năng chòu mômen âm cuối cùng là: kNm69.4491 1033.37 592.89*2 1584.03)(952.71584.03MM 2 v.Rd pl.Rd - = ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −−⋅−+== − Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 300 g. Phân phối lại nội lực  Trường hợp M + Sd.max  Do M - Sd.max = 1103.99 kNm > M - pl.Rd = 944.69 kN=> cần phải phân phối lại nội lực.  Lượng phân phối lại p% p = (M - Sd.max - M - pl.Rd )/ M - Sd.max = (1103.99-944.69)/1103.99=0.1443 =14.43% <40%  Momen nội lực sau khi phân phối lại là: M - Sd.max.Re = M - pl.Rd = 944.69 kNm M + Sd.max.Re = M + Sd.max + pM - Sd.max = 791.88+0.1443*1103.99 = 951.18 kNm  Trường hợp M - Sd.max  Do M - Sd.max = 1469.07 kNm > M - pl.Rd = 944.69 kN=> cần phải phân phối lại nội lực.  Lượng phân phối lại p% p = (M - Sd.max - M - pl.Rd )/ M - Sd.max = (1469.07-944.69)/1469.07=0.3569 =35.69% <40%  Momen nội lực sau khi phân phối lại là: M - Sd.max.Re = M - pl.Rd = 944.69 kNm M + Sd.max.Re = M + Sd.max + pM - Sd.max = 685.1+0.3569*1469.07 = 1209.48 kNm h. Kiểm tra khả năng chòu lực  Trường hợp M + Sd.max Momen dương M + Sd.max =M + Sd.max.Re =951.18 kNm ≤M + pl.Rd =1274.32 kNm =>THOẢ Momen âm M - Sd.max = M + Sd.max.Re =M - pl.Rd = 944.69 kNm =>THOẢ Lực cắt thẳng đứng: V Sd.max = 579.02 kN < V pl.Rd = 1033.37 kN=>THOẢ  Trường hợp M - Sd.max Momen dương M + Sd.max =M + Sd.max.Re =1209.48kNm ≤M + pl.Rd =1274.32 kNm =>THOẢ Momen âm M - Sd.max = M + Sd.max.Re =M - pl.Rd = 944.69 kNm =>THOẢ Lực cắt thẳng đứng: V Sd.max = 592.89 kN < V pl.Rd = 1033.37 kN=>THOẢ i. Tính toán số lượng neo chống trượt  Lực cắt gây phá hoại neo là: vu (1) Rd d²/4)/γ.(π.f.0,8P = =0.8*415*(π*19 2 /4)/1.25= 75305 N  Lực gây phá hoại vùng bê tông xung quanh neo là: Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 301 vcmck (2) Rd /γE.f.d².α.0.29P = = 25.1/32000*3019*1*29.0 2 = 82060 N (h sc /d=100/19 >4 => α=1)  Khả năng chòu lực cắt của một neo là: )P,min(PP (2) Rd (1) RdRd = = 75305 N  Hệ số giảm khả năng chòu lực khi sử dụng tấm thép sóng Do tấm thép sóng song song với dầm nên, hệ số giảm tính theo công thức: 72.11 51 100 51 152 6,01 h 6,0 sc0 = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −= ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −= pp l hh b k phải ≤1=> k l = 1  Khả năng chòu lực cắt của một neo là: P Rd = 1*75305 =75305 N  Tổng lực cắt giữa bản bê tông và dầm thép trong chiều dài tới hạn là: V L = F + + F - =min(N pla ; N cf )+ s N =min(3332.727;2088.45)+610.726 =2699.18 kN *) Chiều dài tới hạn(critical length) xem trong Phần A: Lý Thuyết Tính Toán-Chương6- Phần 6.3.1  Số lượng neo để đạt liên kết hoàn toàn là: N f = 2V L / P Rd = 2*2699.18/75305=72 neo  Số lượng neo để liên kết một phần: Khi khả năng chòu momen M pl.Rd lớn hơn momen nội lực M Sd.max thì ta có thể tính đến liên kết một phần nhằm tiết kiệm số lượng neo. Số lượng neo liên kết một phần tính theo công thức sau: − − − + + + − − + − − = f apl.Rd pl.Rd apl.Rd Sd.max f apl.Rd pl.Rd apl.Rd sd.max p N )M(M )M(M N )M(M )M(M N Và N p > η min N f η min : mức độ liên kết chống cắt bé nhất Với N + f , N - f lần lượt là tổng số lượng neo liên kết hoàn toàn trong đoạn dầm có momen dương và momen âm N + f = 2min(N pla ; N cf )/ P Rd = 2*min(3332.727;2088.45)/ 75.305=55.46 neo N - f = 2N s / P Rd = 2*610.726/75.305=16.22 neo η min = 1-(355/f y ) (1-0.04 L e )≥ 0.4 = 1-(355/235)(1-0.04*0.7*10.8)=-0.05 phải ≥ 0.4=> η min =0.4 với L e (m) là khoảng cách trong vùng momen dương giữa các điểm có moment uốn bằng zero lấy bằng 0.7L => Số lượng neo để đạt liên kết một phần  Trường hợp M + Sd.max [...]... 20502/34 060 =0 .60 2 => µd =( 1- χd )( 1- χ )=( 1-0 .60 2)( 1-0 .8 96) =0.491 χny = χ(1-ry)/4=0.8 96* ( 1-( -0 .298))/4=0.291 χnz = χ(1-rz)/4=0.8 96* ( 1-( -0 .814))/4=0.4 06 với r là tỉ số giữa momen 2 đầu cột (-1 ≤r≤1), ry= M’Sd.y/MSd.y = -3 01/1009= -0 .298, rz= M’Sd.z/MSd.z = -9 2/113 = -0 .814 µy = µd-µk(χd- χny)/( - χny)=0.49 1-0 .129*(0 .60 2-0 .291)(0.8 9 6- 0.291)=0.425 µz = µd-µk(χd- χnz)/( - χnz)=0.39 5-0 .129*(0 .60 2-0 .4 06) (0.8 9 6- 0.4 06) =0.44... χnz)=0.39 5-0 .129*(0 .60 2-0 .4 06) (0.8 9 6- 0.4 06) =0.44 Hệ số khuyếch đại do hiệu ứng P-δ GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 3 26 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép k= B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING β ≥1 1 − N sd /N cr β= 0 .66 +0.44r ≥0,44 βy=max[0 .66 +0.44* (-0 .298); 0.44] =0.529 βz=max[0 .66 +0.44* (-0 .62 ); 0.44] =0.44... kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING II CỘT LIÊN HP THÉP-BÊ TÔNG CỐT THÉP KHUNG TRỤC 6& C 1.SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỘT C8 C6 C3 C3 C3 C1 C10 C9 C7 C5 C5 C4 C2 C10 C9 C7 C5 C5 C4 C2 C10 C8 C6 C3 C3 C3 C1 C10 Hình 6. 6:MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỘT GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 315 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính. .. yy Thép hình: Wpay t w (h − 2t f ) 2 = + bt f (h − t f ) 4 GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 318 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép = B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 40(700 − 2 * 60 ) 2 + 700 * 60 (700 − 60 ) = 3.024 * 10 7 mm 3 4 Cốt thép: Wpsy = Asez = 1 963 *190 =3.731*105 mm3 Bê tông: ... KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING NRd/Npl.Rd Biểu đồ N Rd/N pl.Rd-MRd/N pl.Rd , Trục yy,zz 1.20 1.00 A χ 0.80 0 .60 0.40 0.20 0.00 0.00 C µk B 1.00 0.50 MRd/Npl.Rd Ta có χ = 0.8 96 nội suy trên đường quan hệ được : µk =( 1- χC )( 1- χ )=( 1-0 .19)( 1-0 .8 96) =0.129 χC = NRd/Npl.Rd Trường hợp. .. quanh neo Số lượng neo liên kết mộït phần Mức độ liên kết bé nhất ηmin Trường hợp M+Sd.max Np neo 38 23 44 Sd.max Np neo 65 23 83 N neo 65 -> 72 2 3-> 57 8 3-> 105 Trường hợp M Kết luận: Sốù neo cần thiết là: GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 305 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép Kí hiệu Đơn vò... 750.29) (944 .69 − 750.29) * 55. 46 + * 16. 22 = 65 neo>0.4*70=28 (1274.32 − 750.29) (944 .69 − 750.29) Vậy số lượng neo cần thiết nằm trong khoảng 65 -> 72 neo GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 302 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 2.BẢNG TÍNH TOÁN Kí hiệu... cột (-1 ≤r≤1), ry= M’Sd.y/MSd.y = -1 25/430= -0 .29, rz= M’Sd.z/MSd.z = -5 7/92= -0 .62 µy = µd-µk(χd- χny)/( - χny)=0.39 5-0 .129*(0 .68 -0 .289)(0.8 9 6- 0.289)=0.312 µz = µd-µk(χd- χnz)/( - χnz)=0.39 5-0 .129*(0 .68 -0 . 363 )(0.8 9 6- 0. 363 )=0.318 Hệ số khuyếch đại do hiệu ứng P-δ k= β ≥1 1 − N sd /N cr β= 0 .66 +0.44r ≥0,44 βy=max[0 .66 +0.44* (-0 .29); 0.44] =0.532 βz=max[0 .66 +0.44* (-0 .62 ); 0.44] =0.44 GVHD: PGS.TS Bùi... trường hợp momen nội lực do lực dọc N gây ra Ngoài ra để thuận tiện cho tính toán, đường quan hệ nên là các đường thẳng nối các điểm lại với nhau Vì vậy ta có biểu đồ đường quan hệ: GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 322 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép Biểu đồ NRd-MRd , Trục yy Biểu đồ N Rd-MRd...Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép Np = = (M + sd.max − M apl.Rd ) (M + pl.Rd − M apl.Rd ) + Nf + (M − Sd.max − M apl.Rd ) (M − pl.Rd − M apl.Rd ) Nf B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING − (874.32 − 750.29) (944 .69 − 750.29) * 55. 46 + * 16. 22 = 46neo>0.4*70=28 (1274.32 − 750.29) (944 .69 − 750.29) Trường hợp M+Sd.max . Trang 292 CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN KHUNG LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP  Tính toán khung liên hợp thép- bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn Eurocode 4, việc tính toán chủ yếu là. 2N f = 23 96. 7 26* 10 3 =>TTH qua bụng dầm thép. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép. là: N neo 2 8-& gt ;69 4 9-& gt;89 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 6: Tính toán cấu kiện khung liên hợp thép- bê tông cốt thép SUNWAH