TÍNH TOÁN CHU TRÌNH CÔNG tác TRONG ĐỘNG cơ đốt TRONG

Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục NHẬN XÉT , ĐÁNH GIÁ ĐỒ ÁN GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : Kết đánh giá : GIÁO VIÊN BẢO VỆ : Kết đánh giá : Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục Thứ tự Mục lục Phần I -Tính toán chu trình công tác động đốt -Tình tự tính toán + số liệu ban đầu phần tính nhiệt + thông số cần chọn -Tính toán trình công tác + tính toán trình nạp + tính toán trình nén + tính toán trình giản nở + tính toán trình công tác -Vẽ hiệu đính đồ thị công Phần II -Tính toán động học, động lực học -Vẽ đường biểu diễn quy luật động học + đường biểu diển hành trình Piston x= f ( α ) + đường biểu diển tốc độ Piston v= f ( α ) + đường biểu diễn gia tốc Piston j= f ( x ) -Tính toán động lực học + khối lượng chuyển động tịnh tiến + khối lượng chuyển động qoay + lực quán tính trang 03 03 03 03 06 06 08 12 14 18 21 21 21 21 22 + vẽ đường biểu diễn lực quán tính –pj = f ( x ) 23 23 24 25 25 + đường biểu diễn v= f ( x ) 27 + khai triển đồ thị công P-V thành Pkt= f ( α ) + khai triển đồ thị Pj = f ( x ) thành Pj = f ( α ) 28 + vẽ đồ thị P ∑ = f ( α ) 29 29 + vẽ đồ thị lực tiếp tuyến T= f ( α ) Z = f ( α ) + vẽ đường biểu diễn ∑ T = f ( α ) động nhiều xilanh 31 + đồ thị phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu + đồ thị biểu diễn Q= f ( α ) 37 38 PhầnIII -Tính kiểm nghiệm bền chi tiết -Tính kiểm nghiệm bền đỉnh Piston -Tính kiểm nghiệm bền đầu Piston -Tính kiểm nghiệm bền thân Piston - Tài liệu tham khảo 34 41 42 44 46 38 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục PHẦN I :TÍNH TOÁN CHU TRÌNH CÔNG TÁC TRONG ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG I) Trình tự tính toán: 1.1 /Số liệu ban đầu phần tính toán nhiệt: 1- Kiểu dộng : Động xăng, hang xilanh, không tăng áp(kí hiệu: YAZ -1) 2- Số kỳ τ : τ =4 3- Số xilanh i: i= 4- Thứ tự nổ: 1-3-4-2 5- Hành trình Piston S: S =92 (mm) 6- Đường kính xi lanh D: D =92( mm) 7- Góc mở sớm đóng muộn xupáp nạp α1 ; α2 : α1 =10 α2 =400 8- Góc mở sớm đóng muộn xupáp thải β1 ; β : β1 =400 β =100 9- Góc đánh lửa sớm ϕi : ϕi = 120 10- Chiều dài truyền ltt : ltt =172,35 (mm) 11- Công suất động Ne: Ne = 75 12- Số vòng quay trục khuỷu n: n =4000 (vg/ph) 13- Suất tiêu hao nhiên liệu ge : ge =280 (g/ml.h) 14- Tỷ số nén ε: ε =6,7 15- Khối lượng nhóm truyền mtt: mtt = 16- Khối lượng nhóm pitton mpt: ( m.l) (kg) mpt =0,75 (kg) 17- Dung tích công tác Vh : Vh = π 0,922.0.92 = = 0,61158 (lít) 1.2 /Các thông số cần chọn : /Áp suất môi trường :pk Áp suất môi trường pk áp suất khí trước nạp vào đông (với đông không tăng áp ta có áp suất khí áp suất trước nạp nên ta chọn p k =p0 Ở nước ta nên chọn pk =p0 = 0,1 (MPa) /Nhiệt độ môi trường :Tk Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục Nhiệt độ môi trường chọn lựa theo nhiệt độ bình quân năm nước ta Vì động không tăng áp nên ta có nhiệt độ môi trường nhiệt độ trước xupáp nạp nên : Tk =T0 =24ºC =297ºK /Áp suất cuối trình nạp :pa Áp suất Pa phụ thuộc vào nhiều thông số chủng loại đông ,tính tốc độ n ,hệ số cản đường nạp ,tiết diện lưu thông… Vì cần xem xét đông tính thuộc nhóm để lựa chọn Pa Thông thường chọn áp suất cuối trình nạp pa = (0.8 ÷ 0,9).pk trọng phạm vi : (MPa) Áp suất cuối trình nạp ta lấy pa =0,838.pk =0,838.0,1 = 0,0838 (MPa) /Áp suất khí thải P : Áp suất khí thải phụ thuộc vào thông số pvà chọn pr =(1,05 ÷ 1,15).pk phạm vi: (MPa) Và ta chọn: p= 1,132.0,1 =0,1132 (MPa) 5/Mức độ sấy nóng môi chất ∆T Mức độ sấy nóng môi chất ∆T chủ yếu phụ thuộc vào trình hình thành hổn hợp khí bên hay bên xy lanh Đối với động xăng ta xét ∆T ∆T = (00 C ÷ 200 C ) khoảng Và ta chọn: ∆T = 20C 6/Nhiệt độ khí sót (khí thải) T Nhiệt độ khí sót T phụ thuộc vào chủng loại đông cơ.Nếu trình giản nở triệt để ,Nhiệt độ T thấp, thông thường chọn Tr =700 ÷ 1000 K Và ta chọn : T =950 ºK /Hệ số hiệu định tỉ nhiêt λ : Hệ số hiệu định tỉ nhiệt λ chọn theo hệ số dư lượng không khí α để hiệu định Thông thường chọn λ theo bảng sau : Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục α λ 0,8 1,13 1,0 1,17 1,2 1,14 1,4 1,11 Ở ta chọn λ =1,11 /Hệ số quét buồng cháy λ : Vì ta tính toán với động không tăng áp nên ta chọn λ =1 /Hệ số nạp thêm λ Hệ số nạp thêm λ phụ thuộc chủ yếu vào pha phối khí Thông thường ta chọn λ =1,02÷1,07 Và ta chọn : λ =1,023 10 /Hệ số lợi dụng nhiệt điểm z ξ : Hệ số lợi dụng nhiệt điểm z ξ phụ thuộc vào chu trình công tác động cơ, thể lượng nhiệt phát đả cháy điểm z so với lượng nhiệt phát đốt hoàn toàn 1kg nhiên liệu Đối với động xăng ta xét thông thường chọn khoảng ξ =0,85 ÷ 0,92 Kinh nghiệm sau : Và ta chọn ξ=0,85 11/Hệ số lợi dụng nhiệt điểm b ξ : Hệ số lợi dụng nhiệt điểm b ξ tùy thuộc vào loại động xăng động điezel,ξ lớn ξ Thông thường chọn khoảng : ξ=0,85 ÷ 0,95 Do động xăng nên ta chọn : ξ=0,892 12 /Hệ số hiệu chỉnh đồ thị công φ : Thể sai lệch tính toán lý thuyết chu trình công tác động với chu trình công tác thực tế Sự sai lệch giửa chu trình thực tế với chu trình tính toán động xăng động hệ số φ động xăng thường chọn hệ số lớn Nói chung chọn phạm vi: φ =0,92 ÷ 0,97 Và ta chọn: φ =0,93 II )Tính toán trình công tác : Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục 2.1 Tính toán trình nạp : /Hệ số khí sót γ : Hệ số khí sót γ tính theo công thức : γ = Trong m số giãn nở đa biến trung bình khí sót m =1,45÷1,5 Chọn m =1,45 1.(297 + 2) 0,1132 950 0, 0838 = γr 1 1,45  0,1132  6, 7.1, 023 − 1,11  ÷  0, 0838  = 0,0775 /Nhiệt độ cuối trình nạp T Nhiệt độ cuối trình nạp T đươc tính theo công thức: T = ( ºK )  1,45−1    ÷ 0.0838  1,45  ÷  ( 297 + ) + 1,11.0, 0775.950   0,1132 ÷  ÷   ÷ T =  + 0.0775  ÷  ÷ ÷   = 346,6 ( ºK ) 3/)Hệ số nạp η : η = η = =   297 0, 0838   0,1132 1,45  6, 7.1, 023 − 1,11.1  ÷ 6, − 297 + 0,1   0, 0838     0,8015 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục 4/)Lượng khí nạp M : Lượng khí nạp M xác định theo công thức sau : M = (kmol/kg nhiên liệu) Trong : p – Áp suất có ích trung bình xách định theo công thức sau: p = = 30.75.4 0, 61158.4000.4 = 0,6765 Vậy : (MPa) 432.103.0,1.0,8015 280.0, 6765.297 M = = 0,4527 (kmol/kg nhiên liệu) 5/Lượng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M : Lượng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M tính theo công thức : M = C H O + − ÷ (kmol/kg nhiên liệu)  12 32   Vì động xăng nên ta chọn C = 0,855 ; H = 0,145 ; O = M =  0,855 0,145  + + ÷ = 0,5120 (kmol/kg nhiên liệu) 32   12  6/Hệ số dư lượng không khí α Vì động xăng nên ta có công thức tính α : α = M1 − µnl Mo Trong : µnl - trọng lượng phân tư xăng, thông thường µnl =114 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục α = Vậy : 114 0,5120 0, 4527 − = 0,8670 2.2 )Tính toán trình nén : /Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình không khí : = 19,806+0,00209.T = b av + T (kJ/kmol.K) Trong đó: T - Tỷ nhiệt trung bình tuyệt đối T= ( t+273 o)K Thông thường người ta thường sử dụng giá trị tỷ nhiệt trung bình khoảng từ 00 đến T0 K khảo sát /Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình sản phẩm cháy : Khi hệ số lưu lượng không khí α 9,0 (m/s2) 30 30 Vậy động ta xét động cao tốc Các kích thước Piston động cao tốc thường xác định theo công thức kinh nghiệm thể bảng c d a1 d h s I l d ck H I b s l th d Hình vẽ : Sơ đồ tính toán Piston Thông số kích thước -Chiều dày đỉnh piston δ +không làm mát đỉnh +có gân làm mát đỉnh -Khoảng cách c từ đỉnh đến xécmăng thứ -Chiều dày s phần đầu -Chiều caoH piston (động bốn kỳ) Đông ôtô máy kéo Điezen Xăng Động cao tốc Điêzen Xăng (0,1 ÷ 0,2)D (0,03 ÷ 0,09)D (0,05 ÷ 0,1)D (1,0 ÷ 2,0) δ (0,5 ÷ 1,5) δ (0,1 ÷ 0,2)D (0,1 ÷ 0,2)D (0,8 ÷ 1,5) δ (0,05 ÷ 0,1)D (1,0 ÷ 1,6)D (1,0 ÷ 1,4)D (0,06 ÷ 0,12)D (0,6 ÷ 1,0)D (0,5 ÷ 0,8)D 40 (0,04 ÷ 0,07)D (0,04 ÷ 0,07)D (0,6 ÷ 1,2) δ Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục -Vị trí chốt piston (đến chân piston) H-h -Đường kính chốt piston dcp - Đường kính bệ chốt db -Đường kính lỗ chôt -Chiều dày phân thân S1 -Số xéc măng khí -Chiều dày hướng kính t xécmăng khí -Chiều cao a xécmăng khí -Số xécmăng dầu -Chiều dày bờ rảnh xécmăng a1 (0,5 ÷ 1,2)D (0,3 ÷ 0,45)D (0,22 ÷ 0,3)D (0,35 ÷ 0,45)D (0,3 ÷ 0,5)D (0,25 ÷ 0,35)D (1,3 ÷ 1,6)dcp (0,6 ÷ 0,8)dcp (1,3 ÷ 1,6)dcp (0,6 ÷ 0,8)dcp ÷ mm 3÷4 2÷4 (1/22 ÷ 1/26)D (0,02 ÷ 0,03)D 3÷4 2÷3 (1/25 ÷ 1/32)D 2,2 ÷ mm (0,3 ÷ 0,6)t 1÷3 ≥a 1÷3 ≥a Bảng : Số liệu Piston Trong sách ‘’ KẾT CẤU VÀ TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG ‘’trang51 Nguyển Đức Phú chủ biên 3.1 / Tính kiểm nghiệm đỉnh Piston : Đỉnh Piston chịu lực phức tạp, trạng thái ứng suất củng phức tạp, vừa chịu tải trọng học vừa chịu tải trọng nhiệt Do đỉnh Piston phải chịu tải trọng phức tạp nên việc tính toán củng tính theo phương pháp gần đúng, theo giả thuyết định Ở có hai phương pháp: +> Phương pháp Back +> Phương pháp Ơrlin Từ thông số đề cho: δ = 8,4 (mm) ; D= 92 (mm) => Đỉnh Piston ta kiểm nghiệm loại đỉnh mỏng nên ta chọn phương pháp kiểm nghiệm Orơlin phù hợp Công thức Orơlin xây dựng giả thuyết ‘‘coi đỉnh Piston đỉa tròn ngàm cứng gối tựa hình trụ’’.Sơ đồ tính toàn hình vẽ: 41 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục b h r s z Ứng suất hương kính: Khi áp suất Pz phân bố đỉnh, ứng suất pháp tuyến hướng kính lớn vùng nối tiếp phần đỉnh phần đầu tính theo công thức: r2 σ x = ζ pzmax δ Trong đó: ζ - hệ số xét đến tính chất đàn hồi ngàm cố định Thường lấy δ - chiều dày đỉnh Piston δ = 8,4 mm s - chiều dày phần đầu : s = (0,05 ÷ 0,1)D = (4,6 ÷ 9,2) mm Ta chọn s = 9,2 mm t - chiều cao xéc măng t = 3,4 mm r - khoảng cách từ tâm đỉnh piston đến mép ngàm cố định Từ hình vẽ ta tính r : r = D - s = 46 -9,2 = 36,8 ( mm) Vậy ứng suất hướng kính : σx = 36,82 .4,4474 = 64,018 (MN/m2) 8, 42 Ứng suất pháp tuyến: Ứng suất pháp tuyến phương tiếp tuyến vùng nối tiếp phần đầu vã phần đỉnh tinh theo công thức: r2 σ y = µ p z max δ Trong : µ -hệ số Póat Xông Đối với nhôm lấy µ =0,26 42 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục σy = 36,82 0,26 4,4474 = 16,645 (MN/m ) 8, Ta thấy vùng ngàm cố định có ứng suất uốn lớn ứng suất uốn ngàm xác định : σ = σ x2 + σ y2 = 66, 0182 + 16, 6452 = 68,084 ( MN/m2) Đối với hợp kim nhôm ứng suất cho phép: [ σ u ] = 60 (MN/m 2) Ta thấy ứng suất uốn lớn lớn ứng suất cho phép chưa thỏa mản 3.2/ Tính kiểm nghiệm đầu Piston : Thường phải tính ứng suất tiết diện I-I ( hình vẽ) Tiết diện thường tiết diện bé nhất, cắt ngang qua rảnh xécmăng dầu cuối phần đầu Piston Tiết diện chịu kèo lực quán tính âm lờn khối lượng m I-I Piston gây Ngoài cò chịu ứng suất nén lực khí thể (không xét đến lực quán tính) trình cháy giản nở 1./Ứng suất kéo : Trong đó: σk = PjI FI − I = mI − I jmaz FI − I (MN/m2) mI-I - Khối lượng phần đầu Piston.Theo kinh nghiệm m I-I nằm khoảng (0,4 ÷ 0,6)mnp= (0,3 ÷ 0,45) Kg tính bắng phương pháp đo vẻ: Ta có với mI-I khối lượng đầu piston Nó xác định cách: mI-I = ρnhom.V Trong : ρnhom -là khối lượng riêng Nhôm ρnhom = 2700 (Kg/m3) V - thể tích phần đầu Piston Cách xác định thể tích phần đầu Piston tiến hành sau: Căn vào hình dạng hình vẽ Piston ta tiến hành đo kích thước phần đầu dựa vào tỷ lệ vẽ ta dể dàng xác định kích thước thực tế phần đầu Piston sau sử dụng công thức toán học tính thể tích khối lăng trụ tròn ta xác định thể tích phần đầu Cách tính cụ thể hóa hình vẽ công thức sau đây: 43 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục D h s a t S Hình vẽ mô phần đầu Piston Vậy ta có : V= V1 – V2 – 3.V3  D Với: V1 = π  ÷ a (m3)  2 D  V2= π  − S ÷ (a − δ ) 2  (m3) D D  V3 = π  ÷ t - π  − h ÷ t (m3) 2 2  Vì không xác nên ta chọn mI-I theo phương pháp kinh nghiệm: Ta chọn : mI-I = 0,45 jmax - Gia tốc cực đại, tính với trạng thái vượt: nmax = (1,2 ÷ 1,3).n0 = (4800 ÷ 5200) vòng/phút Vậy Jmax nằm khoảng từ (14724,4625 ÷ 17280,79282) m/s2 Ta chọn : jmax = 17280 m/s2 Vậy ứng suất kéo sẻ : 44 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục σk = PjI FI − I = mI − I jmaz 0, 45.17280, 79282 = = 4,7187 FI − I 1648 (MN/m2) σ k = 4,7187 ≤ [ σ k ] thỏa mản với điều kiện Ứng suất kéo cho phép : [ σ k ] ≤ 10 (MN/m2) Pz π D = pz max FI − I 4.FI − I σn = 2./ Ứng suất nén: = 4, 4474 (MN/m2) 3,1416.92 = 17,93967 (MN/m2) 4.1648 Ứng suất nén cho phép: [ σ n ] = 25 MN/m2 (=250kG/cm2) Ứng suất nén bé ứng suất nén cho phép vây thỏa mản 3.2/ Tính kiểm nghiệm thân Piston : Tính kiểm nghiệm bền thân Piston chủ yếu chọn chiều cao thân để áp suất Piston nén xylanh không lớn, củng nhằm mục đích kiểm nghiệm khản trì màng dầu bôi trơn đở hao mòn Kiểm nghiệm theo công thức sau: 1./ Áp suất tiếp xúc thân: Kth = N max D.lth (MN/m2) Trong đó: D - đường kính xylanh D = 0,092 (m) lth- chiều dài Piston lth = 0,136 (m) Nmax-lực ngang lớn Có thể xác định cách lập đồ thị N = f( α ) để xác định Nmax lấy theo số liệu kinh nghiệm: Nmax=(0,005 ÷ 0,006) p∑ 20 củng sử dụng công thức sau động xăng: Nmax=0,30 λ ( 16, 25 − ε ) Pz max − 16  D MN Trong đó: p 20 -hơp lực khí thể lực quán tính 200 sau ĐCT trình ∑ cháy giản nở 45 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục λ= R - thông số kết cấu ε = 6, - tỷ số nén l PZmax- lực khí thể cực đại (MPa) Như : Nmax= 0,30 46 ( 16, 25 − 6, ) 4, 4474 − 16  0, 092 = 0,01794 (MN) 172,35 Kth = N max 0, 01794 = = 1,43 (MN /m2) D.lth 0, 092.0,136 Áp suất tiếp xúc cho phép: [ kth ] = (0,5 ÷ 1,2) (MN/m2) Kth – khong thuoc khoảng áp suất cho phép 2./ Áp suất bề mặt chốt : Pzmax Fpt pzmax Kb = 2.d l = 2.d cp lb cp Kb = 29,566 thuộc khoảng cho phép [ K b ] Trong đó: dch- đường kính chốt Piston : dch = 0,025(m) lb -chiều dài bệ chốt tiếp xúc vời chốt : lb= 0,02(m) Kb = 4, 4474.0, 006648 = 29,566 (MN/m2) 2.0, 025.0, 02 Áp suất tiếp xúc cho phép: [ Kb ] = 20 ÷ 30 (MN/m2) Kêt luận : Qua trình kiểm nghiệm bền Piston ta thấy Piston chưa đạt độ cứng vửng cần thiết nên trình thiết kế sản xuất cần phải sử dụng biện pháp kết cấu để tăng độ cứng vửng Piston biện pháp sau : +> Thiết kế đỉnh có gân trợ lực phía có công dụng làm tăng độ cứng vửng mà làm tăng diện tích tiếp xúc với không khí giúp tản nhiệt nhanh +>Thiết kế gân dọc nối phần đầu với bệ chốt để làm tăng độ cứng cho phấn đầu bệ chốt +>Tăng cường thành phần Si hơp kim nhôm để tăng độ cúng vửng đồng thời giảm hệ số giản nở dài α ngăn ngừa bó kẹt +>Do Piston làm hợp kim nhôm nên cần nhiệt luyện để đạt độ cứng HB = 120 ÷ 140 46 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục TÀI LIỆU THAM KHẢO Giáo trình nguyên lý động đốt NXB GD-TG :Nguyễn Tất Tiến Kết cấu tính toán động đốt NXB Giao thông vận tải-TG :PGSTS Nguyễn Tất Tiến Kết cấu tính toán động đốt tập I , II , III NXB ĐH Giao thông vận tải trung học chuyên nghiệp – TG :Hồ Tất Chuẩn , Nguyễn Đức Phú Nguyên lý tính toán động đốt tập I , II , III ĐH SPKT TP Hồ Chí Minh – TG : GVC Th s :Nguyễn Tấn Quốc Thiết kế tính toán ôtô máy kéo tập I, II, III: NXB Đại học trung học chuyên nghiệp – Nguyễn Hữu Cẩn , Phan Đình Kiên Dung sai lắp ghép NXB GD 2003 – TG : GSTS Ninh Đức Tốn 10 Bài giảng công nghệ chế tao phụ tùng : NXB ĐH GTVT Hà Nội 47 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục 48 [...]... của động cơ nhiều xy lanh Động cơ nhiều xy lanh có nhiều momen tích lũy vì vậy phải xác định momen này.Ta xác định chu kỳ của momen tổng phụ thuộc vào số xy lanh và số kỳ ,chu kỳ này bằng đúng góc công tác của các khuỷu : δ = =180o Trong đó : τ :Là số kỳ của động cơ : 4 kỳ i : Số xy lanh của động cơ : 4 xy lanh Nếu trục khuỷu không phân bố các khuỷu theo đúng góc canh tác (điều kiện đồng đều chu trình. .. dục Ta có công thức xác định nhiệt độ cuối trình giản nở Tb: T= Tz δ n2 −1 = 2538 = 1638,7 ( ºK ) 6, 71,23−1 5 /Áp suất cuối quá trình giãn nở p : Áp suất cuối quá trình giãn nở P được xác định theo công thức : p= = 4, 447 = 0,4286 6, 71,23 (MPa) 6 /Tính nhiệt độ khí thải T : Nhiệt độ khí thải được tính toán theo công thức: T = T ( ºK ) Sai số của nhiệt độ khí thải Trt trong quá trình tính toán và nhiệt... trình nén : ( điểm c’) 17 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục Áp suất cuối quá trình nén thực tế do hiện tượng phun sớm (động cơ điezel ) và hiện tượng đánh lửa sớm (động cơ xăng ) nên thường chọn áp suất cuối quá trình nén lý thuyết P đã tính Theo kinh nghiệm , áp suất cuối quá trình nén thực tế P’ được xác định theo công thức sau : Vì đây là động cơ xăng : P’ = P + (0,85 P - P ) = 1,1458 + (... Ta tính được T = 1084,07 ( ºK ).So sánh với nhiệt độ khí thải đã chon ban đầu thõa mãn điều kiện không vượt quá 15 % 2.5 )Tính toán các thông số chu trình công tác: 1 /Áp suất chỉ thị trung bình p' : Đây là đông cơ Xăng áp suất chỉ thị trung bình p' được xác định theo công thức:  λ  1  1  1   1 − n −1 ÷−  1 − n −1 ÷ p' i =   n1 − 1  ε   n2 − 1  ε 2 1 Qua tính toán thực nghiệm ta tính. .. 0222 = 0,6217 (MPa) 360 Trong đó µT = µ P là tỷ lệ xích của lực tiếp tuyến Tiếp đến ta tính ∑T tbt theo công suất động cơ : ∑ Ttbt = 30.N e 10−3 π Fpt R.n.ηm Trong đó : N e : Công suất động cơ N e = 75 ( KW ) Fpt : Diện tích đỉnh piston Fpt = 0,06648 (m 2 ) R : Bán kính quay trục khuỷu R = 0,046 ( m ) n: Số vòng quay của động cơ n = 4000 ( v/ph ) ηm = 0,7833 hiệu suất tổn thất cơ khí ⇒ ∑ Ttbt = 30.75.10−3... 298,18.44000 η= = 5 /Áp suất tổn thất cơ giới P : Áp suất tổn thất cơ giới được xác định theo nhiều công thức khác nhau và đươc biểu diễn bằng quan hệ tuyến tính với tốc độ trung bình của động cơ. Ta có tốc độ trung bình của động cơ là : V = = 0,92.4000 = 12,266667 30 (m/s) Vì đây là đông cơ xăng có τ = 4 ;i =4 ;S/D= 1 Vậy buồng cháy thống nhất sẻ được tính theo công thức : P= 0,05 + 0,015.V= 0,05+0,015.12,266667... = ƒ(x) Chú ý : Ở đây lực quán tính p sở dĩ có đơn vị là MPa (tính theo đơn vị áp suất ) bởi vì được tính theo thành phần lực đơn vị (trên 1 đơn vị diện tích đỉnh piston )để tạo điều kiện cho công việc công tác dụng lực sau này của lực khí thể và lực quán tính 2 ) Ta tính được các giá trị : - Diện tích đỉnh piston : F= = π 0.0922 = 0,006648 ( m ) 4 - Lực quán tính chuyển động tịnh tiến cực đại : P= =... góc α ứng với các khuỷu theo thứ tự làm việc của động cơ. Do ở đây là động cơ 4 kỳ ,4 xy lanh có thứ tự làm việc 1-3-4-2 : 00 1800 3600 33 5400 7200 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục Chú thích :Tại thời điểm xy lanh đang ở góc công tác là α = 0° thì các xy lanh 2, 3, 4 đang ở góc công tác tương ứng α = 180°, α = 540° , α = 360° 2 ) Ta có bảng tính ΣT = ƒ(α) : 3 ) Từ bảng số liệu trên ta vẽ đường... áp suất tại điểm z p được xác định theo công thức : p =λ p ( MPa ) Trong đó: 11 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục pc - Áp suất quá trình nén: pc =1,1458 λ - Hệ số tăng áp, được xác định theo công thưc sau: λ= β = 1,0816 2538 = 3,882 707, 2 Vậy suy ra: pz =3,883.1,1458 = 4,4474 2.4 )Tính toán quá trình giãn nở : 1 /Hệ số giãn nở sớm ρ : ρ= Đố với động cơ xăng ta có : ρ = 1 2 /Hệ số giãn nở sau... đúng theo bản vẽ + ) Hoặc có thể tính theo công thức kinh nghiêm sau : Đối với động cơ ô tô máy kéo: 22 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục m = (0, 275 ÷ 0, 285) mtt Ta chọn m = 0,275 m = 0,275.1 = 0,275 Vậy ta xác định đươc khối lương tịnh tiến mà đề bài cho là : m = m + m = 0,75 + 0,275 = 1,025 (Kg) 2.2 ) Các khối lượng chuyển động quay : Khối lượng chuyển động quay của một trục khuỷu bao gồm