Thiết kế móng trong tổ chức thi công công trình

ĐH Kiến Trúc Hà Nội Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 I đánh giá đặc điểm công trình Đây công trình khách sạn tân việt, thuộc địa bàn thị xã Hà Giang tỉnh Hà Giang - Công trình gồm có tầng tầng sàn tầng dày 0,15 m, cốt sàn tầng cao cốt mặt đất tự nhiên 0,15m - Cốt +0.000 nằm mặt sàn tầng 1, cao cốt đất tự nhiên 3m - Mặt hình chữ nhật, có chiều dài: 39,6 m chiều rộng: 19,2 m Chiều cao công trình kể từ mặt đất tự nhiên 36,2 m II đánh giá Điều kiện địa chất công trình: II.1 Địa tầng: Địa tầng đợc phân chia theo thứ tự từ xuống dới nh sau: 600 -3.000 -3.600 2900 đất trồng trọt SéT PHA DẻO CứNG SéT DẻO CứNG -6.500 3500 Đá PHIếN -10.000 II.2: tiêu lý: Lớp Tên đất W WL WP tn h (%) (%) (%) 3 (KN/m ) (KN/m ) Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 k (m/s) N30 CII m E (KPa) (MPa-1) (MPa) Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội Đất trồng trọt Sét pha dẻo cứng Sét dẻo cứng Đá phiến () 15 - - - - - - - - - - 18 26,8 27,5 37 23 2,6.10-8 25 14 17 0,16 18,2 26,9 39 50 30 3,1.10-10 28 13 37 0,11 7,5 26,7 - - - - - - - - - - II.3 Đánh giá tính chất xây dung lớp đất nền: Lớp đất 1: lớp đất trồng trọt Phân bố mặt toàn khu vực khảo sát Lớp có bề dày 0,6 m; thành phần cấu tạo lớp đất trồng trọt Là lớp đất yếu phức tạp, độ nén chặt cha ổn định Vì thiết kế thi công móng cần phải vét bỏ Lớp đất 2: sét pha dẻo cứng, có chiều dày 2,9m - Kết thí nghiệm SPT : N= 25 búa/30cm - Độ sệt: IL = W WP 27,5 23 = = 0,32 WL WP 37 23 0,25 < IL = 0,32 < 0,5 đất trạng thái dẻo cứng - Hệ số rỗng: e= h (1 + W ) 26,8.(1 + 0,01.27,5) -1 = -1 = 0,898 < tn 18 - Hệ số nén lún: 0,05 5MPa KL: Lớp sét pha dẻo cứng khả chịu tải không lớn không nên sử dụng làm cho công trình Lớp đất 3: sét dẻo cứng, chiều dày 3,5m - Kết thí nghiệm SPT : N= 28 búa/30cm - Độ sệt: IL = W WP 39 30 = = 0,45 WL WP 50 30 0,25 < IL = 0,45 < 0, đất trạng thái dẻo cứng - Hệ số rỗng: e= h (1 + W ) 26,9.(1 + 0,01.39) -1 = -1 = 1,054 > tn 18,2 - Hệ số nén lún: 0,05 MPa-1 < m = 0,11 MPa-1 < 0,5 MPa-1 sét có khả chịu nén tơng đối yếu - Môđun biến dạng: E = 7,5 Mpa > 5MPa KL: Lớp sét dẻo cứng có khả chịu tải yếu, tính xây dựng yếu, biến dạng lún lớn Do làm cho công trình đợc Lớp 4: đá phiến có độ sâu từ 7m kể từ cốt thiên nhiên KL: Lớp đá phiến có khả chịu tải lớn, tính xây dựng lớn, biến dạng lún it, chiều dày lớp đá lớn Do ta dùng lớp đá làm cho công trình đợc III Lựa chọn giải pháp móng: III.1 Loại móng Các lớp đất phần nh lớp (đất trồng trọt), (Sét pha dẻo cứng), (Sét dẻo cứng), lớp đất yếu, khả chịu nén lún yếu không ổn định tính chất lý bề dày Chỉ có lớp (đá phiến) lớp đất tốt xuất độ sâu Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang ĐH Kiến Trúc Hà Nội Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 7m kể từ cốt đất tự nhiên nên ta sử dụng giải pháp cọc khoan nhồi chống vào đá III.2 Giải pháp mặt móng: Vì khung có nhịp 7,2 m nên ta chọn mặt móng móng cọc đơn cho tất khung Sử dụng móng cọc đài thấp Số lợng cọc đài kích thớc đài cọc đợc lấy theo tính toán Các đài cọc đợc liên kết với hệ giằng có kích thớc tiết diện 300 ì 700 cm Đài cọc đợc đặt lên lớp bê tông lót mác 100, dày 10 cm Đối với tờng công trình, ta xây tờng giằng móng Tác dụng giằng móng làm giảm độ lún lệch cho công trình, đồng thời tăng độ cứng cho khung để đỡ tờng tầng I IV thiết kế móng: IV.1 Tải trọng: Tải trọng tác dụng lên móng công trình gồm có: - Tĩnh tải - Hoạt tải - Tải trọng gió Móng công trình đợc tính dựa theo giá trị nội lực nguy hiểm truyền xuống móng Phơng án Kết cấu chọn (xem bảng THNL chân cột phần tử 47,48,49,50) Tải trọng tính toán lên móng giằng móng: Trọng lợng thân giằng móng: gttd=1,1.2500.0,3.0,7= 577,5 Kg/m Tải trọng giằng truyền lên móng: Móng D-5: Ng = 577,5 (7,2+0,5.6) = 10098 Kg =10,098 T Móng C-5: Ng = 577,5.0,5.(2.7,2+6+7,2) =13662 Kg = 13,662 T Tải trọng tính toán đợc sử dụng để tính toán móng theo trạng thái giới hạn thứ Tải trọng truyền xuống móng (kể giằng) Móng D-5: tt M = 28,08 Tm ; Ntt = 587,93 +10,098 = 598,03 T; Qtt = 11,49 T Móng C-5: Mtt = 28,77 Tm; Ntt = 630,67 + 13,662 = 644,33 T; Qtt = 12,45 T IV.2 thiết kế móng D-5: IV.2.1 Chọn vật liệu làm cọc: - Bê tông mác 300, Rn = 130 Kg/cm2 -cốt thép chịu lực nhóm AII có Ra=2800 (Kg/cm2) -cốt đai nhóm AI có Ra=2300 (Kg/cm2) Cốt thép dọc chịu lực giả thiết gồm 1612 AI có Fa = 18,1 cm2, = 0,66% (hàm lợng cốt thép (0,4 - 0,65)%.) Sơ chọn kích thớc: chiều cao đài móng hđ =1,1m; mặt đài cách mép Kết cấu sàn 65 cm; đáy đài đợc đặt độ sâu -1,6 (m) so với cốt thiên nhiên (cốt thiên nhiên cao độ -3m so với cốt 0,00) Chân cọc ngàm vào lớp đá phiến (lớp 4) đoạn 2,0 m Chất lợng bê tông cọc nhồi phần đầu cọc thờng đập vỡ bêtông đầu cọc cho chừa cốt thép đoạn 60 cm ngàm vào đài Phần cọc ngàm vào đài 25 (cm), Tổng chiều dài cọc (0,25+0,6 +7,4) = 8,25m IV.2.2 Tính toán sức chịu tải cọc khoan nhồi: IV.2.2.1 Theo vật liệu làm cọc: Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc đợc xác định theo công thức: Pv =.(m1m2RbFb + RaFa) Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội Trong : =1: hệ số uốn dọc với móng cọc đài thấp không xuyên qua bùn, than bùn Rb : Cờng độ chịu nén tính toán bê tông cọc nhồi, với bê tông mác M300 # có Rn = 130 (Kg/cm2) Ra : Cờng độ chịu nén tính toán cốt thép, với cốt thép nhóm AI có R n = 2300 (Kg/cm2) Fb: Diện tích tiết diện bê tông Fb = 3,14x302 -18,1= 2807,9(cm2) Fa: Diện tích tiết diện cốt thép dọc Fa = 18,1 (cm2) m1 : hệ số điều kiện làm việc, cọc nhồi đợc nhồi bê tông theo phơng thẳng đứng m1 =0,85 m2 : hệ số điều kiện làm việc kể đến phơng pháp thi công cọc, thi công cần dùng ống chèn nớc dới đất khỗng xuất hố khoan nên m2 =0,9 Ta có : Pv = 1ì(0,85ì 0,9ì 0,13ì2807,9 + 2,8ì18,1) = 329,93 (T) IV.2.2.2 Theo đất nền: Sức chịu lực nén cọc chống đợc xác định theo công thức : Pđ = m.R.F Trong : m - hệ số làm việc cọc đất m=1 F - diện tích tiết diện ngang chân cọc F = 3,14x30 =2826cm R - cờng độ tính toán đất đá dới chân cọc chống R= Rn hn x( + 1,5) kd dn Rn trị số tiêu chuẩn cờng độ chịu nén tạm thời theo trục mẫu đá nén điều kiện bão hòa nớc Rn = 1000 T/m k d - hệ số an toàn đất k d = 1,4 h n - độ sâu tính toán ngàm cọc vào đá h n = 2m d n - đờng kính phần cọc ngàm vào đá d n = 0,6m R = 1000 x( + 1,5) = 1,4 0,6 3452,4 T/ m Do Pđ = x 3452,4 x 0,2826 = 975,64 T Pv = 329,93 T < Pd = 975,64 (T) nên ta lấy Pv để đa vào tính toán IV.2.3 Xác định số lợng cọc khoan nhồi: Ta có áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : ptt = PV 329,93 = 101,83 (T) = (3d ) (3 ì 0,6) Diện tích sơ đáy đài: N tt 598,03 FSB = tt = = 6,08 (m2) P tb h.n 101,83 2,0 ì 1,6 ì 1,1 Trong đó: Ntt0 - lực dọc tính toán xác định đỉnh đài, lấy giá trị lớn Ntt0 = 598,03 T h : chiều sâu đặt đáy đài kể từ cốt thiên nhiên, h = 1,6 m n : hệ số vợt tải n = 1,1 Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội tb : trị trung bình trọng lợng riêng đài đất bậc đài, tạm lấy tb=2 (T/m3) Trọng lợng tính toán sơ đài đất bậc: Nttsb = n.Fsb h.tb = 1,1ì6,08ì1,6ì2,0 = 21,4 (T) Số lợng cọc sơ bộ: nc = 598,03 + 21,4 N 0tt + N sbtt = = 1,88 cọc 329,93 PSPT Do móng chịu tải lệch tâm nên ta có số cọc tính toán n c =1,3.1,88 = 2,44 cọc Chọn thực tế n'c = cọc để bố trí cho móng Khoảng cách tim cọc 3d = 180 cm(do cọc công trình cọc chống); Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài 0,7d = 56 cm lấy 60 cm;khoảng cách từ mép cọc đến mép đài = 60-30=30>25(thoả mãn) Mặt bố trí cọc cho móng nh hình vẽ sau: y 760 180 600 700 350 3000 1800 700 350 700 x 600 1800 600 520 1040 600 2760 Sơ đồ bố trí cọc mặt Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 3ì2,76 0,5x2,3x2= 5,98 (m2) Trọng lợng đài đất bậc đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ftt hđ.tb= 1,1ì5,98ì1,6ì2,0 = 21,05 (T) Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: Ntt = N0tt + Nttđ =598,03 +21,05 = 619,1 (T) Momen quán tính xác định tơng ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài : M tt = M tto + Q tt x h M tt = 28,08 + 11,49.1,1 = 40,719 T.m Do đài móng không đối xứng, vị trí cọc không đối xứng, móng lệch tâm theo trục X lớn, lực truyền xuống cọc khác nhau: Với Momen tính toán momen âm có chiều nh hình vẽ nên lực lớn truyền xuống cọc số lực truyền xuống cọc số 1;3 nh nhỏ Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội Lực lớn nhỏ truyền xuống cọc : Pttmax, = N tt + n 'c tt Pttmin, = N + n 'c M ytt x max n' x i =1 i M ytt x n' x i =1 i Trong đó: nc = số lợng cọc móng hđ=1,1m chiều cao đài xmax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y xi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Lực lớn truyền xuống cọc có : xmax=1,04 m 40,719.1,04 619,1 +0 + P2 = Pmax = = 206,37 + 26,1 = 232,47(T) 0,52 + 0,52 + 1,04 Lực nhỏ truyền xuống cọc 1, có: xmin=0,52m; Thay số vào ta có : 619,1 40,719.0,52 P1,3 =Pmin = = 206,37-13,05 = 193,32 (T) 0,52 + 0,52 + 1,04 Vậy lực lớn nhỏ truyền xuống cọc: Pmax = P2 = 232,47 (T) tơng ứng có Pmin = P1,3 = 193,32 (T); Ptttb = 212,89 (T) Trọng lợng tính toán cọc: Pc = 8,25ì3,14ì0,32ì2,5ì1,1 = 6,41 (T) Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Pmaxtt + Pc = 231,89 + 6,41 = 239,3 (T) < Pv = 329,93 (T) : Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc; Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có đờng kính chiều sâu chôn cọc nh đạt yêu cầu Mặt khác Pttmin = 193,32 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ IV.2.4 Kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới hạn: Sức chịu tải giới hạn móng : Ngh = Rgh.Fc.n Trong : Rgh cờng độ giới hạn đất dới chân cọc chống ứng với hình thành xong mặt trợt Rgh = 1000 T/m n số lợng cọc đài n=3 Do : Ngh = 1000 x 3,14 x 0,3 x3 = 847,8 (T) Ta thấy 1,2(N tto + N ttd + n.P c ) = 1,2(598,03 + 21,05 + 3x6,41) = 765,98 (T)< Ngh = 847,8 (T) Vậy móng cọc chống thỏa mãn điều kiện ổn đinh IV.2.5 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300#; Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội - Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Nh đài không bị đâm thủng - Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6, M100 dày 100mm - Tính toán mômen thép đặt cho đài cọc: Mômen tơng ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1.P2 P2 = Pmax = 232,47(T); r1 = 0,69 (m) MI = 0,69 x 232,47 = 160,4 (T.m) 250 600 100 1100 45 45 300600 960 600300 600520 1040 600 2760 Sơ đồ tháp chọc thủng xác định chiều cao đài cọc Mômen tơng ứng với mặt ngàm II-II : MII = r2.P1 P1 = Pmin = 193,32 (T); r2 = 0,55 (m) MII = 0,55.193,32 = 106,326 (T.m) Cốt thép bố trí theo hai phơng, lớp lớp dới: + cốt thép theo phơng X đặt dới đợc tính theo công thức : MI FI = ; giả thiết khoảng cách mép lớp bảo vệ đến tim cốt thép chịu ,9 h0 Ra lực cm nên h0 = 110 -25 = 80 cm Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 = 2,8 T/cm2 MI 160,4 = = 79,56 (cm2) , ì , ì , ,9 h0 Ra Chọn 1725 có Fa = 83,45 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh Ta có: a= FI = 3000 50 = 180 (mm); chiều dài tuỳ theo độ vát đài 17 Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội + cốt thép theo phơng Y đặt đợc tính nh sau : FII = M II 0,9h0 R a Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 = 2,8 T/cm2 Ta có: FII = M II 106,326 = = 52,74 cm2 0,9 ì 0,8 ì 2,8 0,9h0 R a Ta đặt thép theo cấu tạo, khoảng cách a200, 1425 Chiều dài tuỳ theo độ vát đài 600 2d ỉ10 a300 350 700 350 900 3000 700 2ỉ16 14ỉ22 17ỉ25 a180 14ỉ25 a200 600 900 ỉ10a100 700 600 520 1040 600 2760 d móng d-5(m1) (tl 1/30) d5 14ỉ22 10 ỉ10 a200 600 300 ỉ10 a100 ỉ10 a200 -3.500 ỉ10 1316ỉ12 a200 250 ỉ10 a200 600 700 300 2ỉ16 -2.850 250 -4.600 17ỉ25 a180 7400 14ỉ25 a200 -12.000 300 600 220 740 600 300 2760 d5 mc 1-1(tl 1/30) IV.3 thiết kế móng C-5: Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang ĐH Kiến Trúc Hà Nội Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 IV.3.1 Xác định số lợng cọc khoan nhồi: Sức chịu tải cọc tính phần Theo vật liệu làm cọc Pv = 329,93 (T) Theo cờng độ đất : Pđ = 975,64 (T) Ta có áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : ptt = PV 329,93 = 101,83 (T) = (3d ) (3 ì 0,6) Diện tích sơ đáy đài: N 0tt 644,33 FSB = tt = = 6,55 (m2) 101 , 83 , ì , ì , P tb h.n Trong đó: Ntt0 - lực dọc tính toán xác định đỉnh đài, lấy giá trị lớn Ntt0 = 644,33 T h : chiều sâu đặt đáy đài kể từ cốt thiên nhiên, h = 1,6 m n : hệ số vợt tải n = 1,1 tb : trị trung bình trọng lợng riêng đài đất bậc đài, tạm lấy tb=2 (T/m3) Trọng lợng tính toán sơ đài đất bậc: Nttsb = n.Fsb h.tb = 1,1ì6,55ì1,6ì2,0 = 23,056 (T) Số lợng cọc sơ bộ: 644,33 + 23,056 N 0tt + N sbtt nc = = = 2,02 cọc 329,93 PSPT Do móng chịu tải lệch tâm nên ta có số cọc tính toán n c =1,3.2,02 = 2,626 cọc Chọn thực tế n'c = cọc để bố trí cho móng Khoảng cách tim cọc 3d = 180 cm(do cọc công trình cọc chống); Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài 0,7d = 56 cm lấy 60 cm;khoảng cách từ mép cọc đến mép đài = 60-30=30>25(thoả mãn) Mặt bố trí cọc cho móng nh hình vẽ (trang bên) Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 3ì2,76 0,5x2,3x2= 5,98 (m2) Trọng lợng đài đất bậc đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ftt hđ.tb= 1,1ì5,98ì1,6ì2,0 = 21,05 (T) Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: Ntt = N0tt + Nttđ =644,33 +21,05 = 665,38 (T) Momen quán tính xác định tơng ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài : M tt = M tto + Q tt x h M tt = 28,77 + 12,45.1,1 = 42,46 T.m Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội y 760 1800 600 350 700 3000 1800 700 350 700 x 600 1800 600 520 1040 600 2760 Sơ đồ bố trí cọc mặt Do đài móng không đối xứng, vị trí cọc không đối xứng, móng lệch tâm theo trục X lớn, lực truyền xuống cọc khác nhau: Với Momen tính toán momen dơng có chiều nh hình vẽ nên lực lớn truyền xuống cọc số 1,3 lực truyền xuống cọc số nhỏ Lực lớn nhỏ truyền xuống cọc : tt Pttmax, = Pttmin, = N + n 'c N tt + n 'c M ytt x max n' x i =1 i M ytt x n' x i =1 i Trong đó: nc = số lợng cọc móng hđ=1,1m chiều cao đài xmax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y xi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Lực lớn truyền xuống cọc 1,3 có : xmax=0,52 m 665,38 42,46.0,52 + P1,3 = Pmax = = 221,8 + 13,6 = 235,4(T) 0,52 + 0,52 + 1,04 Lực nhỏ truyền xuống cọc có: xmin=1,04 m; Thay số vào ta có : Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội 665,38 42,46.1,04 P2 =Pmin = = 221,38-27,93 = 193,44 (T) 0,52 + 0,52 + 1,04 Vậy lực lớn nhỏ truyền xuống cọc: Pmax = P1,3 = 235,4 (T) tơng ứng có Pmin = P2 = 193,44 (T); Ptttb = 214,42 (T) Trọng lợng tính toán cọc: Pc = 8,25ì3,14ì0,32ì2,5ì1,1 = 6,41 (T) Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Pmaxtt + Pc = 235,4 + 6,41 = 241,81 (T) < Pv = 329,93 (T) Mặt khác Pttmin = 193,44 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ IV.3.2 Kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới hạn: Sức chịu tải giới hạn móng : Ngh = Rgh.Fc.n Trong : Rgh cờng độ giới hạn đất dới chân cọc chống ứng với hình thành xong mặt trợt Rgh = 1000 T/m n số lợng cọc đài n=3 Do : Ngh = 1000 x 3,14 x 0,3 x3 = 847,8 (T) Ta thấy 1,2(N tto + N ttd + n.P c ) = 1,2(644,33 + 21,05 + 3x6,41) = 821,53 (T)< Ngh = 847,8 (T) Vậy móng cọc chống thỏa mãn điều kiện ổn đinh IV.3.3 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300#; - Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Nh đài không bị đâm thủng - Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6, M100 dày 100mm - Tính toán mômen thép đặt cho đài cọc: Mômen tơng ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1.P2 P2 = Pmin = 235,4(T); r1 = 0,69 (m) MI = 0,69 x 235,4 = 162,43 (T.m) Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội 300600 960 600300 250 100 600 1100 45 45 600520 1040 600 2760 Sơ đồ tháp chọc thủng xác định chiều cao đài cọc Mômen tơng ứng với mặt ngàm II-II : MII = r2.P1 P1 = Pmax = 193,44 (T); r2 = 0,55 (m) MII = 0,55.193,44 = 108,39 (T.m) Cốt thép bố trí theo hai phơng, lớp lớp dới: + cốt thép theo phơng X đặt dới đợc tính theo công thức : MI FI = ; giả thiết khoảng cách mép lớp bảo vệ đến tim cốt thép chịu ,9 h0 Ra lực cm nên h0 = 110 -25 = 80 cm Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 = 2,8 T/cm2 MI 162,43 = = 88,57 (cm2) , ì , ì , ,9 h0 Ra Chọn 1925 có Fa = 93,27 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh Ta có: a= FI = 3000 50 = 160 (mm); chiều dài tuỳ theo độ vát đài 19 + cốt thép theo phơng Y đặt đợc tính nh sau : FII = M II 0,9h0 R a Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 = 2,8 T/cm2 Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 ĐH Kiến Trúc Hà Nội Ta có: FII = M II 108,39 = = 54,76 cm2 0,9 ì 0,8 ì 2,8 0,9h0 R a Ta đặt thép theo cấu tạo, khoảng cách a200, 1425 Chiều dài tuỳ theo độ vát đài 600 4c ỉ10 a300 700 350 350 900 3000 700 2ỉ16 14ỉ22 900 ỉ10a100 19ỉ25 11 a160 600 14ỉ25 12 a200 700 600 520 1040 600 2760 c móng c-5(m2) (tl 1/30) c5 14ỉ22 10 ỉ10 a200 600 300 ỉ10 a100 ỉ10 a200 -3.500 ỉ10 1316ỉ12 a200 250 ỉ10 a200 600 700 300 2ỉ16 -2.850 250 -4.600 19ỉ2511 a160 7400 14ỉ25 a200 12 -12.000 300 600 220 740 600 300 2760 c5 mc 3-3(tl 1/30) Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang ĐH Kiến Trúc Hà Nội Đồ án tốt nghiệp KSXD Khoá 2002 - 2007 c 600 2ỉ16 14ỉ22 350 350 3000 1800 700 700 ỉ10 a300 14ỉ25 12 a220 19ỉ20 11 a160 50 600 ỉ10a100 c 600 1560 600 2760 móng c-5(m2) (tl 1/30) C5 -2.850 -3.600 ỉ10 a200 14ỉ22 ỉ10 a100 ỉ10 a200 16ỉ1213 ỉ10 a200 600 900 10 ỉ10 a200 1120ỉ25 a150 14ỉ25 12 a210 100 250 -4.600 C5 -12.000 300 600 1200 600 300 3000 mc 3-3(tl 1/30) Svth : Lu Minh Hải-Lớp 02X4 Trang