Giáo trình kỹ thuật nền móng

UBND TỈNH NAM ĐỊNH TRƯỜNG CAO ĐẲNG NGHỀ NAM ĐỊNH -o0o - GIÁO TRÌNH KỸ THUẬT NỀN MĨNG Nam Định , tháng năm 20 Chương 1: Khái niệm móng Chương 1: KHÁI NIỆM VỀ NỀN MÓNG I VẤN ĐỀ CƠ BẢN VỀ NỀN MÓNG Nền móng phần công trình làm việc chung với lớp đất bên trực tiếp gánh đỡ tải trọng bên truyền xuống Công việc tính toán móng nhằm chọn loại g công trình đảm bảo điều kiện sau: 1-Công trình phải tuyệt đối an toàn 2-Khả thi cho công trình 3-Giá thành rẻ Phân loại móng: 1-Móng nông phần mở rộng chân cột đáy công trình nhằm có diện tích tiếp xúc thích hợp để đất gánh chòu áp lực đáy móng, loại móng không xét lực ma sát xung quanh thành móng với đất tính toán khả gánh đỡ đất Móng nông thường chia thành móng đơn chòu tải tâm, móng đơn chòu tải lệch tâm lớn (móng chân vòt), móng phối hợp (móng kép), móng băng, móng bè 2-Móng sâu độ sâu chôn móng lớn chiều sâu tới hạn Dc, từ độ sâu sức chòu tải đất không tăng tuyến tính theo chiều sâu mà đạt giá trò không đổi, thành phần ma sát đất với thành móng xét đến sức chòu tải đất nền, gồm loại móng trụ, móng cọc, móng barrette Chương 1: Khái niệm móng Móng trụ gồm cột lớn chôn sâu gánh đỡ công trình cầu, cảng, giàn khoan biển,… Móng cọc loại móng sâu, thay cấu tạo thành trụ to, người ta cấu tạo thành nhiều có kích thước bé trụ Bao gồm: Cọc gỗ, cọc thép, cọc bê tông, cọc bê tông cốt thép (đúc sẵn, khoan nhồi),… 3-Móng nửa sâu độ sâu chôn móng nhỏ chiều sâu tới hạn Dc, móng nông như: móng cọc ngắn, móng trụ ngắn phần lớn móng caisson Phân loại nền: 1-Nền tự nhiên gồm lớp đất có kết cấu tự nhiên, nằm sát bên móng, chòu đựng trực tiếp tải trọng công trình móng truyền sang 2-Nền nhân tạo: lớp đất sát bên móng không đủ khả chòu lực với kết cấu tự nhiên (thường gặp sét, sét, cát trạng thái dẻo nhão, nhão, bùn, cát xốp (rời), 0,2 kG/cm2  Rtc  0,8 kG/cm2), cần phải áp dụng biện pháp nhằm nâng cao khả chòu lực như: a) Cải tạo kết cấu khung hạt đất nhằm gia tăng sức chòu tải giảm độ biến dạng lún đất: * Đệm vật liệu rời đệm cát, đệm đá, thay phần đất yếu sát đáy móng để chòu tải công trình * Gia tải trước biện pháp cải tạo khả chòu tải đất yếu, nhằm giảm hệ số rỗng cách tác động tải mặt đất * Gia tải trước phối hợp với biện pháp tăng tốc độ thoát nước thiết bò thoát nước giếng cát bấc thấm nhằm rút ngắn thời gian giảm thể tích lỗ rỗng đất yếu có độ thấm nước * Cọc vật liệu rời như: cọc cát, cọc đá nhằm làm giảm hệ số rỗng khung hạt đất cát rời có độ thấm nước tốt thay đất yếu cột vật liệu rời có đặc tính tốt đất tự nhiên, nhằm tăng khả chống cắt dọc mặt có khả bò trượt * Cọc đất trộn vôi trộn xi măng, số loại thiết bò khoan đặc biệt cho phép trộn đất yếu với vôi xi măng hình thành cọc đất trộn vôi đất trộn xi măng nhằm chòu tải trọng tương đối bé kho, đường qua đất yếu * Phương pháp điện thấm nhằm giảm hệ số rỗng đất cách hút nước khỏi giếng cực âm hệ thống lưới điện cực âm – dương dòng điện chiều đóng vào lớp đất cần cải tạo * Phụt vữa xi măng vật liệu liên kết vào vùng chòu lực để tăng lực dính hạt đất giảm thể tích lỗ rỗng b) Tăng cường vật liệu chòu kéo cho đất gọi đất có cốt như: Chương 1: Khái niệm móng * Sợi vải đòa kỹ thuật, trải nhiều lớp công trình đất đắp lớp đệm vật liệu rời để tăng cường khả chòu kéo giảm độ lún đất * Thanh vỉ đòa kỹ thuật, trải từ đến lớp móng băng chòu tải trọng lớn mái dốc cao, nhằm tăng khả chòu lực giảm độ lún cách đáng kể cho đất * Thanh neo thường dùng để giữ ổn đònh tường chắn vách tầng hầm II VẤN ĐỀ BIẾN DẠNG CỦA NỀN VÀ LÚN CỦA MÓNG: Tổng độ lún móng công trình từ lúc khởi công đến suốt trình sử dụng công trình gồm: - Độ lún hạ mực nước ngầm để chuẩn bò thi công đào hố móng - Độ nở đào hố móng - Độ lún thi công móng công trình - Độ nở dâng mực nước ngầm trở lại ngừng bơm hạ mực nước ngầm - Độ lún đàn hồi đất - Độ lún cố kết sơ cấp đất tải toàn công trình - Độ lún nén thứ cấp đất tải toàn công trình Khi thiết kế móng công trình, cần phải tính tổng độ lún vận tốc Với đất biến dạng được, độ lún móng thường tính với biến dạng đứng đất, gồm ba thành phần S=Si+Sc+Ss Trong Si – độ lún tức thời tính đàn hồi đất Sc – độ lún cố kết vùng trực tiếp gánh đỡ móng, phụ thuộc theo thời gian thông qua đặc tính thoát nước đất Ss – độ lún thứ cấp đặc tính từ biến đất nền, phụ thuộc theo thời gian sau lún cố kết Độ lún cố kết đất theo phương pháp tổng phân tố với đường quan hệ e-’: Nội dung phương pháp bao gồm bước sau: - Kiểm tra áp lực đáy móng đủ nhỏ để không gây vùng biến dạng dẻo lớn nền, cho toàn ứng xử vật thể đàn hồi p tc  R tc  R II - Tính áp lực gây lún độ gia tăng ứng suất đáy móng tải công trình bên truyền xuống, áp lực tính chất sức chòu tải ròng p gl   gl,  p   ' D f Chương 1: Khái niệm móng Df p1i =  bti gli p2i =p1i+ gli Hgl Lớ p thứ i bt gl 5 Chiều dày vùng nén lún bán kính không gian biến dạng tuyến tính tính từ đáy móng nông đáy khối móng quy ước móng cọc đến chiều sâu z mà đó, thỏa điều kiện:  ' gl ( z )  0,2 ' bt ( z ) - đất có module biến dạng E  5Mpa  ' gl ( z )  0,1 ' bt ( z ) - đất có module biến dạng E  5Mpa - Chia vùng nén lún thành nhiều lớp nhỏ, lớp phân tố có bề dày nhỏ 0,4 bề rộng móng Nếu vùng nén lún gồm nhiều lớp đất khác nhau, mặt phân chia lớp đất phải mặt phân chia lớp phân tố - Tính ứng suất trọng lượng thân lớp phân tố đất thứ i, p1i = ’bt(i), từ ứng suất ta suy hệ số rỗng e1i phân tố đất trạng thái ban đầu, chưa gánh chòu công trình, nhờ vào đường cong (e-p) đường (e-’) thí nghiệm nén ép không nở hông hay thí nghiệm nén cố kết - Tính vẽ đường ứng suất tải trọng z(i) dọc theo trục muốn tính độ lún, thường tâm diện chòu tải Từ tổng ứng suất p2i = ’bt(z) + z(i) tác động lớp phân tố thứ i đường cong nén ép (e-p) suy hệ số rỗng e2i phân tố đất thứ i Chương 1: Khái niệm móng p dụng công thức tính biến dạng đứng lớp đất thứ i: e  e 2i s i  1i hi  e1i (1.1) - Độ lún móng tổng độ biến dạng đứng phân tố n n e  e2 i (1.2) S   s i   1i hi i 1 i 1  e 1i Từ đònh nghóa hệ số nén lún tương đối ao module biến dạng E, công thức tính lún có thêm hai dạng sau n n e n  e2 i p i  p1i (1.3) S   s i   1i hi   a oi p i hi p i  p1i i 1 i 1  e i 1 1i n i (1.4) p i hi Ei Nếu đồng chấp nhận giả thiết hệ số nén tương đối aoi, hệ số i module biến dạng Ei không đổi theo chiều sâu Hai công thức độ lún trở thành S  i 1 n n S   s i  a o  p i hi i 1 S  (1.5) i 1 n  p h E i i (1.6) i 1 Lưu ý: Ứng suất trọng lượng thân loại đất nằm bên mực nước ngầm tính với trọng lượng thể tích đơn vò đẩy   w  '   sat   w  '  s 1 e Độ lún tính theo đường quan hệ e-log’: Độ lún đất cố kết chòu gia tăng ứng suất tải trọng công trình, phụ thuộc vào thông số thời gian xảy với đất bão hòa nước có hệ số thấm bé Độ lún móng cố kết của lớp đất dính tính sau - Với đất cố kết thường: C p  p S c  c H o log o (1.7)  eo po - Với đất cố kết trước nặng có áp lực tác động lớp đất po+pA=0,51; B=3,06; D=5,66 Rtc=1(0,51.1.1,89+3,06.1,5.1,89+5,66.3,01)=26,68T/m2 F  50/(26,68-2,2.1,5) =2,138m2 Chọn móng có kích thước F=bxl=1,4x1,8 = 2,52m2 2-Kiểm tra điều kiện ổn đònh nền: N tc 50 p tc    tb D f   2,2.1,5  23,14T / m F 2,52 Chọn bề dày móng h=0,5m ey=Mtcx/Ntc= (Mtcx+ Qytc.h)/ Ntc= 0,1m p tc max tc p  6e y  1     tb D f  29,76T / m l   N tc  6e y  1     tb D f  16,53T / m  F  l  N tc  F Rtc=1(0,51.1,4.1,89+3,06.1,5.1,89+5,66.3,01)=27,06T/m2 Vậy p tc  R tc tc p max  1,2 R tc  32,472T / m tc p 0 => Đảm bảo điều kiện ổn đònh 3-Kiểm tra biến dạng nền: Ứng suất gây lún: gl = ptc-Df = 23,14-1,89.1,5=20,31T/m2 Chia lớp đất móng thành lớp mỏng có chiều dày hi=0,56m Tương tự ví dụ 2.3, độ lún tổng cộng : S = 6,519cm  Sgh = 8cm =>Đảm bảo yêu cầu biến dạng 4- Tính bề dày móng h Chọn móng có chiều dày h=0,5m Chiều dày lớp bê tông bảo vệ ab = 0,05m Chiều cao làm việc ho = h-ab = 0,5-0,05=0,45m Lực gây xuyên thủng: Pxt =0,5[pmax+p1].F1 Với F1=1/4[b2-( bc+2ho)2+2b(a+bc-b-hc)] =0,41m2 pttmax =1,15.23,14=34,218T/m2 17 Chương 2: Tính toán thiết kế móng nông 18 ptt1 =21,542T/m2 =>Pxt = 13,51T Lực chống xuyên thủng: Pcx = 0,75Rk(bc+ho)ho]=0,75.88.(0,3+0,45).0,45=22,28T Pcx>Pxt=> Đảm bảo yêu cầu chống xuyên thủng 5- Tính cốt thép móng Moment mặt ngàm I-I MI-I =ptttb l.b12/2=7,24524Tm FaI-I = 7,78cm2 Chọn thép 10Þ10 khoảng cách 180 Moment mặt ngàm II-II MII-II =(pmnII-II+2pttmax) b.l12/6=12,64156Tm FaI-I = 13,57cm2 Chọn thép 12Þ12 khoảng cách 120 MI-I y MI-I A h D ex MII-II ey MII-II tt x l hc MI-I bc MI-I (b+bc)/2 (b-bc)/2 MII-II B b h C PmnI-I=ptb tt pmin tt pmax MII-II (l+hc)/2 P mnII-II (l-hc)/2 Chương 2: Tính toán thiết kế móng nông 19 b III TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG BĂNG Cấu tạo móng băng cột: x l1 l2 x l MẶT BẰNG MÓNG MB1 2 x Fa5 3 3 Fa4 Fa3 100 hs 100 Fa6 l1 l2 Fa2 Fa1 x l MẶT CẮT MÓNG MB1 50 bs 50 50 bs 50 hs Fa7 hs Fa7 BÊ TÔ NG ĐÁ 4x6 M75 DÀY 100 CÁ T LÓT DÀY 100 100 b 1-1 h CĐĐM 100 100 hc 100 100 hc h CĐĐM Fa2 100 100 Fa1 b 100 2-2 - Lớp bê tông đá 4x6 mác 50100 dày 100, giữ vai trò cốt pha đáy - Cát lót dày 100-200, giữ vai trò biên thoát nước đất bão hòa bò biến dạng - x: đầu thừa, chọn (1/81/4) nhòp liền kề - Fa1 thép vỉ móng băng theo phương cạnh dài, thép bố trí theo cấu tạo Þ10a200 - Fa2 thép vỉ móng băng theo phương cạnh ngắn, tính toán dựa vào điều kiện chòu uốn cánh móng - Fa3 thép dọc dầm móng băng, tính toán dựa vào điều kiện chòu uốn dọc dầm móng - Fa4 cốt đai phạm vi gần cột, tính toán dựa vào điều kiện chòu cắt dầm móng Chương 2: Tính toán thiết kế móng nông 20 - Fa5 cốt đai phạm vi nhòp dầm, bố trí theo cấu tạo - Fa6 cốt thép chờ cổ cột để liên kết móng với kết cấu bên - Fa7 thép cấu tạo dầm móng băng (cốt giá), bố trí hs 600, thường chọn Þ12 Tính toán thiết kế móng băng cột: Bước1: Kiểm tra điều kiện để làm việc vật thể đàn hồi: p tc  R tc  RII tc p max  1,2 R tc  1,2 R II tc (2.12) p 0 Trong đó: ptc – áp lực tiêu chuẩn đáy móng N tc tc p    tb D f F M tc N tc  tc p max,    tb D f  F W tc R  m( Ab  BD f   Dc) (2.13) (2.14) theo QPXD 45-70 (2.15) m1 m2 ( Ab II  BD f  ' II  Dc II ) theo QPXD 45-78 (2.16) k tc tb – trọng lượng đơn vò thể tích trung bình bê tông móng đất móng (=2022 kN/m3) F=bxl - diện tích đáy móng W = b.l2/6 – moment chống uốn tiết diện móng Mtc – tổng moment trọng tâm đáy móng Bước 2: Kiểm tra biến dạng độ lún tâm móng S: S  Sgh (2.17) Bước 3: Tính bề dày móng h dựa vào điệu kiện chống xuyên thủng: Lực gây xuyên thủng lấy lực dọc tính toán lớn chân cột Lực chống xuyên thủng với tích số sức chống kéo bê tông diện tích xung quanh “tháp xuyên tính toán” Pcx = ¾[Rk.Sxung quanh tháp xuyên] # 0,75Rk[4(bc+ho)ho] (2.9) Với chiều dày làm việc: ho = h-ab Trong ab – lớp bê tông bảo vệ thép đáy móng Rk – sức chống cắt bê tông móng bc – bề rộng cổ cột Bước 4: Tính cốt thép cánh móng Tính cốt thép cho 1m dài móng RII  Chương 2: Tính toán thiết kế móng nông 21 MI-I ptt MI-I (b+bs)/2 (b-bs)/2 Xem cánh móng console ngàm mép dầm, moment tác động lên mặt là: b  bs  b  bs  tt b  bs 2 tt M I  I  p 1m p (2.10) Diện tích cốt thép cần thiết, tính theo công thức gần sau: M M I I Fa  I  I  (2.11) Ra ho 0,9 Ra ho Phương cạnh dài cần thép cấu tạo Þ10a200 Bước 5: Tính cốt thép dầm móng Nội lực móng phản lực đất tính theo hai phương pháp: 1-Trong điều kiện tuân theo giả thuyết phản lực phân bố tuyến tính, tính nội lực dầm móng băng sơ đồ dầm chòu tác dụng phản lực đất có chiều từ lên, gọi phương pháp tính “dầm lật ngược” Sơ đồ tính: ptt ptt max x l1 l2 x l Sử dụng phương pháp học kết cấu phần mềm tính toán kết cấu SAP… để giải tìm nội lực 2-Tính nội lực dầm móng theo phương pháp dầm đàn hồi cục Winkler Sơ đồ Winkler, đất tương đồng với hệ vô số lò xo đàn hồi tuyến tính, số đàn hồi hệ lò xo gọi hệ số phản lực nền, k Hệ số k = /S (kN/m3) Với -p lực gây lún S- độ lún Chương 2: Tính toán thiết kế móng nông 22 Chia dầm móng thành đoạn nhỏ, nút tương ứng với lò xo có độ cứng ki = k.Ai (Ai – diện tích đáy móng tác động phạm vi nút thứ i) Có thể sử dụng phần mềm SAP 2000 Kricom để giải tìm nội lực dầm móng Nú t thứ i k đoạn l đoạn m đoạn n đoạn Sau có kết nội lực M, Q dầm móng, tiến hành tính tóan cốt thép chòu uốn cốt đai chống cắt theo phương pháp tính biết môn học BTCT Chương 2: Tính toán thiết kế móng nông IV TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG BÈ Cấu tạo móng bè: Móng bè dạng Móng bè dạng sàn nấm Móng bè dạng có sườn.(gồm loại có sườn laọi có sườn chìm) Móng bè dạng hộp 23 Chương 2: Tính toán thiết kế móng nông 24 Tính toán móng bè: Việc tính toán móng bè cách tương đối xác tiến hành theo lý thuyết tính đàn hồi có kể đến độ cứng chống uốn kết cấu móng Việc giải toán cần hỗ trợ máy tính Với mức độ xác chấp nhận được, việc tính g bè dùng phương pháp đơn giản xem áp lực đáy móng phân bố tính móng bè sàn lật ngược Đối với móng bè phẳng, sau tính kiểm tra áp lực đáy móng, tính toán sàn nấm lật ngược Đối với móng bè có sườn, sau tính kiểm tra áp lực đáy móng, tính toán sàn có dầm lật ngược Chương 3: Tính toán thiết kế móng cọc 1-5 Chương 3:TÍNH TOÁN & THIẾT KẾ MÓNG CỌC I TỔNG QUÁT VỀ CỌC II KHÁI NIỆM CHUNG VỀ MÓNG CỌC Đònh nghóa cọc: Cọc thuộc loại móng sâu loại móng tính sức chòu tải theo đất có kể đến thành phần ma sát xung quanh móng với đất có chiều sâu chôn móng lớn so với bề rộng móng Khi phương án móng nông không thích hợp để gánh đỡ công trình, tải trọng công trình lớn, lớp đất bên loại đất yếu có khả chòu lực Người ta nghó đến móng sâu làm vật liệu gỗ, bê tông, thép … để truyền tải trọng đến lớp đất chòu lực cao Phân loại cọc: * Theo vật liệu làm cọc: - Cọc gỗ: thông, tràm, tre… Cọc gỗ phải thường xuyên nằm mực nước ngầm nhằm giữ cho phần thớ gỗ khôn bò công mốc, mục, mối, mọt… - Cọc bê tông: + Cọc bê tông tiền chế: thường có cạnh hình vuông d=20÷40cm, dài từ 4÷20m, cho đoạn Ngoài cọc có tiết diện tròn, tam giác, lục giác đặc rỗng ruột + Cọc nhồi: loại cọc đúc bê tông chỗ lỗ trống đào khoan lòng đất, tiết diện ngang tròn, hình chữ nhật dạng chữ thập, chữ H, chữ L,… Cọc nhồi chia làm nhóm chính:  Cọc nhồi ổn đònh thành vách ống chống có thu hồi ống vách không thu hồi ống vách  Cọc nhồi thành vách đất sét dẻo trung bình đến cứng  Cọc nhồi ổn đònh thành vách bùn khoan (dung dòch huyền phù bentonite) - Cọc thép: Cọc thép đắt tiền thường sử dụng điều kiện thay cọc bê tông * Theo đặc tính chòu lực: - Cọc chòu mũi phần lớn tải trọng truyền qua mũi cọc vào lớp đất cứng mũi cọc - Cọc ma sát cọc không tựa đến lớp đất cứng, tải trọng phân bố phần lớn qua lực ma sát đất xung quanh cọc phần nhỏ qua mũi cọc Cọc ma sát gọi cọc treo Phân loại móng cọc: - Móng cọc đài cao: loại móng cọc có đài cọc nằm mặt đất tự nhiên (Công trình cầu , cảng, thủy lợi…) Đặc điểm: Dưới tác dụng lực ngang, dọc, moment cọc đài vừa chòu nén vừa chòu uốn - Móng cọc đài thấp : loại móng cọc có đài thường nằm mặt đất, thøng gặp công trình XDDD & CN Đặc điểm: Dưới tác dụng lực ngang, dọc, moment cọc đài chòu nén ta đặt chiều sâu chôn đài hợp lý III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: Chương 3: Tính toán thiết kế móng cọc 2-5 Theo vật liệu làm cọc: Qvl = (Ra.Fa+Rn.Fb)  - hệ số uốn dọc, phụ thuộc vào độ mảnh  cọc, tức phụ thuộc vào điều kiện liên kết đầu cọc ngàm vào đài mũi cọc ngàm vào đất, tra bảng để tìm giá trò này, tính toán lấy gần  = 0,7 Ra – Sức chòu kéo hay nén cho phép thép Fa – diện tích cốt thép Rn – cường độ chòu nén bê tông Fb – Tiết diện ngang cọc Theo đất nền: a Xác đònh sức chòu tải cọc theo tiêu trạng thái đất hay gọi phương pháp thống kê: (Phụ lục A – TCXD 205 – 1998): - Sức chòu tải tiêu chuẩn cọc: n Qtc  mR q p Ap  u  m f f si li i 1 mR mf – hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mặt bên cọc u – chu vi cọc fsi – lực ma sát xung quanh cọc, có vò trí nằm lớp đất mà cọc qua, tra g, phụ thuộc vào tên đất, trạn g thái đất, khoảng cách từ fsi đến mặt đất tự nhiên li – chiều dày lớp đất mà cọc qua Ap – diện tích tiết diện ngang cọc qp – cường độ đất mũi cọc, tra g, phụ thuộc vào tên đất, trạng thái đất, khoảng cách từ mũi cọc đến mặt đất tự nhiên - Sức chòu tải cho phép cọc là: Qa  Qtc k tc Nếu móng có từ: 15 cọc: ktc=1,75 610 cọc: ktc=1,65 1120 cọc: ktc=1,55 >20 cọc: ktc=1,4 b Xác đònh sức chòu tải cọc theo tiêu cường độ đất (PL B – TCXD 205-1998) - Sức chòu tải cực hạn cọc là: Qu = Qs + Qp Qu = Asfs + Apqp Với: As – diện tích xung quanh cọc Ap – diện tích tiết diện ngang cọc fs – lực ma sát đất mặt bên cọc f s  (1  sin  ) v, tg a  c a a, ca – góc ma sát lực dính đất cọc + Đối với cọc BTCT: ca = c;  a =  + Đối với cọc thép : ca = 0,7c; a = 0,7 v’ – Ứn g suất có hiệu trọng lượng thân đất theo phương thẳng đứng tác dụng lớp đất mà cọc qua  - góc ma sát đại diện lớp đất Chương 3: Tính toán thiết kế móng cọc 3-5 c – lực dính đại diện lớp đất qp – cường độ đất mũi cọc q p   d p N    vp, N q  c.N c N, Nq, Nc – tra bảng từ tc (góc ma sát lớp đất mũi cọc) dp – cạnh cọc  - dung trọng đất mũi cọc (dưới mực nước ngầm dùng đn ) c – lực dính đất mũi cọc vp’ – ứng suất có hiệu trọng lượng thân đất theo phương thẳng đứng tác dụng mũi cọc n  vp,    i hi i 1 - Sức chòu tải cho phép cọc là: Qa  Qp Qs  FS s FS p Với: FSs = 1,52; FSp = 23 - Sau xác đònh sức chòu tải cọc phương pháp trên, ta chọn giá trò nhỏ để thiết kế IV TÍNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI: N n tt Qa tt tt N = N + Trọng lượng đài đất đài Cọc bố trí dựa vào khoảng cách cọc S=3d6d khoảng cách từ mép cọc biên đến mép đài Cách bố trí: V KIỂM TRA KHI THIẾT KẾ MÓNG CỌC: Kiểm tra tải trọng tác động lên cọc móng cọc: Điều kiện an toàn cho cọc móng cọc sau: Qomax Qanén Qomin Qakéo Vế trái: Q max o N  tt đ M  y xnmax n n i N n  M y x n  xi2 i 1 max n i i 1 Qomin  x n x tt đ  M y  y i 1 max k   M y y x max k n i i 1 My, Mx – tổng moment đáy đài xnmax – khoảng cách tính từ hàng cọc chòu nén nhiều trục qua trọng tâm đài theo phương trục x xkmax – khoảng cách tính từ hàng cọc chòu kéo nhiều trục qua trọng tâm đài theo phương trục x xi – khoảng cách tính từ trục cọc thứ I trục qua tròong tâm đài Qomin[...]... việc của công trình Chiều rộng móng: ký hiệu b Chiều dài móng: ký hiệu l Chiều sâu chôn móng: ký hiệu D f (cũng có thể được ký hiệu là h) Mặt nề n công trình Mó ng Nền: Khu vực đấ t trực tiếp gánh đỡ móng Hình 2.1: Sơ đồ nền móng công trình 2 Phân loại: Móng nông: là móng khi mà tỷ số Df/b 2, tuy nhiên giới hạn này chỉ là tương đối * Theo hình dạng, móng nông có thể chia thành: - Móng đơn: móng đơn chòu... đúng tâm, móng đơn lệch tâm nhỏ, móng đơn lệch tâm lớn như móng chân vòt - Móng phối hợp đặt dưới hai cột - Móng băng: gồm móng băng một phương và hai phương dưới nhiều cột hoặc dưới tường chòu lực Có thể phân biệt:  Móng tròn: b=2R  Móng vuông: b=l  Móng chữ nhật: b10cm -... 1: Khái niệm về nền móng i – ứng suất tiếp i - ứng suất pháp trong thí nghiệm cắt Để tính nhanh ctc, tc dùng hàm Linest trong Excel 14 Chương 2: Tính toán và thiết kế móng nông 1 Chương 2:TÍNH TOÁN & THIẾT KẾ MÓNG NÔNG I NHỮNG KHÁI NIỆM CƠ BẢN 1 Đònh nghóa: Móng nông được đònh nghóa như phần mở rộng của đáy công trình, tiếp nhận tải trọng công trình và truyền vào đất nền sao cho nền còn ứng xử an... trên móng bè * Theo cách thi công thì có móng lắp ghép được chế tạo sẵn và móng thi công tại chỗ thường được gọi là móng toàn khối * Theo vật liệu, móng nông có thể chia thành: - Móng gạch: chỉ thích hợp cho tải trọng nhỏ và nằm trên mực nước ngầm - Móng đá hộc: thích hợp cho tải trọng trung bình, nằm trên hoặc dưới mực nước ngầm và chỉ chòu ứng suất nén - Móng bê tông khối được sử dụng trong các móng. .. thời của một móng nông trên nền đất sét cố kết thường có thể suy ra trực tiếp từ kết quả của thí nghiệm nén như sau: qu(m) = qu(b) Với qu(m) – sức chòu tải cực hạn của móng qu(b) - sức chòu tải cực hạn của bàn nén - Sức chòu tải của một móng nông trên nền đất cát được tính: qu(m) = qu(b)(bm/bb) Với bm – bề rộng móng; bb – bề rộng bàn nén Chương 1: Khái niệm về nền móng 11 - Độ lún của móng với cùng... thóat nước ngầm, các đường dây điện ngầm - Phụ thuộc vào độ sâu đặt móng của công trình cũ kế cận 2 3 H 2.2:Điều kiện đặt móng lân cận khi 2 móng đặt cạnh nhau, để tránh ảnh hưởng lẫn nhau chiều sâu đặt móng của chúng phải nhỏ hơn độ dốc lớn nhất là 2/3 Chương 2: Tính toán và thiết kế móng nông 3 II TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN 1 Cấu tạo móng đơn: 100 h 100 50 bc 50 CĐĐM 100 l 100 BÊ TÔ NG ĐÁ 4x6 M75 DÀY... (l-hc)/2 4 Móng đơn chòu đồng thời tải đứng, moment và tải ngang Khi moment và lực ngang tác động lên móng tương đối nhỏ so với lực đứng, móng có khuynh hướng trượt phẳng, hệ cân bằng của lực của móng như sau: Ntt và Mytt cân bằng với tổng phản lực đất nền p, được tính toán như móng chòu tải lệch tâm và kiểm tra an toàn chống trượt của móng theo điều kiện sau: Qxtt cân bằng với tổng lực chống cắt đáy móng. .. toán nền theo trạng thái giới hạn cường độ được thực hiện với tổ hợp phụ, tổ hợp đặc biệt các tải trọng tính toán Khi tính toán nền theo ứng suất cho phép được thực hiện với tổ hợp phụ, tổ hợp đặc biệt các tải trọng tính toán và các hệ số an toàn thích hợp Ntt, Mtt, Qtt Ntc, Mtc, Qtc Dùng để tính: - Diện tích móng - Tính lún cho nền - Kiểm tra ổn đònh nền Dùng để tính: - Chiều cao móng - Cốt thép móng