1. Trang chủ
  2. » Cao đẳng - Đại học

THIẾT kế môn học nền ĐƯỜNG sắt thi công nền đường sắt theo nhiều giai đoạn

25 1,2K 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 25
Dung lượng 743,5 KB

Nội dung

Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t THIẾT KẾMÔN HỌC NỀN ĐƯỜNG SẮT Thi c«ng nÒn ®êng s¾t theo nhiÒu giai ®o¹n Số liệu đề cho : -Số đề & đường cong nén lún đất đắp số : 40 -Khổ đường sắt : 1000 mm -Loại đầu máy : D13E -Tải trọng trục : 140 (kN/truc) -Cự ly cố định Lcn : 3,65 m - Chiều dài tà vẹt Ltv : 1,8 m - Chiều rộng trung bình lớp đá balát Bk : 2,14 m - Tải trọng kết cấu tầng Pk : 20,00 m - Hệ số trùng phục đất đắp : 1,24 - Thời gian thi công nấc - nấc : 2,4 tháng - nấc : 2,9 tháng - nấc : 3,4 tháng - Chiều rộng đường : m - Chiều cao đường : 5,00 m - Dung trọng đất đắp : 16,56 (kN/m3) - Dung trọng đất móng : 15,54 (kN/m3) s - Độ ẩm đất đắp : 23,4% - Chiều dày đất móng : 4,00 m - Góc nội ma sát đất móng (thí nghiệm cắt nhanh) : 7,00 - Góc nội ma sát đất móng ( TN cắt nhanh + cố kết) : 8,00 Svth bui thi thuy -1- chọn: 140 chọn: 150 líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t - Bé m«n ®êng s¾t - Lực dính đơn vị đất móng (thí nghiệm cắt nhanh) Cu : 15,9 kN/m2 - Hệ số an toàn cho phép [F] : 1,5 - Hệ số độ rỗng ban đầu cảu đất móng eo : 1,09 - Áp lực tiền cố kết : 54,6 kPa - Hệ số nén Cc : 1,19 - Hệ số nở Cs : 0,74 - Hệ số cố kết theo phương đứng Cv : 2,10sx10-4 (cm2/s) 1.Tính độ chặt thân đắp: Svth bui thi thuy -2- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t Xác định độ chặt thân nên đắp điểm M(0;0); M1(0;3); M2(0;Htk) muốn đường phát sinh biến dạng đàn hồi phải tiến hành đầm nèn trình thi công Khi đầm nèn loại đất đầm chặt ε ↓ vàγ k ↑⇒ εvàγ k sử dụng để biểu thị độ chặt trình đầm nén.Yêu cầu đầm nén đường phải đạt tới độ chặt yêu cầu Ta có: P0=Pđ+Pk đó: +P0: tải trọng rải +Pđ : tải trọng rải đoàn tàu 1m dài đường (KN/m3)= ∑P truc l cd l tv Pk +Pk: tải trọng rải KCTT 1m dài đươngg (KN/m2)= B k Với: ∑P truc = 3×140= 420 (KN/m) tổng tải trọng trục cự ly cứng nhắc đầu máy: +lcn = 3.65 (m) cự ly cố định +Ltv = 1.8 (m) chiều dài tà vẹt +Pk = 20.00(KN/m) tải trọng KCTT +Bk = 2.14 (m) chiều rộng trung bình lớp đá balát Vậy Pđ= 420 20.00 = 9.346 (KN/m2) = 63.957(KN/m3) Pk= 3.65 x1.8 2.14 Vậy P0 = Pđ+Pk = 63.957 + 9.346 = 73.303 (KN/m2) -Giả sử sau đắp xong đường đặt KCTT ứng suất điểm I đường là: σt-i= σ γ −i +σk-i Trong đó: σ γ −i ứng suất trọng lượng thân đất đắp gây i (KN/m2) Svth bui thi thuy -3- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t σk-i :ứng suất tải trọng KCTT gây i (KN/m2) -Sau lần đoàn tàu chạy qua, áp lực thay đổi từ σt-I đến σ0-i suất nhánh nén, với σ0-i Là tổng ứng suẩt i Σ0-i= σt-i+ σđ-i đó: σđ-i: ứng suât tải trọng đoàn tàu gây ra: -Gọi hệ số rỗng ban đầu đường cong nén lún trùng phục ε 0−i xây dựng ta phải đầm nén đạt độ chặt ε 0−i đảm bảo đường làm việc giai đoạn đàn hồi Vậy độ chặt yêu cầu tính theo công thức: ε 0−i = ε tđ−i - k ε (et-i-e0-i) (4) đó: ε tđ−i ; ε tc−i : hệ số độ rỗng nhánh nén dỡ tải ứng với tải trọng σt-i ε 0đ−i ; ε 0đ−i :hệ số độ rỗng nhánh nén dỡ tải ứng với tải trọng σ0-i et-i= ε tđ−i - ε tc−i e0-i= ε 0đ−i - ε 0đ−i -Dung trọng độ ẩm yêu cầu i: γ ωyc−i = γ ω (1 + ε ) (5) đó: + ε −i - γ ω = 20 (KN/m3): dung trọng ẩm thiên nhiên đất đắp ε = 0.748 hệ số ban đầu đất đắp ứng với σ=0 k ε = 1.24 hệ số trùng phục đất đắp a.Tính ε 0−0 tai M(0;0): Svth bui thi thuy -4- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t - Ta có : σ t −0 = σ k −0 + σ γ −0 = Pk = 9.346 (KN/m2) -Ứng suất tổng cộng M: σ 0−0 = σ đ −0 + σ t −0 = Pk+Pđ = 73.303(KN/m2) theo đường cong nén lún số 27 phụ lục 1-tr 347 GTNĐs ta có: + Với σ t −0 =9.346 (KN/m2) thì: ε tđ− = 0.672 − (1 − 0.09346) (0.672 − 0.748) = 0.741 1− ε tc−0 = 0.600 − (1 − 0.09346) (0.600 − 0.626) = 0.623 1− + Với σ 0−0 = 73.303 (KN/m3) ta có đ = 0.626 − ε 0− c = 0.58 − ε 0− (2 − 0.73303) (0.626 − 0.672) = 0.648 −1 (2 − 0.73303) (0.58 − 0.60) = 0.605 −1 Vậy et-0= ε tđ−0 - ε tc−0 = 0.741 – 0.623 = 0.118 e0-0= ε 0−đ - ε 0−c = 0.648 - 0.605 = 0.043 -Từ(4) ta có ε 0−0 =0.741 - 1.24×(0.118 - 0.043) = 0.648 -Từ(5) ta có γ ωyc−0 = 20 × (1 + 0.748) = 21.2136 (KN/m3) + 0.648 b Tính ε 0−1 M1 (0;3) Svth bui thi thuy -5- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t Giả thiết tải trọng đoàn tàu băng tải hình chữ nhật có cường độ Pđ =63.957 KN/m2 phân bố chiều dài tà vẹt ltv=1.8 (m) -Băng tải trọng có KCTT có cường độ Pk = 9.346 KN/m2 phân bố chiều dài Bk=2.14 ( m) : chiều rộng trung bình lớp đá balat -Xác định σ t −1 = σ k −1 + σ γ −1 (KN/m2) +Tính σ γ −1 ta biết xuống sâu dung trọng đất tăng, tăng số chưa biết Do ta giả định lượng tăng 0.3 KN/m3 Dung trọng giả định M1 γ 1' = γ ωyc−0 + 0.3= 21.2136 + 0.3 = 21.5136(KN/m3) 21.2136 + 21.5136 γ +γ × = 64.0908 (KN/m3) Vậy ta có σ γ −1 = ω −0 × h1 = yc ' 2 Tính σ k −1 = Ik-1×Pk đó: y z Ik-1= f ( b ; b ) ; tra bảng 1.14 - tr61 - GTNĐS k k Ta có: y=0; z=3m; bk=2.14(m) y z = 1.402 tra bảng =0 ; = bk bk 2.14 y z Với: b =0 b =1.402 Ik-1 = 0.424 k k ⇒ Vậy σk-1 = 0.424×9.346 = 3.963 (KN/m2) Ứng suất tĩnh M1 : σ t-1= 3.963 + 64.0908 = 67.7838 (KN/m2) Ứng suất tải trọng động gây M1: σđ-1 = Iđ-1.Pđ (KN/m2) y z +Iđ-1= f ( l ; l ) : tra bảng n n Có y=0 ; z = (m); ltv = 1.8(m) ⇒ y z =0; = =1.67 : l tv ltv 1.8 tra bảng z z =1.5 : Iđ-1 = 0.4 =1.75: Iđ-1=0.35 b b z 1.75 − 1.67 (0.4 − 0.35) = 0.366 Khi l =1.67: Iđ-1=0.35+ 1.75 − 1.5 n Vậy σđ-1= 0.366×63.957 = 23.41 (KN/m2) -Ứng suất M1 σ0-1 = 23.41 + 67.7838 = 91.1938 (KN/m2) Theo đường cong nén lún số 27 - phụ lục 1-tr347- GTNĐS +Với σt-đ= 67.7838 KN/m2= 6778 (KG/cm2) ε tđ−1 = 0.672 − Svth bui thi thuy (1 − 0.6778) (0.672 − 0.748) = 0.697 1− -6- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t ε tc−1 = 0.60 − Bé m«n ®êng s¾t (1 − 0.6778) (0.60 − 0.626) = 0.6084 1− + Với σ0-1= 91.1938 KN/m2= 0.9119 KG/cm2 (2 − 0.9119) (0.626 − 0.672) = 0.676 −1 (2 − 0.9119) (0.58 − 0.60) = 0.602 ε tc−1 = 0.58 − −1 ε tđ−1 = 0.626 − Vậy et-1 = 0.697 - 0.6084 = 0.0886 e0-1 = 0.676 - 0.602 = 0.074 -Từ (4) ⇒ ε 0−1 =0.697 - 1.24×(0.0886 - 0.074) = 0.679 20(1 + 0.748) = 20.822 (KN/m3) - Từ(5) ⇒ γ ωyc−1 = + 0.679 yc ' Kiểm tra điều kiện ∆γ ω −1 = γ ω −1 − γ = 20.822 − 21.5136 = 0.6916 < 0.05 (thoả mãn) c.Tính ε 0−2 H2(0;Htk) - Xác định σ t −2 = σ k −2 + σ γ − (KN/m2) Tính σ γ − ta biết xuống sâu dung trọng đất tăng, tăng số chưa biết Do ta giả định lượng tăng 0.2 KN/m3 so với điểm M1nên dung trọng giả định M2 γ 2' = γ ωyc−1 +0.2 = 21.064 + 0.2 = 21.264 (KN/m3) 21.064 + 21.264 σ γ −2 = × + 66.4788 = 108.8068 (KN/m ) σ Tính k −2 =Ik-2Pk y H tk Ik-2= f ( b ; b ) tra bảng 1.14-tr-62-GTNDS k k H y = 2.49 nội suy ta có Ik-2 = 0.261 Có =0 ⇒ tk = b b 2.01 σ k − =0.261×9.03 = 2.357 (KN/m ) Ứng suất tĩnh tĩnh M2: σ t −2 = 2.357 + 108.8068 = 111.1638 (KN/m2) -Ứng suất tải trọng động gây M2: σ đ −2 = Tđ-2Pđ (KN/m2) y H tk Iđ-2= f ( l ; l ) tra bảng 1.14-tr-62-GTNĐS tv tv Có: H tk y =0 l = = 2.78 ⇒ Iđ-2 = 0.232 b 1.8 tv Vậy σđ-2=0.232 × 97.223 = 22.556 (KN/m2) Ứng suất tổng M2: σ0-2 = 22.556 +111.1638 = 133.72 (KN/m2) -Tra đường cong nén lún số 10-tr347-GTNĐS ta có Svth bui thi thuy -7- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t +Với σt-2= 111.1638 ( KN/m2) = 1.112 KG/cm2 (2 − 1.112) (0.645 − 0.69) = 0.685 −1 (2 − 1.112) (0.6 − 0.62) = 0.618 ε tc−1 = 0.6 − −1 ε tđ−1 = 0.645 − + Với σ0-2= 133.72 ( KN/m2) = 1.3372 (KG/cm2) (2 − 1.3372) (0.645 − 0.69) = 0.675 −1 (2 − 1.3372) (0.6 − 0.62) = 0.613 ε tc−1 = 0.6 − −1 et-2= ε tđ−2 - ε tc−2 = 0.685 - 0.618 = 0.067 ε tđ−1 = 0.645 − Vậy e0-2= ε 0−đ - ε 0−c = 0.675 - 0.613 = 0.062 - Từ (4) ε 0−2 =0.685 - 1.11×(0.067 - 0.062) = 0.679 20 × (1 + 0.782) = 21.227 (KN/m3) + 0.679 yc " -Kiểm tra điều kiện ∆γ ω −2 = γ ω − − γ = 21.264 − 21.227 = 0.037 -Từ (5 ) γ ωyc−2 = < 0.05 (đạt) 2.X¸c định chiều cao giới hạn Hc đường: -Chiều cao giới hạn Hc, đường xác định theo công thức: Hc = Cuo F γ d ( − tgφcu u ) (1) : Nc Cuo= 12 (KN/m2) = 12 (kpa) : lực dính đơn vị xác định tiêu cắt không cố kết ,không thoát nước γ d = 20 KN/m3: trọng lượng thể tích đất đắp F = 1.5 hệ số an toàn lấy Nc hệ số phụ thuộc vào B với - B chiều rộng trung bình đường h B = + 5x1.75 = 13,75 (m) Svth bui thi thuy -8- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t - h chiều dày tầng đất yếu h = 2.15 (m) Nc tra bảng 5-8 giáo trình NĐS: ta có B = 6.4 Nc = 7,4 h φcu = 150 góc ma sát đất xác định thí nghiệm cắt nhanh cố kết u = 0.8 - Từ (1) ta có: Hc = 12 = 6,3(m) 1.5 20( − tg15 0,8) 7, 3.Xác định chiều cao đắp giai đoạn thời gian giãn cách giai đoạn để đạt U t = 80% : N c +Giai đoạn : H1 = γ F Cuo d 7, = 20.1,5 12 = 2,96 (m) chọn H1 = 2,96 m + với Nc = (B/h) = 7,4 Thời gian chờ đợi tc1 sau đắp H1 để đất đắp đạt U t = 80% : Ta có công thức tính tc1 = t – T1 Với - T1 thời gian thi công nấc -t = Tv h Cv với - Cv = 1,55x10-4 (cm2/s) -Tv tra bảng (5-18) giáo trình Tv = 0.58 - h chiều ½ chiều dày tầng đất yếu có mặt thoát nước T h 0,58  2.15 x102  t = v =  ÷ = 43242742 (s) Cv 1,55 x10−4   =16.68 (tháng) Svth bui thi thuy -9- líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t Thời gian chờ tc1 = 16.68 – 1.1 = 15.58 (tháng) N c +Giai đoạn : H = γ F ( Cuo +VCu ) d VCu = u.γ d H1.tgφcu lượng gia tăng trung bình cường độ chống cắt đất móng 1 VCu = u.γ d H1.tgφcu = 0,8.20.2,96.tg150 = 6,345 kpa 2 H2 = 7, ( 12 + 6,345) = 4.53 (m) 20.1,5 chọn H2 = 4,53 m Thời gian chờ tc2 = 16.68 – 1.6 = 15.08 (tháng) N c +Giai đoạn : H = γ F ( Cuo +VCu ) d VCu = u.γ d H tgφcu lượng gia tăng trung bình cường độ chống cắt đất móng 1 VCu = u.γ d H1.tgφcu = 0,8.20.4,53.tg150 = 9, 71 kpa 2 H2 = 7, ( 12 + 9, 71) = 5,36 20.1,5 (m) chọn H3 = 5,36 m Thời gian chờ tc3 = 16.68 – 2.1 = 14,58 (tháng) 4.Tính vẽ độ cố kết lý thuyết U t độ cố kết thực tế U t ’ Khi U t = 0,994 ta có Tv= 2,00 ta có tc = Tv h thời gian chờ cố kết đạt 0,994 Cv tc = Tv h 2  215  = ÷ = 57,53 (tháng) −4  Cv 1,55 x10   +tính độ cố kết thực tế U t −1' thời điểm T1 thi công song nấc Svth bui thi thuy - 10 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t Khi t= T1 thời gian cố kết thực tế a1 = T1/2 U t −1' = U a1 P1 H = U a1 P H với U a1 độ cố kết lý thuyết t = a1 Ta có a1=1,1/2=0,55 (tháng) => U a1 = 0,156 (nội suy) U t −1' = 0,156 2,96 = 0, 086 5,36 +tính độ cố kết thực tế U t −2 ' thời điểm T2 bắt đầu thi công nấc Khi t= T2 thời gian cố kết thực tế a2 =T2 - T1/2 U t −2' = U a H1 H với U a độ cố kết lý thuyết t = a2 Ta có a2 = 16.68 - 1,1/2 = 16,13 (tháng) => U a = 0,796 (nội suy) U t − ' = 0, 796 2,96 = 0, 44 5,36 +tính độ cố kết thực tế U t −3' thời điểm T3 thi công song nấc Khi t= T3 thời gian cố kết thực tế a3 =T3 - T1/2 U t −3' = U a H1 H + U b1 H H với U a độ cố kết lý thuyết t = a3 b1 = (T3 – T2)/2 Ta có T3 = 16,68 +1,6 =18,28 (tháng) a3 = 18,28 - 1,1/2 = 17,73 (tháng) b1 = (18,28 – 16.68)/2 = 0,8 (tháng) => U a = 0,822 (nội suy) => U b1 = 0,189 (nội suy) Svth bui thi thuy - 11 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t U t −3' = 0,822 2,96 1,57 + 0,189 = 0,51 5,36 5,36 +tính độ cố kết thực tế U t −4 ' thời điểm T4 bắt đầu thi công nấc Khi t= T4 thời gian cố kết thực tế a4 =T4 – T1/2 b2 =T4 – (T2+T3)/2 U t −4' = U a H1 H + Ub2 H H với U a độ cố kết lý thuyết t = a4 Ta có T4 = 16,68 + 16,68 = 33,36 (tháng) a4 = 33.36 - 1,1/2 = 32,81 (tháng) => U a = 0,917 (nội suy) b2 =33,36 – (16,68+18,28)/2 = 15,88 (tháng) => U b = 0,791 (nội suy) U t − ' = 0,917 2,96 1,57 + 0, 791 = 0, 738 5,36 5,36 +tính độ cố kết thực tế U t −5' thời điểm T5 thi công song nấc Khi t= T5 thời gian cố kết thực tế a5 =T5 - T1/2 b3 =T5 – (T2+T3)/2 c1 =(T5 - T4)/2 U t −5 ' = U a H H1 H + U b + U c1 H H H với U a độ cố kết lý thuyết t = a5 Ta có T5 = 33,36 + 2,1 = 35,46 (tháng) a5 = 35,46 - 1,1/2 = 34,91 (tháng) b3 = 35,46 - (18,28 + 16.68)/2 = 17,08 (tháng) c1 = (35,46 - 33,36)/2 = 1,05 (tháng) => U a = 0,924 (nội suy) => U b = 0,816 (nội suy) Svth bui thi thuy - 12 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t => U c1 = 0,08 (nội suy) U t −5' = 0,924 2,96 1,57 0,83 + 0,816 + 0, 08 = 0, 762 5,36 5,36 5,36 + tính độ cố kết thực tế U tc ' thời điểm Tc độ cố kết U t ' = 0,994 Tv = 2, 00 Khi t= Tc thời gian cố kết thực tế a6 =Tc - T1/2 b4 =Tc – (T2+T3)/2 c2 = Tc - (T5 + T4)/2 U tc ' = U a H H1 H + Ub4 + U c2 H H H với U a độ cố kết lý thuyết t = a6 Ta có Tc = 57,53 (tháng) a6 = 57,53 - 1,1/2 = 56,98 (tháng) b4 = 57,53 - (18,28 + 16.68)/2 = 40,05 (tháng) c1 = 57,53 - (35,46 + 33,36)/2 = 23,12 (tháng) => U a = 0,992 (nội suy) => U b = 0,94 (nội suy) => U c = 0,887 (nội suy) U tc ' = 0,992 2,96 1,57 0,83 + 0,94 + 0,887 = 0,961 5,36 5,36 5,36 Ua Svth bui thi thuy U a' T1 0,156 0,086 T2 0.796 0,44 - 13 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t T3 0,822 0,51 T4 0,917 0,738 T5 0,924 0,762 Tc 0,994 0,961 ®êng cong cè kÕt lý thuyÕt Svth bui thi thuy - 14 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t p p3 p2 p1 t1 t4 t5 t2 t3 t 0,156 0,789 0,917 0,822 1,0 0,924 u T • xác định lại thời gian chờ đợi +thời gian chờ đợi sau đắp song nấc Từ U t −2 = 0, 44 ' T h 0,153  215   => Tv = 0,153 ta có t = v = ÷ = 11407137 (s) Cv 1,55 x10−4   = 4,4 (tháng) => thời gian chờ đợi sau đắp song lớp để đạt U t − 2' tc1 = t − T1 = 4, − 1,1 = 3,3 (tháng) +thời gian chờ đợi sau đắp song nấc 2 Từ U t −4 = 0, 738 ' => Tv = 0,461 ta có t = Svth bui thi thuy - 15 - Tv h 0, 461  215  =  ÷ = 34370524 (s) Cv 1,55 x10−4   líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t = 13,26 Bé m«n ®êng s¾t (tháng) => thời gian chờ đợi sau đắp song lớp để đạt U t −4 ' tc = 13, 26 − 4, − 1, = 7, 26 (tháng) +thời gian chờ đợi sau đắp song nấc Từ U tc = 0,961 ' T h 1, 63  215   => Tv = 1,63 ta có t = v = ÷ = 120849672 (s) Cv 1,55 x10−4   = 46,62 (tháng) => thời gian chờ đợi sau đắp song lớp để đạt U tc ' tc = 46, 62 − 13, 26 − 2,1 = 31, 26 (tháng) ®êng cong cè kÕt thùc tÕ p p3 p2 p1 t1 0,086 t4 t5 t2 t3 0,44 t 0,51 0,734 0,782 1,0 u T 5.Tính vẽ cường độ đất móng thời điểm bắt đầu thi công kết thúc thi công giai đoạn Svth bui thi thuy - 16 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t s 39,6 33,89 29,77 24,38 18,98 13,364 t1 t2 t3 t4 t5 tc 1.Tại t = T1 đắp song lớp => S1 = Cuo + γ d H1.U t1' tgφcu = 12 + 20.2,96.0, 086.tg150 = 13,364 (kN/m2) 2.Tại t = T2 chuẩn bị đắp lớp => S = Cuo + γ d H1.U t ' tgφcu = 12 + 20.2,96.0, 44.tg150 = 18,98 (kN/m2) 3.Tại t = T3 đắp song lớp => S3 = Cuo + γ d H U t 3' tgφcu = 12 + 20.4,53.0,51.tg150 = 24,38 (kN/m2) 4.Tại t = T4 chuẩn bị đắp lớp => S = Cuo + γ d H U t ' tgφcu = 12 + 20.4,53.0, 732.tg150 = 29, 77 (kN/m2) 5.Tại t = T5 đắp song lớp => S5 = Cuo + γ d H U t 5' tgφcu = 12 + 20.5,36.0, 762.tg150 = 33,89 (kN/m2) 6.Tại t = Tc Svth bui thi thuy - 17 - líp ®êng s¾t k47 t Tkmh nÒn ®êng s¾t => Bé m«n ®êng s¾t Sc = Cuo + γ d H U tc ' tgφcu = 12 + 20.5,36.0,961.tg150 = 39, (kN/m2) 6.Kiểm toán ổn định chống trượt chống ép trồi đường thời điểm đắp song giai đoạn 1.Kiểm toán t=T1 đắp song lớp *ổn định chống ép trồi : C u CTKT F = N c γ H ≥ [ F ] = 1,5 d Với Cu = S1 = 13,364 (kN/m2)  B1'  f -Nc =  ÷  h  với B1' chiều rộng trung bình đường H = H1 => H = 2,96 m => B1' = 10,18 m => B1' /h =4,73 => Nc = 6,6 13,364 => F = 6, 20.2,96 = 1,5 ≥ [ F ] = 1,5 (ổn định) *ổn định chống trượt : C u CTKT F = f A + B γ H ≥ [ F ] = 1,5 d Với f = tgφu = tg140 Có 1: m = : 1,75 ; Cu = S1 = 13,364 (kN/m2) h : H1 = 2,15 : 2,96 = 0,73 tra bảng 5-2(tr228)GT  A=4 ; B = 6,14 13,364  F = tg14 + 6,14 20.2,96 = 2,38 ≥ [ F ] = 1,5 (ổn định) 2.Kiểm toán t=T3 đắp song lớp Svth bui thi thuy - 18 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t *ổn định chống ép trồi : C u CTKT F = N c γ H ≥ [ F ] = 1,5 d Với Cu = S3 = 24,38 (kN/m2) B' -Nc = f  ÷  h  với B2 ' chiều rộng trung bình đường H = H2 => H = 4,53 m => B1' = 12,93 m => B1' /h = => Nc = 7,2 24,38 => F = 7, 20.4,53 = 1,94 ≥ [ F ] = 1,5 (ổn định) *ổn định chống trượt : C u CTKT F = f A + B γ H ≥ [ F ] = 1,5 d Với f = tgφu = tg140 ; Cu = S1 = 24,38 (kN/m2) Có 1: m = : 1,75 h : H1 = 2,15 : 4,53 = 0,475 tra bảng 5-2(tr228)GT  A = 3,36 ; B = 6,31 24,38  F = tg14 3,36 + 6,31 20.4,53 = 2,54 ≥ [ F ] = 1,5 (ổn định) 3.Kiểm toán t=T5 đắp song lớp *ổn định chống ép trồi : C u CTKT F = N c γ H ≥ [ F ] = 1,5 d Với Cu = S5 = 33,89 (kN/m2)  B3'  f -Nc =  ÷  h  với B3' chiều rộng trung bình đường H = Htk => H = m => B1' = 13,75 m => B1' /h = 6,4 => Nc = 7,4 Svth bui thi thuy - 19 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t => F = 7, Bé m«n ®êng s¾t 33,89 = 2,51 ≥ [ F ] = 1,5 (ổn định) 20.5 *ổn định chống trượt : C u CTKT F = f A + B γ H ≥ [ F ] = 1,5 d Với f = tgφu = tg140 ; Cu = S1 = 33,89 (kN/m2) Có 1: m = : 1,75 h : H1 = 2,15 : = 0,43 tra bảng 5-2(tr228)GT  A = 3,28 ; B = 6,39  F = tg140.3, 28 + 6,39 Svth bui thi thuy - 20 - 33,89 = 2,98 ≥ [ F ] = 1,5 (ổn định) 20.5 líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t 7.Tính độ lún cuối H=Htk: Theo số liệu BTTKMH, ta có σp= 51,3 kN/m2, Cc= 1,06 CS = 0,61, e0 = 0,83 a.Tính ứng suất có hiệu M nằm lớp đất yếu B=5 m h= 2,15 m H=5 m 75 1:1 σv= M Sét mem h × (γ m − γ n ) (KN/m2) đó: h = 2,15 (m) : chiều dày lớp đất yếu; γ m = 19.5 (KN/m3) dung trọnh đất móng γ n = 10 dung trọng nước ⇒ σv = 2,15 × (19,5 − 10) = 10, 213 (KN/m ) Svth bui thi thuy - 21 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t b Tính ứng suất tải trọng đắp gây M nằm lớp đất yếu σz = 2I γ đ Htk (KN/m2) đó: γ đ = 20 (KN/m3): dung trọng đất đắp Htk chiều cao đắp y z b b I=f( ; ): tra bảng 1.15-tr 62 với b ½ chiều rộng đáy đắp Xác định b: Từ hình vẽ ta có b = B +m×Htk= 5/2+1.75×5 = 11,25 Có: y = ⇒ z =0; I = 0,5 z = 0,25; I = 0,425 b b ⇒ b z = h = 2.15 = 0,1 b 2b ×11.25 ⇒ I = 0,47 Vậy: σz= 2×0,47×20×5 = 94 (KN/m2) ⇒ σz+σv= 94 + 10,213 =104,213 (KN/m2) > σp = 51,3 (KN/m2)  Công thức sử dụng để tính độ lún là: h σ +σv i z Sc= ∑ + e × [Cc × log σ p Svth bui thi thuy + Cs log - 22 - σp ] σv líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t = 2,15 × [1, 06.log 104, 213 + 0, 61.log 51,3 ] = 0,9 (m) + 0,83 51,3 10, 213 8.Tính thời gian hoàn thành độ lún cuối Sc H=Htk: - Nhân tố thơi gian Tv, xác định theo công thức: Tv = C v t h đó: Cv = 1,55×10-4(cm2/s) : hệ số cố kết H = 1,075 (m): ½ chiều dày lớp đất yếu có mặt thoát nước T : thời gian cố kết -Độ cố kết U v phụ thuộc vào nhân tố thời gian Tv, xác định sau: +Độ lún theo thời gían Sc H=Htk độ lún cuối tức độ lún ứng với độ cố kết U v =100% thực tế độ cố kết U v =0.994 + Tra bảng: ứng với U v =0.994 ta Tv=2 -Từ (6) ⇒ t1= Tv h 2 × (1, 075 ×100) = 146112903 (s) = Cv 1,55 ×10−4 = 57,53 Svth bui thi thuy - 23 - (tháng) líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t = năm tháng Tính độ lún theo thời gian St độ lún lại VS thời kỳ khai thác -Độ lún theo thời gian St1= U v Sω đó: U v độ cố kết thực tế đất móng thời điểm thi công = U v Sω độ lún cuối độ lún ép gọn Sc= 0,9 (m) Ta có: Tv= Cv t =f(1) ta lập bảng tính sau h2 T(tháng) 0,5T1 T1 T2 T3 T4 T5 Tc Tv=f(t) 0.019 0.038 0.561 0.636 1.141 1.214 U t (%) 0.156 0.224 0.796 0.822 0.917 0.924 0.994 St(cm) 0.1404 0.2016 0.7164 0.7398 0.8253 0.8316 0.8946 VS = S − Stc = 0,9 − 0,8946 = 0, 0054m 10 Tính độ mở rộng bên mặt đường ∆W: ∆W = m.∆s.0.6 = 1,75×0,0054×0.6 = 0,00567 (m) = 0,567 (cm) Svth bui thi thuy - 24 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t 11.Tính khối lượng gia tăng ΔV độ lún: ∆V= ∆S.Bđáy (m3/1m dài đường) đó: ∆S = 0.54 cm: độn lún lại thời kì khai thác Bđáy = B+2m Hđay = 5+2x1,75x5 = 22,5 m chiều rộng đáy ⇒ ∆V= ×0.54×10-2×22,5 = 0,081 (m3/1m chiều dài) Svth bui thi thuy - 25 - líp ®êng s¾t k47 [...]... 13, 26 − 2,1 = 31, 26 (tháng) ®êng cong cè kÕt thùc tÕ p p3 p2 p1 t1 0,086 t4 t5 t2 t3 0,44 t 0,51 0,734 0,782 1,0 u T 5.Tính và vẽ cường độ đất móng tại các thời điểm bắt đầu thi công và kết thúc thi công từng giai đoạn Svth bui thi thuy - 16 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t s 39,6 33,89 29,77 24,38 18,98 13,364 t1 t2 t3 t4 t5 tc 1.Tại t = T1 khi đắp song lớp 1 => S1 = Cuo + γ d H1.U... T1 thì thời gian cố kết thực tế là a1 = T1/2 U t −1' = U a1 P1 H = U a1 1 P H với U a1 là độ cố kết lý thuyết tại t = a1 Ta có a1=1,1/2=0,55 (tháng) => U a1 = 0,156 (nội suy) U t −1' = 0,156 2,96 = 0, 086 5,36 +tính độ cố kết thực tế U t −2 ' tại thời điểm T2 khi bắt đầu thi công nấc 2 Khi t= T2 thì thời gian cố kết thực tế là a2 =T2 - T1/2 U t −2' = U a 2 H1 H với U a 2 là độ cố kết lý thuyết tại... +tính độ cố kết thực tế U t −3' tại thời điểm T3 khi thi công song nấc 2 Khi t= T3 thì thời gian cố kết thực tế là a3 =T3 - T1/2 U t −3' = U a 3 H1 H + U b1 2 H H với U a 3 là độ cố kết lý thuyết tại t = a3 b1 = (T3 – T2)/2 Ta có T3 = 16,68 +1,6 =18,28 (tháng) a3 = 18,28 - 1,1/2 = 17,73 (tháng) b1 = (18,28 – 16.68)/2 = 0,8 (tháng) => U a 3 = 0,822 (nội suy) => U b1 = 0,189 (nội suy) Svth bui thi thuy... C v t h 2 trong đó: Cv = 1,55×10-4(cm2/s) : hệ số cố kết H = 1,075 (m): ½ chiều dày lớp đất yếu do có 2 mặt thoát nước T : thời gian cố kết -Độ cố kết U v phụ thuộc vào nhân tố thời gian Tv, được xác định như sau: +Độ lún theo thời gían Sc khi H=Htk chính là độ lún cuối cùng tức là độ lún ứng với độ cố kết U v =100% nhưng trên thực tế thì độ cố kết chỉ bằng U v =0.994 + Tra bảng: ứng với U v =0.994... (1, 075 ×100) 2 = 146112903 (s) = Cv 1,55 ×10−4 = 57,53 Svth bui thi thuy - 23 - (tháng) líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t = 4 năm 8 tháng 9 Tính độ lún theo thời gian St và độ lún còn lại VS trong thời kỳ khai thác -Độ lún theo thời gian St1= U v Sω trong đó: U v là độ cố kết thực tế của đất móng tại thời điểm thi công = U v Sω độ lún cuối cùng là độ lún do ép gọn Sc= 0,9 (m) Ta... Tính độ mở rộng một bên ở mặt nền đường ∆W: ∆W = m.∆s.0.6 = 1,75×0,0054×0.6 = 0,00567 (m) = 0,567 (cm) Svth bui thi thuy - 24 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t 11.Tính khối lượng gia tăng ΔV do độ lún: ∆V= 2 ∆S.Bđáy (m3/1m dài nền đường) trong đó: 3 ∆S = 0.54 cm: độn lún còn lại trong thời kì khai thác Bđáy = B+2m Hđay = 5+2x1,75x5 = 22,5 m chiều rộng đáy nền ⇒ ∆V= 2 ×0.54×10-2×22,5... b 2 = 0,791 (nội suy) U t − 4 ' = 0,917 2,96 1,57 + 0, 791 = 0, 738 5,36 5,36 +tính độ cố kết thực tế U t −5' tại thời điểm T5 khi thi công song nấc 3 Khi t= T5 thì thời gian cố kết thực tế là a5 =T5 - T1/2 b3 =T5 – (T2+T3)/2 c1 =(T5 - T4)/2 U t −5 ' = U a 5 H H1 H + U b 3 2 + U c1 3 H H H với U a 5 là độ cố kết lý thuyết tại t = a5 Ta có T5 = 33,36 + 2,1 = 35,46 (tháng) a5 = 35,46 - 1,1/2 = 34,91... s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t U t −3' = 0,822 2,96 1,57 + 0,189 = 0,51 5,36 5,36 +tính độ cố kết thực tế U t −4 ' tại thời điểm T4 khi bắt đầu thi công nấc 3 Khi t= T4 thì thời gian cố kết thực tế là a4 =T4 – T1/2 b2 =T4 – (T2+T3)/2 U t −4' = U a 4 H1 H + Ub2 2 H H với U a 4 là độ cố kết lý thuyết tại t = a4 Ta có T4 = 16,68 + 16,68 = 33,36 (tháng) a4 = 33.36 - 1,1/2 = 32,81 (tháng) =>... U t 5' tgφcu = 12 + 20.5,36.0, 762.tg150 = 33,89 (kN/m2) 6.Tại t = Tc Svth bui thi thuy - 17 - líp ®êng s¾t k47 t Tkmh nÒn ®êng s¾t => Bé m«n ®êng s¾t Sc = Cuo + γ d H 3 U tc ' tgφcu = 12 + 20.5,36.0,961.tg150 = 39, 6 (kN/m2) 6.Kiểm toán ổn định chống trượt và chống ép trồi nền đường tại các thời điểm đắp song từng giai đoạn 1.Kiểm toán khi t=T1 đắp song lớp 1 *ổn định chống ép trồi : C u CTKT F =... U a 5 = 0,924 (nội suy) => U b 3 = 0,816 (nội suy) Svth bui thi thuy - 12 - líp ®êng s¾t k47 Tkmh nÒn ®êng s¾t Bé m«n ®êng s¾t => U c1 = 0,08 (nội suy) U t −5' = 0,924 2,96 1,57 0,83 + 0,816 + 0, 08 = 0, 762 5,36 5,36 5,36 + tính độ cố kết thực tế U tc ' tại thời điểm Tc khi độ cố kết U t ' = 0,994 và Tv = 2, 00 Khi t= Tc thì thời gian cố kết thực tế là a6 =Tc - T1/2 b4 =Tc – (T2+T3)/2 c2 = Tc - (T5

Ngày đăng: 12/05/2016, 11:55

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w