Kiểm toán xe đúc cầu đúc hẫng

Dầm ngang đỡ ván khuôn đáy có sơ đồ làm việc nh- một dầm giản đơn, chịu tảI trọng tác dụng sau: bảng tính kiểm toán xe đúc hãng cầu pá uôn Phần a: dữ liệu tính toán Phần B: Kiểm toán...

Trang 1

Công ty Cầu 1 Thăng Long Bảng kiểm toán xe đúc hẫng cầu Pá Uôn

I các căn cứ và qui trình quy phạm thiết kế

- Bản vẽ thiết kế xe đúc

- Các đặc tr-ng vật liệu thép hình ,thép bản đ-a vào sử dụng

- Các quy trình quy phạm

II Các đặc tr-ng vật liệu

 Vật liệu thép dùng làm hệ ván khuôn và kết cấu xe đúc phục vụ thi công đúc hẫng cầu Pá Uôn

Sử dụng thép CT3, có các đặc tr-ng cơ lý sau:

Ru = 2000 (kG/cm2)

R0 = 1900 (kG/cm2)

Rc = 1140 (kG/cm2)

III TảI trọng tính toán

- Các khối đúc có chiều dài đúc

- Kiểm toán với tảI trọng bê tông tiêu chuẩn khối K1, K5, K11

VK1 = 41.57 (m3) bằng 103.92 (T)

VK5 = 40.59 (m3) bằng 101.47 (T)

VK11 = 35.61 (m3

 TảI trọng thi công tiêu chuẩn

 TảI trọng gió tiêu chuẩn

)

i Kiểm toán dầm ngang ván khuôn đáy T3&t4:

Dầm ngang ván khuôn đáy( bao gồm hai dầm : tr-ớc và sau) làm việc ở hai giai đoạn:

- Giai đoạn 1: Khi đúc bê tông Dầm ngang đỡ ván khuôn đáy có sơ đồ làm việc nh- một dầm liên tục,

chịu tảI trọng tác dụng sau:

+ TảI trọng thi công + TảI trọng bê tông, cốt thép của bản đáy và bản s-ờn khối đúc

+ TảI trọng ván khuôn đáy

- Giai đoạn 2: Khi di chuyển xe đúc Dầm ngang đỡ ván khuôn đáy có sơ đồ làm việc nh- một dầm giản đơn,

chịu tảI trọng tác dụng sau:

bảng tính kiểm toán xe đúc hãng cầu pá uôn

Phần a: dữ liệu tính toán

Phần B: Kiểm toán

Trang 2

Bố trí chung dầm ngang phía sau

Bố trí chung dầm ngang phía tr-ớc.

I.1 Xác định tải trọng do bê tông gây ra.

S-ờn(1bên) Đáy đoạn a đoạn b

KL (T) S- diện tích (cm2)

a(cm) b(cm)

khối L(cm) Mặt cắt

Trang 3

 Sơ đồ phân bố tảI trọng cho 2 dầm ngang : Rs và Rt

Ta có Rs và Rt là tải trọng rải đều trên các dầm ngang trong đoạn s-ờn(a) và đáy dầm hộp(b)

 Bảng giá trị tải trọng tiêu chuẩn do bê tông khối đúc tác dụng lên dầm ngang

Rải đều trên a (kG/cm)

Rải đều trên b (kG/cm)

Rải đều trên a (kG/cm)

Rải đều trên b (kG/cm)

 TảI trọng tính toán : đ-ợc nhân thêm hệ số tảI trọng n

I.2 Xác định tải trọng ván khuôn đáy + tảI trọng sàn bên và tảI trọng thi công gây ra trên 2 dầm ngang

- TảI trọng ván khuôn đáy +sàn d-ới đ-ợc phân bố đều cho 2 dầm ngang

- TảI trọng thi công phân bố đều trên diện tích mặt bản đáy khối đúc 250 kG/m2

Dầm ngang sau Dầm ngang tr-ớc Khối

đúc

Trang 4

 TảI trọng tính toán: đ-ợc nhân với hệ số tảI trọng n

I.3 Đặc tr-ng hình học dầm ngang.

Đặc tr-ng vật liệu F(cm 2 ) TL đvị(kg/m) J x (cm 4 ) J y (cm 4 ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 )

I 500x200x10/16 114.2 89.6 47800.00 2140 1912.00 214.00

I.4 Sơ đồ làm việc dầm ngang khi đúc bê tông.

Dầm ngang phía tr-ớc

Đ-a sơ đồ trên vào ch-ơng trình máy tính với hệ số v-ợt tải n=1.25 ta có

Dầm ngang sau Dầm ngang tr-ớc TảI trọng tiêu chuẩn

Trang 5

Dầm ngang sau bất lợi tại khối đúc K1.

Dầm ngang tr-ớc bất lợi tại khối đúc K5.

Mô ment lớn nhất xuất hiện trong dầm ngang ván khuôn đáy là

Kiểm toán theo điều kiện:

C-ờng độ tính toán của thép CT3 khi chịu uốn là

)

 Giá trị phản lực gối là tải trọng tác dụng lên thanh ngang T1

Phản lực do bê tông tiêuchuẩn

Phản lực tính toán

K1

R W M

Trang 6

 Giá trị phản lực gối là tải trọng tác dụng lên thanh ngang T0

Phản lực tính toán

I.6 Sơ đồ làm việc dầm ngang khi di chuyển.

Nhận thấy khi xe đúc di chuyển dầm ngang sau có sơ đồ làm việc bất lợi ,

nên chỉ kiểm toán về giới hạn c-ờng độ và độ võng cho dầm này.

Đ-a sơ đồ trên vào ch-ơng trình máy tính với hệ số v-ợt tải n=1.25 ta có

 Nội lực dầm ngang sau

 Moment lớn nhất xuất hiện trong dầm ngang ván khuôn đáy là

M= 694507.9 (kGcm) Kiểm toán theo điều kiện:

K11

R W M

Trang 7

 Biểu đồ độ võng của dầm ngang sau khi di chuyển,tính toán với hê sô v-ợt tải n = 1 :

Ii Kiểm toán dầm dọc ván khuôn ngoài

II.1 Sơ đồ làm việc dầm dọc.

 Các khối đúc có kích th-ớc mặt cắt ngang cánh dầm không đổi

Đặc tr-ng vật liệu F(cm 2 ) TL đvị(kg/m) J x (cm 4 ) J y (cm 4 ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 ) 2U300x90x9/13 96.12 75.5 12729.40 2592.57 848.63 235.69

II.2 TảI trọng.

 TảI trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm dọc đỡ ván khuôn ngoài

- TảI trọng bê tông phần cánh dầm hộp

- TảI trọng ván khuôn ngoài, tảI trọng bản thân dầm dọc

- TảI trọng thi công phân bố đều trên bề mặt cánh khối đúc 250 kG/m2

 Bảng tổng hợp tảI trọng tiêu chuẩn

Bê tông cánh dầm hộp qc (kG/cm)

TảI trọng thi công qtc (kG/cm)

II.3 Kiểm toán.

 Giá trị momen tính toán max, kiểm toán cho khả năng chịu lực của dầm dọc

Độ võng, kiểm toán độ biến dạng của dầm dọc

Lấy phản lực gối do tảI trọng bê tông tiêu chuẩn, làm giá trị thử tảI cho xe đúc Rct

Phản lực tc do bê tông Rbtct (kG)

Phản lực tính toán Rttct (kG)

3.75 15

1220896.51

20.49 20.49

3.75

20.49

K11

3.75

2192.31 0.77

1257685.72 0.85 10256.79 2835.16

1155320.74

0.80 1631.87

Trang 8

 Moment lớn nhất xuất hiện trong dầm dọc ván khuôn ngoài

Mmax = 1257686 (kG.cm) Kiểm toán theo điều kiện:

)

iii Kiểm toán dầm dọc ván khuôn trong

III.1 Sơ đồ làm việc dầm dọc.

 Các khối đúc có kích th-ớc mặt cắt ngang phần nắp dầm không đổi

)

 2 dầm dọc đối xứng nên ta kiểm toán cho 1 dầm

Đặc tr-ng vật liệu F(cm 2 ) TL đvị(kg/m) J x (cm 4 ) J y (cm 4 ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 ) 2U300x90x9/13 96.12 75.5 12729.40 2592.57 848.63 235.69

III.2 Tải trọng.

 TảI trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm dọc đỡ ván khuôn trong

- TảI trọng bê tông phần nắp dầm hộp

- TảI trọng ván khuôn trong, tảI trọng bản thân dầm dọc

- TảI trọng thi công phân bố đều trên bề mặt phần cánh khối đúc 250 kG/m2

 Bảng tổng hợp tảI trọng tiêu chuẩn

Bê tông nắp dầm hộp qn (kG/cm)

TảI trọng thi công qtc (kG/cm)

III.3 Kiểm toán.

 Giá trị momen tính toán max, kiểm toán cho khả năng chịu lực của dầm dọc

Độ võng, kiểm toán độ biến dạng của dầm dọc

Lấy phản lực gối do tảI trọng bê tông tiêu chuẩn, làm giá trị thử tảI cho xe đúc Rnt

6.25

TảI trọng tiêu chuẩn tính cho 1 dầm K1 K5 K11

R W M

Trang 9

Phản lực tc do bê tông Rbtnt (kG)

Phản lực tính toán Rttnt (kG)

 Moment lớn nhất xuất hiện trong dầm dọc ván khuôn trong

Mmax = 1175809 (kG.cm) Kiểm toán theo điều kiện:

iv Kiểm toán thanh dầm ngang trên T1

IV.1 Sơ đồ làm việc dầm ngang T1.

 TảI trọng tính toán

Khối đúc R tt dt1 (kG) R tt dt2 (kG) R tt dt3 (kG) R tt ct (kG) R tt nt (kG) R tt sb (kG) R tt st (kG)

Rsb :Tải trọng sàn bên khối đúc phía trên

Rst :Tải trọng sàn tr-ớc khối đúc

Đặc tr-ng vật liệu F(cm 2 ) TL đvị(kg/m) J x (cm 4 ) J y (cm 4 ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 )

I 500x200x10/16 114.2 89.6 47800.00 2140 1912.00 214.00

IV.2 Kiểm toán.

 Ta có nội lực max trong T1 khi thi công khối K11

Độ võng

9103.55

0.8

Kết quả nội lực

4267.87

K11

R W M

Trang 10

 Moment lớn nhất xuất hiện trong dầm dọc ván khuôn ngoài

Kiểm toán theo điều kiện:

)

 Phản lực tính toán lên dàn chủ

(kG)

v Kiểm toán dàn chủ

 Dàn chủ nhận tải trọng từ dầm ngang trên T0,T1 và T2

Và chịu tải trọng bản thân của dàn

Tải trọng gió tác dụng lên diện tích bề mặt khối đúc tạo thành gẫu lực tác dụng lên dàn chủ xe đúc

Ta có hai khung dàn đối xứng nhau qua tim dọc cầu, nên chỉ kiểm toán cho một khung dàn phẳng

V.1 Sơ đồ làm việc dàn.

 TảI trọng tính toán R0 do dầm ngang đáy phía sau truyền lên=Rttds

TảI trọng tính toán R1 gây ra do dầm ngang trên T1

TảI trọng tính toán R2 gây ra do sàn công tác phía tr-ớc khối đúc qua thanh T2

TảI trọng gió

1976525.43

k0

Z1

Z8

Z3

Z2

Z6 Z5

Z4

Z7

N N4 N3

R W M

Trang 11

Thanh Z1,Z2,Z3,Z8 thép hộp 250x250x9

Đặc tr-ng vật liệu F(cm 2 ) TL đvị(kg/m) J x (cm 4 ) J y (cm 4 ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 ) hộp 250x250x9 86.76 68.3 8410.23 8410.23 168.20 168.20 Thanh Z4,Z7 thép hộp 200x200x9

Đặc tr-ng vật liệu F(cm 2 ) TL đvị(kg/m) J x (cm 4 ) J y (cm 4 ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 ) hộp 200x200x9 68.8 54.0 4190.00 4190 104.75 104.75 Thanh Z5,Z6 thép H 125x125x4.5/9

Đặc tr-ng vật liệu F(cm 2

) TL đvị(kg/m) J x (cm 4 ) J y (cm 4 ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 )

H 125x125x6.5/9 30.31 23.8 847.00 293 136.00 47.00

TảI trọng bản thân dàn chủ, lấy phân bố đều trên chiều dài xe

TảI trọng thanh dàn=Z1+Z8+Z5+Z4+Z2+Z6+Z7+N+N4

 TảI trọng gió W g phân bố đều trên diện tích chắn gió 50.00 (kG/m2)

TảI trọng thẳng đứng tính toán R3 gây ra do tải trọng gió tác dụng lên khối đúc

TảI trọng gió W g phân bố đều trên bề mặt khối đúc, tạo thành momen tác dụng xuống sàn đáy khối đúc

Quy momen về thành ngẫu lực tác dụng lên dàn chủ xe đúc

Mo men M g (kG.cm) 357075.00 266616.00 158404.00

Lực thẳng đứng tác dụng lên dàn chủ xe đúc R3 =Mg/2/261.5cm

Khối đúc R 0 (kG) R 1 (kG) R 2 (kG) R 3 (kG)

V.2 Kết quả nội lực.

 Ta có nội lực dọc trục max trong hệ khung khi thi công khối K5

R 3 (kg)

Tải gió P g (kg)

Diện tích chắn gió

F(m 2 )

h(m) L(m)

P g

R 3

M g

R 3

Trang 12

*/ Kiểm toán thanh dàn Z2.

Đây là phần tử chịu nén nên kiểm toán theo điều kiện sau:

Trong đó

) Lực nén dọc trục có giá trị nh- sau

P= 87891.98 (kG) C-ờng độ tính toán của thép CT3 khi chịu lực dọc trục

)

Hệ số triết giảm c-ờng độ do hiện t-ợng uốn dọc đ-ợc tra bảng theo độ mảnh

1013.0 (kG/cm2

)

*/ Kiểm toán thanh dàn Z1.

Đây là phần tử chịu kéo nên kiểm toán theo điều kiện sau:

Trong đó

Lực nén dọc trục có giá trị nh- sau

P= 95485.25 (kG) C-ờng độ tính toán của thép CT3 khi chịu lực dọc trục

) 1100.57 (kG/cm2

Hà nội, ngày tháng 07 năm 2009

P σ=

F R

L λ=μ i

P

F

P σ=

F R

P

F

Trang 13

I sơ đồ tảI trong:

TảI trọng bản thân xe đúc đ-ợc tính trong phần mềm tính

II Quang phổ lực dọc trục:

Phần c: kết quả tham khảo phần mềm tính dàn không gian

Trang 14

III Quang phổ lực mô men:

III Quang phổ lực chuyển vị:

Định dạng
Số trang	14
Dung lượng	723,81 KB