Bản tính ván khuôn trụ cầu

Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn thuyết minh tính toán ván khuôn thi công trụ T9 Công trình: cầu pá uôn - sơn la phần a: Dữ liệu tiêu chuẩn tính toán áp dụng I Tiêu chuẩn thiết kế - Quy trình thiết kế công trình thiết bị phụ trợ thi công cầu 22-TCN-200-89 - Quy trình thi công nghiệm thu dầm cầu BTCT DƯL 22TCN-247-98 - Tiêu chuẩn thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN18-79 II Vật liệu a Thép CT3 kết cấu thi công E = Ru = 1900 (kG/cm ) 2000 (kG/cm ) R0 = Ru = C-ờng độ chịu uốn ứng suất cắt cho phép 2100000 (kG/cm ) 2000 (kG/cm ) Rc = 0.65R0 = 1235 (kG/cm ) [ ]hc = 0.6R0 = 1140 (kG/cm ) ứng suất cắt cho phép đ-ờng hàn Bu lông neo sử dụng thép S45C C-ờng độ chảy dẻo qui định Khi chịu cắt Khi chịu ép mặt R0 = [R]dc = 0.65R0 = [R]de.m = 1.42R0 = Rk =0.6R0= Bu lông neo chịu kéo 3500 (kG/cm ) 2275 (kG/cm ) 4970 (kG/cm ) 2100 (kG/cm ) III Giả thiết tính toán Sử dụng giả thiết tính toán để sơ đồ hoá xác định tải trọng tác dụng lên hệ đà giáo IV Hệ số tảI trọng Hệ số tảI trọng TảI trọng gió V TảI trọng tính toán V.1 TảI trọng thẳng đứng TảI trọng thi công : - Ng-ời + dụng cụ thi công TảI trọng tiêu chuẩn hệ kết cấu V.2 TảI trọng ngang áp lực ngang bê tông TảI trọng gió tiêu chuẩn Hệ số v-ợt tải (Bảng 13-2.23-Ch-ơng II-TCVN-22TCN-200-89) n= 1.25 n= qng = 250 (kG/m2) qc H = 80 (kG/m ) phongkythuatcau1@gmail.com Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn phần b: tính toán cho giai đoạn Lắp đặt i Thanh tăng chống Các modul ván khuôn đ-ợc bố trí cặp tăng chống Tăng chống có tác dụng giữ ổn định hệ ván khuôn điều chỉnh hệ ván khuôn Trong giai đoạn lắp đặt hệ ván khuôn, tăng chống chịu tác dụng áp lực gió tải trọng thân hệ ván khuôn Kiểm toán tr-ờng hợp bất lợi chống chịu đồng thời tải trọng gió tải trọng ván khuôn F =3*4.75m = Tiết diện chắn gió qc H = TảI trọng gió tiêu chuẩn c Pgió =q H*Fvk = áp lực gió Tải trọng thân modul ván khuôn 3000x4750 Pvk = Tổng tải trọng tác dụng Pgió + Pvk = Thanh chống thép ống D90/80 F= J= r = sqrt(J/F) = Sơ đồ chịu nén hai đầu chốt Chiều dài tăng Chiều dài tăng d-ới độ mảnh Tra bảng tính đ-ợc hệ số ổn định: Lt = Ld = =Lt/r = =Ld/r = = = R0 = C-ờng độ cho phép-CT3 Lực cho phép [N1] = F*R0 = tăng [N2] = F*R0 = tăng d-ới 14 (m ) 80 (kG/m ) 1140 (kG) 2093.52 (kG) 3233.52 (kG) 13.35 (cm) 242.00 (cm ) 4.26 (cm) (m) 1.12 (m) 70.46 26.31 0.69 0.88 1900 (kG/cm ) 17501.85 (kG) 22321.2 (kG) lớn so với Pgió +Pvk Nhận xét Các modul ván khuôn đ-ợc bố trí cặp tăng chống nên sức chịu tải tăng chống lớn nhiều so với tải trọng gió tải trọng thân ván khuôn.Vậy tăng đảm bảo ổn định cho hệ ván khuôn thời gian thi công II Kiểm toán khung tr-ợt Các modul ván khuôn có hai khung công son tr-ợt, chịu toàn tải trọng ván khuôn+lan can+ sàn công tác+ tăng chống tải trọng gió tác dụng vào bề mặt ván khuôn truyền xuống thông qua chống Kiểm toán cho khung, nên tải trọng tính toán đ-ợc chia cho khung phongkythuatcau1@gmail.com Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn II.1 Đặc tr-ng hình học Vật liệu 2U100x50x5/7.5 2U160x65x6.5/10 F(cm2) 23.84 44.94 TL đvị(kg/m) 18.72 35.28 Jx(cm4) 376.29 1785.07 w1(cm3) 75.26 223.13 II.2 Tải trọng tác dụng Pgió = Tổng áp lực gió 1140 (kG) truyền cho chống Pc =0.5*(Pgio/cos720)= 1840.95 (kG) Diện tích chắn gió khung sàn F = 2*4.57m = 9.14 (m ) Hệ số dàn 0.20 Lực gió tác dụng lên khung Pgk = 146.24 (kG) Tải trọng tập trung tiêu chuẩn P s ,P vk tác dụng lên khung( tính cho modul 3000x4750) Tải trọng ván khuôn 2093.52 (kG) Tải trọng nẹp ngang nẹp đứng 523.39 (kG) Tải trọng sàn công tác 1+ lan can1 Tải trọng ng-ời thiết bị sàn Pvk = Tính cho khung Tải trọng treo+sàn công tác Tải trọng ng-ời thiết bị sàn Ps = Tính cho khung Tải trọng phân bố tiêu chuẩn q kc khung rộng L = Tải trọng thân hệ khung Tải trọng sàn + lan can2+ tăng Tải trọng ng-ời thiết bị qkc = Phân bố khung Tải trọng tính toán nhân với với hệ số n =1.25 phongkythuatcau1@gmail.com 137.47 (kG) 525.00 (kG) 1639.69 (kG) 248.23 525.00 193.31 1.8 695.40 214.89 1350 6.28 (thống kê bảng khối l-ợng) (kG) (kG) (kG) (m) (kG) (kG) (kG) (kG/cm) Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn II.3 Kết nội lực Phản lực gối (kG) Lực dọc (kG) Mo men uốn(kG.cm) Độ võng(cm) II.3.1 Kiểm toán ngang 2U160x65 kiểm toán theo điều kiện kéo uốn Nmax = Mmax = max = N max M max + Fc W C-ờng độ cho phép-CT3 phongkythuatcau1@gmail.com Ru = 4689.12 (kG) 146512.29 (kG.cm) 760.95 (kG/cm ) 2000 (kG/cm ) => Đạt Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn II.3.2 Kiểm toán xiên 2U100x50 kiểm toán theo điều kiện nén uốn Mmax = 26357.79 (kG.cm) Nmax = 5296.46 (kG) Ltt = r =sqrt(J/F) = Bán kính quán tính =Ltt/rmin = Độ mảnh Tra bảng tính đ-ợc hệ số ổn định: = 120 (cm) Thanh đầu ngàm max = N max M max + F W C-ờng độ cho phép-CT3 Ru = 3.97 (cm) 30.20 0.85 610.38 (kG/cm ) 2000 (kG/cm ) => Đạt => Đạt II.3.3 Kiểm toán đ-ờng hàn Kiểm toán mối hàn chịu bất lợi liên kết xiên 2U100x50,L =2400 Chiều cao đ-ờng hàn h= 0.6 (cm) Tổng chiều dài đ-ờng hàn L= [ ]hc = 0.6R0 = ứng suất cắt cho phép đ-ờng hàn C-ờng độ đ-ờng hàn cho phép [N]=0.7*L*h*[ ]hc = 15321.6 (kG) Nmax = 5296.46 (kG) Nội lực xiên phongkythuatcau1@gmail.com 32 (cm) 1140 (kG/cm ) Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn II.3.4 Kiểm toán đứng 2U100x50 kiểm toán theo điều kiện nén uốn Mmax = 45760.83 (kG.cm) Nmax = 4111.71 (kG) Ltt = Bán kính quán tính rmin =sqrt(J/F) = =Ltt/rmin = Độ mảnh Tra bảng tính đ-ợc hệ số ổn định: = 83 (cm) Thanh đầu ngàm max = 3.97 (cm) 20.89 0.88 N max M max + F W 804.04 (kG/cm ) 2000 (kG/cm ) Ru = C-ờng độ cho phép-CT3 => Đạt II.3.5 Kiểm toán bu lông neo a Kiểm toán theo khả vừa chịu kéo vừa chịu lực cắt Khả chịu lực bu lông theo điều kiện chịu cắt d d [ N ]c = m2*nc* *d *R c/4 Công thức tính toán Trong : Đ-ờng kính thực bu lông d = 2.7 (cm) nc = Số mặt cắt chịu cắt bu lông m2 = Hệ số điều kiện làm việc 0.9 Rdc = 0.65R0 = C-ờng độ chịu cắt tính toán 2275 (kG/cm ) [ Nd]c = 11723.07 (kG) Khả chịu lực bu lông điều kiện chịu ép mặt Công thức tính toán d d N em =m2.R em d Trong : Đ-ờng kính bu lông d = Bề dày ép mặt d= m2 = Hệ số điều kiện làm việc d c-ờng độ chịu ép mặt tính toán R em =1.42R0 = [ Nd]em = Qmax = Lực cắt max N d em , N d em = Kiểm toán theo khả chịu kéo ren bu lông FM27 = Kiểm toán ren bu lông Rk*FM27 = Lực kéo đứt cho phép Hmax = Lực nhổ max Hợp lực Qmax = Lực cắt max H Lực nhổ max max = 2 N = sqrt(Q max + H max) = [ Nd]min = d Kiểm toán theo khả chịu dính bám Chiều dài chôn trụ L= Fd32 = Diện tích dính bám D32 FD100x8 = Bản neo D120x8+s-ờn fd = Lực dính bám đvị bt M60 Lực dính bám cho phép Hcf =fd(Fd32+fd)= Hmax = Lực nhổ max phongkythuatcau1@gmail.com 2.7 1.2 0.9 4970 14492.52 (cm) (cm) (kG/cm2) (kG) 6329.24 (kG) 11723.07 (kG) 4.27 (cm ) 8967.00 (kG) 4689.12 (kG) 6329.24 4689.12 7877.00 11723.07 30 301.44 149.04 12.5 (kG) (kG) (kG) (kG) Kết III.3 => Đạt 5.72265 => Đạt => Đạt => Đạt (cm) (cm2) (cm2) (kG/cm2) 5631.00 (kG) 4689.12 (kG) Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn phần c: tính toán cho giai đoạn đổ bê tông Trong giai đoạn đổ bê tông cần kiểm toán c-ờng độ ván khuôn, hệ nẹp bu lông xuyên tâm giằng ngang, chịu áp lực ngang bê tông I Tính toán ván khuôn thân trụ Thân trụ đ-ợc chia làm đốt để đổ bêtông Tính toán cho đợt đổ cao H = 4.75 (m) I.1 TảI trọng tính toán ( Phụ lục A- tiêu chuẩn kỹ thuật giao thông đ-ờng bộ-Tập III) - Bê tông đ-ợc đổ liên tục đến chiều cao H= 4.75 (m) -Khi bơm bê tông áp lực ngang tiêu chuẩn bê tông tác dụng lên ván khuôn tính theo công thức: Pmax = bt R Bán kính tác dụng đầm Tải trọng xung kích đổ bê tông Chiều cao đổ bê tông áp lực ngang tiêu chuẩn bê tông Pxk R= Pxk = H= Pmax= 0.700 0.040 4.750 0.215 (m) (kG/cm2) (m) (kG/cm2) I.2 Kiểm toán mặt ván khuôn I.2.1 sơ đồ Bản đ-ợc tính nh- ngàm cạnh với kích th-ớc axb I.2.2 Ván khuôn thép CT3 Đặc tr-ng vật liệu a (cm) Thép 50 b (cm) 41 h (cm) 0.6 W (cm3) 2.46 J (cm4) 0.74 (kG/cm3) 0.785 I.2.3 tảI trọng tác dụng áp lực ngang bê tông Pmax= TảI trọng tiêu chuẩn 0.215 (kG/cm ) n*Pmax= ` TảI trọng tính toán 0.269 (kG/cm ) I.2.4.Nội lực Mômen lớn tâm a x b tác dụng lên mặt ván khuôn: MMax = Pmax.a2.n Trong : Hệ số tra bảng phụ thuộc vào tỉ lệ kích th-ớc cạnh (a:b=1.25) 0.067 MMax = 44.68 (kG.cm) ứng suất lớn nhất: 18.16 (kG/cm ) max = Mmax/W = C-ờng độ cho phép Ru = 2000 (kG/cm ) => phongkythuatcau1@gmail.com E(kG/cm2) 2100000.0 Đạt Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn I.2.5 Độ võng f= Pmax a E Trong E: Môđun đàn hồi thép : Hệ số tra bảng phụ thuộc vào tỉ lệ kích th-ớc cạnh (a:b=1.25) = => f= Độ võng cho phép: [ f ] = b/400 = I.3 Kiểm toán s-ờn tăng c-ờng I.3.1 Tính toán s-ờn ngang a Sơ đồ tính Tính theo sơ đồ dầm giản đơn với chiều dài nhịp tính toán =a a= 50 (cm) h= (cm) = 0.8 (cm) Wx = 8.53 (cm3) Jx = 34.13 (cm4) a TảI trọng tác dụng q1tt = n.b.Pmax = q1tc = b.Pmax = b Nội lực Mômen lớn tác dụng lên s-ờn ngang: Mmax ứng suất lớn nhất: max m q1tt a C-ờng độ cho phép Ru = f= => Đạt => Đạt => Đạt 11.02 (kG/cm) 8.82 (kG/cm) 2754.69 (kG.cm) = Mmax/W = c Độ võng 0.020 0.059 (cm) 0.103 (cm) 322.81 (kG/cm ) 1900 (kG/cm ) q1tc a 128EJ x Trong đó: E: Môdun đàn hồi thép Jx: Mômen quán tính s-ờn ngang f= Độ võng cho phép: [ f ] = a/400 = 0.01 (cm) 0.125 (cm) II Tính toán hệ nẹp II.1 Sơ đồ bố trí Thanh xuyên tâm thép D25 tạo ren bu lông M22 bố trí theo ph-ơng dọc cầu hàng ngang thanh,hàng đứng Thanh chéo góc D32 tạo ren bu lông M30 tăng khả khoá góc phongkythuatcau1@gmail.com Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn Đặc tr-ng hình học nẹp ngang Vật liệu 2U100x50x5/7.5 II.2 TảI trọng tác dụng - áp lực ngang bê tông F(cm2) TL đvị(kg/m) Jx(cm4) w1(cm3) 23.84 18.72 372.74 74.55 - Biểu đồ áp lực quy đổi từ hình thang sang hình chữ nhật với P = Ptđ F: Diện tích biểu đồ hình thang F = 1/2R.(Pmax+Pxk)+(H-R).Pmax = 96.00 (cm ) Ptd = F/H = TảI trọng tiêu chuẩn 0.20 (kG/cm ) Nẹp ngang 1&1' Không tính đến chịu tải hàng xuyên tâm áp lực ngang tiêu chuẩn tác dụng qn1 =Ptd*(95/2+127/2)= 22.43 (kG/cm) Nẹp ngang 2&2' áp lực ngang tiêu chuẩn tác dụng qn2 =Ptd*(127/2+120/2)= 24.96 (kG/cm) Nẹp ngang 3&3' áp lực ngang tiêu chuẩn tác dụng qn3 =Ptd*(120/2+110/2)= 23.24 (kG/cm) Nẹp ngang 4&4' áp lực ngang tiêu chuẩn tác dụng qn4 =Ptd*(110/2+23)= 15.76 (kG/cm) TảI trọng tính toán đ-ợc nhân với hệ số tảI trọng n= 1.25 Kiểm toán nẹp 2&2' chịu bất lợi phongkythuatcau1@gmail.com Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn II.3 Sơ đồ tính II.4 Kết nội lực Momen hệ khung Lực dọc hệ khung phongkythuatcau1@gmail.com 10 Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn Độ võng hệ khung Nội lực max xuyên tâm Tiết diện xuyên tâm Nmax = F= Nmax/F = 3582.14 (kG) 2.81 (cm2) 1274.78 (kG/cm2) Rk = 2100 (kG/cm2) => Đạt M 30 N= F= max = Nmax/F = 5374.82 (kG) 5.19 (cm2) 1035.61 (kG/cm2) 2100 (kG/cm2) => Đạt => Đạt => Đạt M 22 max = C-ờng độ chịu kéo bu lông Nội lực max khoá góc Tiết diện xuyên tâm Rk = Momen max nẹp Nội lực max Mmax = max = Mmax/W = C-ờng độ cho phép Độ võng max nẹp Độ võng cho phép: công ty cầu thăng long Ru = f max = [ f ] = L/250 = 69843.80 (kG.cm) 936.90 (kG/cm ) 2000 (kG/cm ) 0.06 (cm) 0.51 (cm) công ty cầu thăng long Hà nội, ngày tháng năm 2008 ng-ời tính Đặng Quốc Huy phongkythuatcau1@gmail.com 11 [...]... max trong nẹp 2 Nội lực max Mmax = max = Mmax/W = C-ờng độ cho phép Độ võng max nẹp 2 Độ võng cho phép: công ty cầu 1 thăng long Ru = f max = [ f ] = L/250 = 69843.80 (kG.cm) 2 936.90 (kG/cm ) 2 2000 (kG/cm ) 0.06 (cm) 0.51 (cm) công ty cầu 1 thăng long Hà nội, ngày tháng năm 2008 ng-ời tính Đặng Quốc Huy phongkythuatcau1@gmail.com 11 ...Công ty cầu 1Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo thi công trụ P9- Pá Uôn Độ võng hệ khung Nội lực max trong thanh xuyên tâm Tiết diện của thanh xuyên tâm Nmax = F= Nmax/F = 3582.14 (kG) 2.81 (cm2) 1274.78 (kG/cm2) Rk = 2100 (kG/cm2) =>