THIÊT kế môn học DIESEL tàu THỦY động cơ 2 kỳ, quét thẳng qua xupap

THIấT K MễN HC DIESEL TU THY THễNG S CA NG C Nc sn xut : Thy S Mỏc ng c : RTA38 Cụng sut Ne : 1936 KW Vũng quay n :190 vũng/phỳt ng kớnh xi-lanh D : 380 mm Hnh trỡnh piston S : 1100 mm ng c k, quột thng qua xupap Tng ỏp bng tua-bin khớ x iu kin thay i : tng THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Thụng s mc nh S liu ban u La chn cụng thc THIấT K MễN HC DIESEL TU THY th vi iu kin ban u th vi iu kin thay i THIấT K MễN HC DIESEL TU THY 1.6.Nhn xột - Khi ta chy chng trỡnh vi iu kin thay i gúc phun sm tng lờn , ta thy cụng sut Ne v nhit Tzmax tng lờn - Khi ta tng gúc phun sm thỡ lng nhiờn liu c cp vo th tớch cụng tỏc s tng lờn dn ti quỏ trỡnh chỏy hon ton , quỏ trỡnh chỏy tt dn nờn cụng sut v nhit tng THIấT K MễN HC DIESEL TU THY PHN II: NG HC V NG LC HC A CC THễNG S CN CHO TNH TON 1.Khi lng ca cỏc chi tit chuyn ng thng Gtt = Gnp + 0,3.Gb Gnp = k1 D3 : trng lng piston Vi piston gang k1 =3,0 (KG/dm3) Gnp= 3.3,83 = 164,6 (KG) Gb = k2.D3 : trng lng biờn Vi biờn lm bng thộp rốn k2 =3,5 (KG/dm3) Gb =3,5.3,83 = 192,05 (KG) Gt t= 164,6 + 0,3.192,05 = 222,215 (KG) Din tớch nh piston: Fp D 3,14.38 Fp = = = 1133,54 ( cm2 ) 4 3.Khi lng ca cỏc chi tit tham chuyn ng thng ca xilanh ng vi n v nh piston Gtt 222,215 mtt = g.F = 9,8.1133,54 = 0,02 (KG.s2/m.cm2) p Tc gúc trung bỡnh ca trc khuu n 3,14.190 = = 19,88 (rad/s) 30 30 1 R Thụng s kt cu = = ( 3,5 ữ 4,5 ) L R vi ng c ny ta chn = = L S = L = 2.S = 2.1100 = 2200 (mm) 2L = Khi lng biờn Gb 192,05 mb = g = 9,8 = 19,6 (KG.S2/m) - lng u nh biờn: m1 = (0,35 ữ 0,4)mb chn m1 = 0,3 19,6 = 5,88 (KGm/s2) - lng u to biờn: m2 = (0,65 ữ 0,6 )mb chn m2 = 0,7.mb = 0,7 19,6 = 13,72 (KG.S2/m) Khi lng cỏc thnh phn chuyn ng quay: mq m q = mcb + 2mmk + m2 Trong ú : , mcb : lng c biờn mcb = ( Dcb d ) l cb 4g : trng lng riờng ca vt liu, vi thộp rốn ly = 7,848 (KG/dm3) Dcb ng kớnh ngoi c biờn , Dcb =(0,6 ữ 0,75)D ly Dcb = 0,7.D =0,7.3,8= 2,66 (dm) d0 ng kớnh c biờn,d0=(0,5ữ0,8)Dcb THIấT K MễN HC DIESEL TU THY ly d0 =0,8Dcb= 0,8.2,66 = 2,128 (dm) lcb chiu di c biờn, lcb =(0,7ữ0,8)Dcb ly lcb = 0, 8Dcb =0,8.2,66 = 2,128 (dm) 7,848.(2,66 2,128) 2,128.3,14 vy mcb = = 0,378 (KG.s2/m) 4.9,8 + mmk :khi lng mỏ khuu quay vi bỏn kớnh R S mmk = mm R = g R 6,83 7,848.18,99.0,931 = 17,58 (KG.s2/m) 9,8 = 5,5 vi m m : lng mỏ khuu quay vi bỏn kớnh = Dcb 2,66 +R= + 5,5 = 6,83(dm) 2 S : din tớch mỏ khuu, S = b.h + b = (1,3 ữ1,5)Dcb ,ly b = 1,4Dcb = 1,4.2,66 = 3,724 (dm) Dcb + d ct +R Vi d ct = (0.55 ữ 0.85) D d ct = 0.7 D = 0,7.3,8 = 2,66 (dm) 2,6 + 2,6 Vy h = + 2,5 = 5,1 (dm) +h= S = b.h = 3,724.5,1= 18,99 (dm2) : chiu dy mỏ khuu = (0,34 ữ 0,4)Dcb ly = 0,35Dcb =0,35.2,66= 0,931 (dm) Vy m q = 0,378 +2.17,58+13,72 = 49,256 (KG.s2/m) Khi lng ca thnh phn chuyn ng quay ng vi n v din tớch nh , piston mq = mq , 49,256 = 1133,54 = 0,043 (kG.S2/m.cm2) Fp B CC TH I th chuyn v tc v gia tc: - Ta cú cụng thc xỏc nh chuyn v , tc ,gia tc ti cỏc gúc quay ca trc khuu nh sau: X = R[(1-cos) + (1-cos2) ] , t A = (1-cos) + (1-cos2) X = RA V = R[sin + sin2] , t B =[sin + sin2] V= RB J = R2 [cos + cos2], t C=[cos + cos2] J = R2C Bng 1: xỏc nh cỏc giỏ tr X,V,J ti cỏc gúc quay khỏc THIấT K MễN HC DIESEL TU THY 180 195 210 225 240 255 270 285 300 315 330 345 360 375 390 405 420 435 450 465 480 495 510 525 540 A B 1.9743 1.8973 1.7696 1.5938 1.3754 1.125 0.857 0.593 0.355 0.165 0.042 0.042 0.165 0.355 0.593 0.857 1.125 1.3754 1.5938 1.7696 1.8973 1.9743 -0.196 -0.392 -0.582 -0.758 -0.903 -1 II th tng hp lc * Cỏch khai trin th cụng : C X V J -0.75 1.1 -163 -0.749 1.086 -2.143 -162.8 -0.741 1.044 -4.286 -161.1 -0.707 0.973 -6.364 -153.7 -0.625 0.877 -8.288 -135.9 -0.475 0.756 -9.873 -103.3 -0.25 0.619 -10.93 -54.34 -1.028 0.042 0.472 -11.24 9.129 -0.974 0.375 0.327 -10.65 81.513 -0.832 0.707 0.195 -9.097 153.68 -0.608 0.991 0.091 -6.648 215.41 -0.321 1.182 1.25 0.023 -3.51 256.93 271.71 0.321 1.182 0.023 3.51 256.93 0.608 0.991 0.091 6.648 215.41 0.832 0.707 0.195 9.097 153.68 0.974 0.375 0.327 10.65 81.513 1.028 0.903 0.758 0.582 0.392 0.196 0.042 -0.25 -0.475 -0.625 -0.707 -0.741 -0.749 -0.75 0.472 11.24 9.129 0.619 10.934 -54.34 0.756 9.873 -103.3 0.877 8.288 -135.9 0.973 6.364 -153.7 1.044 4.286 -161.1 1.086 2.143 -162.8 1.1 -163 THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Tng hp lc : P1 = Pkt + Pj + Pkt Lc khớ th, c suy t th cụng bng cỏch o trờn thỡ cụng, ri ly giỏ tr o c nhõn vi t l xớch ca th + Pj = -mttJ Lc quỏn tớnh + mtt = 0,016 Khi lng cỏc chi tit tham gia chuyn ng thng ca xilanh vi n v din tớch nh piston + J = R 2.C Vi C = cos + .cos(2.) + Trong ú : - thun tin cho vic tớnh toỏn v lp bng, vi ng c k = 180o ữ 540o D= - =0,25 ; R=0,55(m) ; = 19,88(rad/s) Sin( + ) Cos v E= Cos ( + ) Cos ( ) Lc tip tuyn T = P1.D v lc hng tõm Z = P1.E THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Bng : 180 195 210 225 240 255 270 285 300 315 330 345 360 375 390 405 420 435 450 465 480 495 510 525 540 =19,88(rad/s) Pk 1.89 2.114 2.283 2.534 3.026 3.686 4.679 6.422 9.446 15.4 26.35 47.06 74.17 Pj 2.608 2.605 2.577 2.459 2.174 1.652 0.869 -0.146 -1.304 -2.459 -3.447 -4.111 -4.347 P1 4.498 4.719 4.86 4.993 5.2 5.338 5.548 6.276 8.142 12.941 22.903 42.949 69.823 94.47 -4.111 90.359 70.24 73.69 -3.447 43.8 -2.459 41.341 20.57 -1.304 19.274 15.68 -0.146 15.534 10.29 0.869 11.159 7.43 1.652 9.082 5.585 2.174 7.759 4.538 4.126 3.859 3.625 2.459 2.577 2.605 2.608 6.997 6.703 6.464 6.233 ; R= 0,55 (m) ; mtt=0,02 ( KG.s ) cm m A B C D T -0.106 -0.391 -0.58 -0.755 -0.902 -1 -1.03 -0.977 -0.834 -0.609 -0.322 -1 -0.953 -0.929 -0.834 -0.692 -0.499 -0.258 -0.019 0.308 0.58 0.803 0.949 -0.065 -0.126 -0.18 -0.222 -0.249 -0.258 -0.249 -0.222 -0.18 -0.126 -0.065 -1 -0.998 -0.992 -0.984 -0.976 -0.97 -0.968 -0.97 -0.976 -0.984 -0.992 -0.998 -1 -0.5 -1.9 -2.896 -3.926 -4.815 -5.548 -6.464 -7.955 -10.79 -13.95 -13.83 0.322 0.949 0.065 0.9979 0.609 0.834 0.977 1.03 0.902 0.755 0.58 0.391 0.106 Z -4.498 -4.497 -4.515 -4.164 -3.598 -2.664 -1.431 -0.119 2.508 7.506 18.391 40.759 69.823 85.75 56.40 29.096 42.77 0.803 0.126 0.9921 0.984 34.47 0.58 0.1796 23.978 0.221 18.83 0.308 0.9763 5.936 0.248 0.970 -0.019 16 -0.295 0.258 0.968 -0.258 2 11.159 -2.879 0.248 0.970 -0.499 8.192 -4.532 0.221 -0.692 0.9763 5.858 -5.369 0.984 -0.834 0.1796 4.058 -5.835 -0.929 0.126 0.9921 2.621 -6.227 -0.953 0.065 0.9979 0.685 -6.16 -1 -6.233 N -0.307 -0.612 -0.897 -1.153 -1.328 -1.432 -1.561 -1.806 -2.324 -2.886 -2.792 5.873 8.851 7.425 4.275 3.863 2.881 2.259 1.721 1.257 0.845 0.42 THIấT K MễN HC DIESEL TU THY III Bng biu din cỏc hnh trỡnh cụng tỏc ca ng c Gúc cụng tỏc k = 180. 180.2 = = 60o i : s k ca ng c; =2 i : s xilanh ca ng c; i = ú : Th t n ca ng c : 1-5-3-6-2-4 * Bng biu din cỏc quỏ trỡnh lm vic ca ng c 180 360 540 Chỳ gii Qỳa trỡnh chỏy gión n Qỳa trỡnh x -Khi xilanh v trớ thỡ gúc cụng tỏc ca xilanh l = 1800 + xilanh v trớ = 3000 + xilanh v trớ = 4200 + xilanh v trớ = 2400 + xilanh v trớ = 4800 + xilanh v trớ = 3600 -Thi gian ngn nht gia ln n liờn tiờp ca xi lanh k + gúc gia xilanh l : 1200 + gúc gia xilanh l : 1200 + gúc gia xilanh l : 1800 + gúc gia xilanh l : 1200 + gúc gia xilanh l : 1200 Vy thi gian lc tỏc dng lờn c trc l di nht vỡ vy quỏ trỡnh tớnh ng kớnh trc ch cn tớnh cho c trc3 cũn cỏc c trc khỏc ly bng ng kớnh trc ny THIấT K MễN HC DIESEL TU THY 1.Kích thớc: - Chiều dày đỉnh piston: ( ) Piston làm gang => = (0,12-:-0,18)D = (0,12-:-0,18).38 =( 4,56 ữ 6,84) Chọn = (cm) - Chiều cao tâm lỗ chốt piston : (Lc) Động thấp tốc: Lc = (0,9ữ1,2)D = (0,9ữ1,2).38 = (34,2ữ45,6) Chọn : Lc = 45 (cm) - Chiều dài thân piston: (LT) Động thấp tốc : LT= (1,3ữ1,4)D = (1,3ữ1,4).38 = (49,4ữ53,2) Chọn : LT = 52(cm) - Chiều dài toàn piston : (L) Động thấp tốc : L = (1,6ữ1,8)D = (1,6ữ1,8).38 = (60,8ữ68,4) Chọn : L = 65 (cm) - Chiều dài phần đỉnh piston : LĐ = L - LT = 65- 52 = 13 (cm) - Đờng kính lỗ chốt piston: dc = (0,35ữ0,5)D = (0,35ữ0,5).38 = (13,3ữ19) Chọn : dc = 18 (cm) - Đờng kính bệ chốt piston : dn = (0,4ữ0,7)D = (0,4ữ0,7).38 = (15,2ữ26,6) Chọn : dn = 25 (cm) - Chiều dày piston chỗ rãnh sec măng: m =(0,05ữ0,075)D = (0,05ữ0,075).38 =(1,9ữ2,85) Chọn : m = 2,5 (cm) - Khoảng cách từ sec măng thứ tới đỉnh : Động thấp tốc: c = (0,15ữ0,3)D =(0,15ữ0,3).38 = (5,7ữ11,4) Chọn : c = 10(cm) - Đờng kính đầu piston : D1 = D-2 1 - Khe hở hớng tâm đầu piston Với piston làm gang : = 1 ữ D = (0,039ữ0,19) 970 200 Chọn = 0,15 (cm) D1 = 38 - 2.0,15 = 37,7 (cm) - Đờng kính phần dẫn hớng: D2 = D- 22 Với khe hở xi lanh phần dẫn hóng : Piston gang = (1/900ữ1/1000)D = (0,042ữ0,038) Chọn = 0,04(cm) D2 = 38 - 2.0,04 = 37,92 (cm) - Khoảng cánh bệ chốt : b = (0,5ữ1,4).D = (0,5ữ1,4).38 = (19ữ53,2) Chọn b = 35 (cm) 2.Nghiệm độ bền: - áp lực riêng tác dụng lên thành xi lanh: K= Với dụng N max < [K ] D.LT Nmax = (0,09-:-0,1).Pz = 0,1.94,66 = 9,466 [KG/cm2] :áp suất lớn tác [K] :áp lực riêng phần cho phép: lên thành xi lanh THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Với piston gang có làm mát : [K] =5,5-:-6,5 Chọn [K] = [KG/cm2] K= 9, 466 = 0,0048 [KG/cm2] < [K] => Thỏa mãn 38.52 - Mô men uốn tác dụng lên đáy piston: D 38 Mu= ( )3 Pz = ( )3 94, 66 = 216424,313 [KG/cm] - ứng suất uốn tác dụng lên piston : D1 Pz 37, 7.94, 66 = = 24, 78[ KG / cm ] 2 4. 4.6 u < [ u ] = 600[ KG / cm ] => Thỏa mãn u = - ứng suất nhiệt : t = t E.q. 2(1 Px ) [KG/cm2] Với piston làm gang : + T :Hệ số giãn nở vật liệu: chọn T = 1,07.10-5 [1/k0] + E: Mô dun đàn hồi vật liệu: E = 10.105[kG/cm2] + :Chiều dày đỉnh piston: = 0,06 m + Px: Hệ số Poat-Xong: Px = 0,3 +: Hệ số dẫn nhiệt vật liệu: = 45 [kcal/m.h.0C] + q: Mật độ dòng nhiệt tính theo công thứccủa A.K.KOSTIN: q= b.c m 0,5 D 10 Ts 0,88 , 38 ( ) ( Pe.g e ) 1,36.To H Ps 10 Với b:hệ sốtính đến số kỳ động cơ, với động kỳ b =1,78 Cm : tốc độ trung bình piston Cm = 6,81 [m/s] D: Đờng kính xi lanh D = 38 [cm] = 0,38 [m] : Hệ số nạp H = 0,95 H Ps,Pe : áp suất không khí trớc vào xi lanh áp suất có ích ge : suất tiêu hao nhiên liệu có ích [kg/ cv.h] Ts,To : Nhiệt độ không khí trớc xi lanh nhiệt độ môi trờng [oK] q =1, 78.6,810,5.( 0,38 102.398 0,88 0,38 ) (6,13.0, 21 ) =28,85 0,95.2, 2.102 1,36.310 q = 28,85 [kcal/m2.h] t = 1, 07.105.10.105.37,17.0, 06 = 0, 294 2(1 0,3).45 [KG/cm2] - ứng suất tổng : T = u + t = 24, 78 + 0, 294 = 25, 07[ KG / cm ] [ t ] Piston gang : [ t ] = 1000 ữ 2000 [kG/cm2] > T => Piston đủ bền THIấT K MễN HC DIESEL TU THY II Trục khuỷu : 1,Kích thớc: - Đờng kính cổ biên: Db= (0,6ữ0,75).D=(22,8ữ28,5) Chọn Db=28 [cm] - Đờng kính cổ trục: Dc= (0,6ữ0,8).D =(22,8ữ30,4) Chọn Dc = 30 [cm] - Chiều dài cổ biên:lb=(0,7ữ0,8).Db = (19,6ữ22,4) Chọn lb = 22 [cm] - Chiều dài cổ trục:lc =(0,6ữ1).Dc = (18ữ30) Chọn lc = 20 [cm] - Chiều dày má khuỷu : h = (0,15ữ0,4).D = (5,7ữ15,2) Chọn h = 12 [cm] - Chiều rộng má khuỷu:b = (0,9ữ1,5).D = (34,2,ữ57) Chọn b = 50 [cm] - Khoảng cấch đờng tâm xi lanh : + Với động kỳ: l = (1,3ữ1,8).D = (49,4ữ68,4) Chọn l = 65 [cm] - Bán kính góc lợn : + Cổ biên với má : r1=(0,1ữ0,2).Db =(2,8ữ5,6) Chọn r1 = 45[cm] + Cổ trục với má : r2 = (0,05ữ0,07).Dc = (1,4ữ1,96) Chọn r2 = 1,8 [cm] - Khoảng cách từ tâm má khuỷu đến tâm gối đỡ a : a= h + l c 12 + 20 = = 16 [cm] 2 III) Xi lanh : 1) Kích thớc : Do=(1,25ữ1,3)D = (1,25ữ 1,3).38 = (47,5ữ49,4) Chọn D0 = 48 [cm] - Chiều dày tai đỡ : a a = (Do-D)/2 = (48-38)/2 = [cm] - b = (0,03ữ0,035)D = (0,03ữ0,035).38=(1,14ữ1,33) Chọn b = 1,3 [cm] THIấT K MễN HC DIESEL TU THY - h=(0,11ữ0,15)D = (0,11ữ 0,15).38 = (4,18ữ5,7) Chọn h' = [cm] - = (0,08ữ 0,1)D = (0,08ữ 0,1).38 = (3,04ữ3,8) Chọn = 3,8 [cm] - ' = (0,05ữ0,06)D = (0,05ữ0,06).38 = (1,9ữ2,28) Chọn ' = 2,1 [cm] - = (0,06ữ 0,08)D = (0,06ữ 0,08).38 =(2,28ữ3,04) Chọn = [cm] - L = (2,2ữ2,4)S = (2,2ữ2,4).55 = (121 ữ132 ) Chọn L = 125 [cm] - D1 = D+2. = 38 + 2.3 = 44 [cm] => r1 = D1/2 = 44/2 = 22 [cm] - D2=D+2 = 38 + 2.3,8 = 45,6 [cm]=> r2= D2/2 = 45,6/2 =22,8 [cm] - l =(a- )/2 = (5 3,8)/2 = 0,6 [cm] 1) Tính toán độ bền : *)ứng suất cơ: +Nếu vách mỏng : Ta giả thiết ứng suất kéo phân bố toàn chiều dàycủa vách coi xi lanh nh vách mỏng ta có: P = Pz.D.L = 94,66.38.125 = 449635 [KG\cm2] Với Pz : áp suất cháy max D : Đờng kính xi lanh L : Chiều dàI xi lanh - ứng suất giới : P Pz D.L Pz D 94, 66.38 = = = = 599,51 [KG/cm2] [ P ] f 2.L 2.3 Với Thép HK : [ P ] = 600 [KG/cm2] > P P = *)Nếu vách dày ta có : - ứng suất hớng tâm : Pz r 21 r2 94, 66.222 22,82 r = (1 ) = (1 ) = -94,66 [KG/cm2] r r12 r1 22,82 222 222 - ứng suất cắt : Pz r 21 r2 94, 66.222 22,82 t = (1 + ) = (1 + ) = 2651,33 [KG/cm2] r r12 r1 22,82 222 222 t > r ứng suất mặt xi lanh : (t)max = t = 2651,33 [KG/cm2] *)ứng suất nhiệt : t = qt [KG/cm2] 1000 Với qt : nhiệt tải vách: qt = (6000 + 26.n) Pi = (6000+ 26.227).11,06 = 131636,12 [kcal/m2.h] t = qt 131636,12 3,8 = = 500,21 [KG/cm2] 1000 1000 : chiều dày vách *) ứng suất tổng : = t + P = 500, 21 + 599,51 = 1099, 72 [ Với gang [] = (1500 ữ 2000) [KG/cm2] *) ứng suất xiết bu lông : - Lực xiết bu lông : ] =2000 [KG/cm ] D f .432 Pd = .Pz = 1,5.94, 66 = 206093,52 4 Df = D + a = 38+5= 43 [cm] THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Với =1,5-:-2 : hệ số xiết bu lông Chọn =1,5 Lực xiết Pd tạo nên ứng suất uốn , kéo , cắt - ứng suất kéo : Pd sin 206093,52.sin15o P = = = 32,17 [KG/cm2] D1.h .44.12 Với =100ữ 20o - ứng suất cắt : c = Pt P cos 206093,52.cos15o = d = = 120, 07 [KG/cm2] D1.h D1.h .44.12 - ứng suất uốn : Hệ số chống uốn: W .D1.h .44.122 ƯW = = = 3315,84[cm3 ] 6 uz = Pd l 206093,52.0, = = 37, 29 [KG/cm2] W 3315,84 - ứng suất tổng : = ( P + uz ) + 4. c = (32,17 + 37, 29) + 4.120, 07 = 249,98 [] = 400ữ600 [KG/cm2] > Thoả mãn *)ứng suất rãnh kín khí : r = Pd 206093,52 = = 779.82 [ r ] = 600 ữ 800[ KG / cm ] D f b .43.1,3 *)ứng suất tai xi lanh : ct = Pd 206093,52.4 = = 723, [ ct ] =600ữ800 [KG/cm2] ( D D ). / (46,82 42 ). '2 Với D2=D2 +2l= 45,6 + 2.0,6= 46,8 [cm] *)ứng suất lực ngang Nmax=Pz: b1.b2 10.20 = 94, 66 = 540,914 ' b 35 M N max b1.b2 D2 94, 66.10.20.45, = = 0,11 -ứng suất uốn : uz = uz = 4 W 0,1.b '.( D + D ) 0,1.35.(45, 384 ) - Mô men uốn : Muz= N max uz < [uz] = 200 ữ 250 [KG/cm2] Với b1=L- Lc c = 65-45-10 = 10 [cm] B2 < Lc= 25 Chọn B2 = 20 [cm] - Độ võng tuyệt đối lực Nmax sinh b12 b2 102.202 f = N max = 64,13 = 1,1345.109 3.b '.E.I 3.35.3.10 111930,1 Với I = 0,05.(D24-D4) =0,05(45,64-384)= 111930,1 [cm4] : mô men quán tính E = ( 1,6-:-3,15 ) 106 : mô đun đàn hồi vật liệu Chọn E = 3.106 - Độ võng tơng đối : THIấT K MễN HC DIESEL TU THY = f 6,5235.107 = = 1,86386.10 0,001 ữ 0,002 b' 35 Thiết kế hệ thống nhiên liệu 4.1 Nhiệm vụ yêu cầu hệ thống nhiên liệu Quá trình cấp nhiên liệu tốt hay xấu ảnh hởng đáng kể đến công suất tuổi thọ chi tiết Do hệ thống nhiên liệu cần đảm bảo số yêu cầu sau: a Yêu cầu lợng nhiên liệu - Lợng nhiên liệu cấp cho xi lanh phải theo yêu cầu cần thiết cho chu trình công tác động (Đảm bảo định thời, định chất định lợng) dễ dàng điều chỉnh lu lợng theo phụ tải ban đầu - Lợng nhiên liệu phun vào xi lanh động phải (chênh lệch lợng nhiên liệu xi lanh không vợt 5%) - Dự trữ đủ lợng nhiên liệu cho thời gian hành trình tầu b.Yêu cầu thời điểm thời gian cấp nhiên liệu - Nhiên liệu phun vào xi lanh phải thời điểm quy định ( Đúng góc phun sớm) - Nếu phun sớm quá, lúc nhiệt độ áp suất khí nén xi lanh thấp, nhiên liệu phun vào khả bốc chậm, trình cháy khó khăn, gây lãng phí nhiên liệu, áp suất cháy thấp, công suất giảm, động nhả khói đen Mặt khác phun sớm có tợng cháy trớc piston lên đến ĐCT, gây phản áp làm cho động chạy bị rung - Nếu phun muộn quá, nhiên liệu thời gian chuẩn bị cháy, thời gian cháy rớt kéo dài, áp suất khí cháy thấp, công suất động giảm, lãng phí nhiên liệu, động xả khói đen - Thời gian phun nhiên liệu phải hợp lý phải bảo đảm phun hết lợng nhiên liệu Thời gian phun kéo dài làm trình cháy không tập trung, có tợng cháy rớt làm giảm công suất động cơ, giảm tuổi thọ lãng phí nhiên liệu c Yêu cầu áp suất phun - áp suất phun nhiên liệu phải đủ lớn để đảm bảo nhiên liệu sau khỏi đầu phun hoá sơng hoàn toàn có sức xuyên suốt không gian vùng đốt để hoà trộn với khí nén xi lanh - áp suất phun nhiên liệu hoàn toàn phụ thuộc vào kết cấu buồng cháy, kết cấu đầu phun loại nhiên liệu d Yêu cầu trạng thái phun - Nhiên liệu phun vào buồng đốt phải đảm bảo cho hạt nhiên liệu phun phải tơi, chùm tia phải phù hợp với hình dáng buồng cháy để hoá tốt THIấT K MễN HC DIESEL TU THY - Quá trình phun phải dứt khoát, lúc bắt đầu kết thúc phun tợng nhỏ giọt, sau phun xong đầu phun phải khô 4.2 Nguyên lý hoạt động hệ thống nhiên liệu 4.2.1 Sơ đồ cấu tạo Hình 4.1.Sơ đồ hệ thống nhiên liệu Két trực nhật Bầu lọc Bơm cao áp Đờng ống cao áp Vòi phun Đờng dầu hồi 7.Két xả 4.2.2 Nguyên lý hoạt động Nhiên liệu đợc hút từ két dầu, bơm qua phin lọc đa vào khoang chứa bơm cao áp Nhiên liệu đợc bơm áp lực cao tuỳ theo phụ tải, lợng dầu đợc đa qua ống cao áp tới vòi phun, phun thành sơng Tại buồng đốt, nhiên liệu kết hợp với khống khí nén tạo thành khí cháy Dỗu thừa theo đờng ống chảy két Chế độ vệ sinh tính khiết hệ thống cung cấp nhiên liệu khắt khe Đờng ống cao áp đợc bắt chặt giá, không đợc phép lỏng nhằm tránh gấy nứt vỡ bị chấn động 4.3 Tính toán hệ thống nhiên liệu 4.3.1 Tính toán bơm cao áp Nhiệm vụ bơm cao áp Bơm cao áp có nhiệm vụ cung cấp nhiên liệu cho xi lanh động đảm bảo: - Nhiên liệu có áp suất cao, tạo chênh áp lớn trớc sau lỗ phun - Cung cấp nhiên liệu thời điểm theo quy luật mong muốn - Cung cấp nhiên liệu đồng vào xi lanh động - Dễ dàng nhanh chóng thay đổi lợng nhiên liệu cấp cho chu trình phù hợp với chế độ làm việc động Phân loại bơm cao áp THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Bơm cao áp dùng động điêsel có nhiều loại khác Dựa vào cách điều chỉnh nhiên liệu mà phân loại sau: a Bơm cao áp điều chỉnh nhiên liệu van tiết lu loại piston bơm có kết cấu hình trụ đặc biệt b Bơm cao áp điều chỉnh nhiên liệu mặt cam vát Đặc điểm piston nh trên, cam có dạng mặt vát để điều chỉnh hành trình có ích piston c Bơm cao áp điều chỉnh nhiên liệu ngăn kéo piston, loại piston có rãnh xoắn rãnh thẳng thông với cửa sổ cấp nhiên liệu xi lanh Loại bơm dựa vào thời điểm cấp đợc chia thành loại: - Loại điều chỉnh thời gian bắt đầu cấp - Loại điều chỉnh thời gian kết thúc cấp - Loại điều chỉnh hỗn hợp Mặc dù có nhiều loại nh vậy, nhng hầu hết động điezel ngày dùng loại bơm cao áp thay đổi lợng nhiên liệu cách dùng rãnh xoắn piston (piston ngăn kéo) loại gọi bơm Bô sơ Cấu tạo phân bơm cao áp Nắp bơm cao áp Bệ lò xo Lò xo Đệm kin đầu Van chống hồi dầu Thân bơm Thân bơm Vòng điều chỉnh Vít hãm 10 Thanh 11 ống khống chế lợng dầu 12 Bệ đỡ lò xo 13 Lò xo 14 Bệ đỡ lò xo dới 15 Con đội 16 Con lăn 17 Trục cam Hình 4.2 : Bơm cao áp Xác định số thông số bơm cao áp Các thông số bơm cao áp đợc xác định theo lợng nhiên liệu cấp cho chu trình động chạy chế độ thiết kế a Thể tích nhiên liệu chu cấp cho chu trình chế độ thiết kế THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Vct = g e Ne. (lít) 120.n.i. nl (2-1) Trong đó: ge - Suất tiêu hao nhiên liệu có ích động ; ge = 0,2102 (kg/ kW.h) Ne - Công suất thiết kế động ; Ne = 1936 kW i - Số xi lanh động ;i=8 - Số kì động ;=4 n - Vòng quay động ; n = 190 (v/p) nl - Khối lợng riêng nhiên liệu ; nl = 850 (g/dm3) Thay giá trị vào công thức đợc kết : Vct = 0,0002477 (lít) b Khoảng thời gian phun nhiên liệu (tính từ lúc bắt đầu đến lúc kết thúc cấp) = p 6.n (2-2) Trong đó: - Khoảng thời gian phun nhiên liệu p- Góc quay trục khuỷu từ lúc bắt đầu đến lúc kết thúc cấp; chọn p = 200 n - Vòng quay thiết kế động cơ; n = 480 (v/p) Thay giá trị vào công thức (2-2) đợc kết quả: =0,00694(s) c Lu lợng trung bình tổ bơm Qtb = Vct (2-3) Trong đó: Qtb - Lu lợng trung bình tổ bơm Vct -Thể tích nhiên liệu cấp cho chu trình chế độ thiết kế; Vct = 0,0002477 (lít) - Khoảng thời gian phun nhiên liệu; = 0,00694 (s) Thay giá trị vào công thức (2-3) đợc kết quả: Qtb = 0,0357 (lít/s) d Đờng kính piston bơm cao áp dp = V 6.nc k ct p c C p (2-4) Trong đó: Vct = 247,7 (mm3) C - Hệ số cung cấp bơm cao áp Đối với hệ thống nhiên liệu dùng bơm cao áp kiểu piston có rãnh xoắn C = 0,6 ữ 0,95; chọn C = 0,6 nC - Vòng quay trục cam dẫn động bơm cao áp Chọn dạng cam lồi có: nC = n/2 ( n vòng quay thiết kế động cơ) k - Hệ số đánh giá tỷ số tốc độ cung cấp cực đại với tốc độ trung bình k = 1,2 - 1,5; chọn k = 1,2 Cp - Tốc độ piston bơm cao áp Đối với động không cờng hoá THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Cp = 0,001 C0 nC Trong đó: Cp - Tốc độ piston bơm cao áp với dạng cam dẫn cam lồi C0 = 1,5 Cp = 0,36 (m/s) = 360( mm/s) Thay giá trị vào công thức (2-4) ta đợc kết quả: dp = 11,232 (mm) e Hành trình có ích piston bơm cao áp = Vct f p c Trong đó: Vct = 247,7 (mm3) fp - Diện tích đỉnh piston bơm cao áp fp = 200 (mm2) c - Hệ số cung cấp bơm cao áp; chọn c = 0,6 Thay số vào công thức ta đợc = 2,064 (mm) 4.3.2 Tính toán vòi phun công dụng - Phun hết lợng nhiên liệu bơm cao áp cấp cho vòi phun - Điều khiển áp suất phun nhiên liệu, đảm bảo nhiên liệu phun vào buồng đốt dạng sơng mù, tạo điều kiện cho trình hoà trộn cháy tốt Cấu tạo súng phun (nhiên liệu) Bép phun Thân súng phun dầu Bu lông Lò xo ê cu điều chỉnh 11 Rắc co hồi dầu 13 Bộ lọc dầu 15.đệm 17 Bu lông Nắp van Ty kim phun 6.đệm Nắp chắn 10 Nắp chắn 12.Vít ngắt dầu 14.Đầu nối dầu vào 16 Van bi Hình 4.3: Súng phun Nguyên lý hoạt động - Khi bơm cao áp cha cấp nhiên liệu kim phun đóng kín lên bệ đầu phun (Lỗ phun đóng kín) nhờ áp lực lò xo - Khi bơm cao áp bắt đầu cấp nhiên liệu (tơng ứng với thời điểm bắt đầu cấp) nhiên liệu có áp suất cao đờng ống cao áp theo đờng ống 11 tới không gian kim phun Nếu áp suất nhiên liệu thắng lực lò xo kim phun nhấc lên, lỗ phun đợc mở ra, nhiên liệu đợc phun vào buồng đốt động với áp suất cao THIấT K MễN HC DIESEL TU THY - Khi bơm cao áp cấp nhiên liệu (tơng ứng với thời điểm kết thúc cấp) áp lực nhiên liệu đờng 11 giảm đột ngột, lò xo giãn ép kim phun đóng kín lỗ phun kết thúc trình phun nhiên liệu vào động Tính toán số thông số vòi phun a Tốc độ phun nhiên liệu lớn chu trình QMax = k Vct 6.n P (2-5) Trong : k - Hệ số đánh giá tỷ số tốc độ cung cấp cực đại với độ trung bình; k = 1,2 p - Góc quay trục khuỷu từ lúc bắt đầu đến lúc kết thúc cấp p = 200 Vct - Thể tích nhiên liệu cấp cho chu trình chế độ thiết kế Vct=0,2477 cm3) n - Vòng quay thiết kế động cơ; n = 480 (v/p) Thay giá trị vào công thức (2-5) đợc kết QMax = 42,8 (cm3/s) b Tổng tiết diện lu thông lỗ phun nl ài.fi = QMax 2.( P p ) p z (2-6) Trong đó: ài.fi - Tổng tiết diện lu thông lỗ phun nl - Khối lợng riêng nhiên liệu nl = 0,85 (kg/dm3) PP - áp suất nhiên liệu thân vòi phun Chọn Pp = 35 (MN/m2 ) PZ - áp suất cháy lớn động PZ = 9,519 (MN/m2 ) Thay giá trị vào công thức (2-6) đợc kết quả: ài.fi = 5,528 (mm2 ) c Diện tích tiết diện lu thông lỗ phun f1 = ài.fi/ i (2-7) Trong đó: i - Số lỗ phun vòi phun; chọn i = f1 - Tiết diện lu thông lỗ vòi phun ài.fi - Tổng tiết diện lu thông lỗ phun Thay số vào công thức (2-7) ta đợc: f1 = 0,92 (mm2 ) d Đờng kính lỗ phun d= f1 (2-8) Thay số vào (2-8) ta đợc : d = 1,082 (mm) e Đờng kính kim phun d1 THIấT K MễN HC DIESEL TU THY fv = f k (2-14) Trong đó: -Tỉ số tiết diện hình vành khăn van kim tiết diện thân van kim chọn = 0,5 fv - Tiết diện hình vành khăn fv = ( d k d12 ) (2-15) fk - Tiết diện thân van kim fk = d k (2-16) Trong đó: dk - Đờng kính phần dẫn hớng van kim d1 - Đờng kính kim phun Từ công thức (2-14), (2-15), (2-16) => d1 = 0,5 d k tính đợc: d1 = 2mm 4.3.3 Tính chọn bơm thấp áp Nhiệm vụ Bơm chuyển nhiên liệu đặt két trực nhật bơm cao áp Nhiệm vụ bơm chuyển nhiên liệu cung cấp nhiên liệu với áp suất d để khắc phục sức cản bầu lọc để tạo điều kiện nạp nh cho tổ bơm Cấu tạo - Hệ thống sử dụng bơm piston để vận chuyển nhiên liệu 1- Con đội, 2- piston, 3- Van hút, 4- Lò xo, 5- Van đẩy Hình 4.4 - Sơ đồ nguyên lý bơm piston Nguyên lý hoạt động - Piston đợc dẫn động trục cam bơm cao áp thông qua đội 1, vận động ngợc lại piston lò xo điều khiển Khi piston chuyển dịch theo lực tác dụng lò xo, nhiên liệu qua van hút vào không gian chứa lò xo bơm, lúc THIấT K MễN HC DIESEL TU THY không gian phía đội nhiên liệu đợc bơm vào đờng ống dẫn tới bầu lọc piston dịch chuyển theo lực đẩy đội nhiên liệu từ không gian chứa lò xo có phần vào không gian phía đội không gian có đội nên chứa hết số nhiên liệu từ không gian chứa lò xo đẩy ra, số nhiên liệu dôi tới bình lọc - Trong trờng hợp nhiên liệu tuần hoàn hệ thống áp suất thấp lợng nhiên liệu bơm chuyển nhiên liệu cấp phải lợng nhiên liệu phun vào động Lúc vận động piston lực lò xo tạo ngừng lại áp suất nhiên liệu đờng dẫn tới bầu lọc tới không gian phía đội tạo lực đẩy piston cân với lực đẩy lò xo Nh lợng nhiên liệu cung cấp cho động đợc điều chỉnh tự động qua thay đổi hành trình có ích piston - Thông thờng bơm chuyển nhiên liệu tạo áp suất từ 0,15 ữ 0,2 MN/m2 Tính toán bơm chuyển nhiên liệu Việc tính toán bơm chuyển nhiên liệu cần xác định đợc lu lợng cột áp bơm Qua lựa chọn bơm có lu lợng cột áp tơng đơng với giá trị lu lợng cột áp tính đợc a Lu lợng bơm Để đảm bảo nhiên liệu đợc cấp liên tục cho bơm cao áp làm việc bầu lọc bị cáu bẩn gây sức cản lớn giới hạn cho phép lu lợng bơm chuyển nhiên liệu phải lớn 2- 3.5 lần lợng nhiên liệu cực đại cấp cho động Chọn : Q = 3,5.G (3-1) Trong : G- Lợng nhiên liệu cực đại cấp cho động 1h (Động tải 10%) G = 1,1.G (3-2) G - Lợng nhiên liệu cấp cho động chạy chế độ định mức 1h G = ge Ne (3-3) Trong : ge - Suất tiêu hao nhiên liệu có ích động cơ; ge = 0,2102 (kg/kW.h) Ne - Công suất thiết kế động cơ; Ne = 1936 (kW) Thay giá trị vào công thức (3-1), (3-2), (3-3) đợc kết quả: Q = 70,039 (kg/h) b Cột áp bơm - Các bơm nhiên liệu thờng tạo áp suất đẩy từ 0,15 0,2 MN/m chọn bơm có áp suất đẩy P = 0,2 (MN/m2) Cột áp bơm đợc tính theo công thức sau: H=P/ (3- 4) Trong đó: H - Cột áp bơm P - áp suất đẩy bơm - Trọng lợng riêng nhiên liệu; = 8,5.103 (N/m3) Thay giá trị vào công thức (3- 4) ta đợc: THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Vậy cần chọn bơm chuyển nhiên liệu có: Cột áp: H = 24 mH2O Lu lợng: Q = 70,039 (kg/h) 4.3.4 Tính chọn bầu lọc nhiên liệu 1.Nhiệm vụ bầu lọc - Là sản phẩm đợc tiêu chuẩn hoá dùng để lọc bẩn lẫn nhiên liệu dùng cho động - Khi thiết kế cần chọn khả thông qua bầu lọc khoảng lần số lợng nhiên liệu qua bầu lọc Tính toán bầu lọc Cấu tạo lọc dầu đốt Nút xả " e " Vỏ ngoi Phin lọc ống lõi phin lọc ống trụ Bệ dới Nút xả cặn bẩn Rắc co ống dầu Hình 4.5 Bầu lọc nhiên liệu Đối với bầu lọc nhiên liệu trớc hết phải tính toán lực thông qua vào để chọn loại bầu lọc cho phù hợp Lợng nhiên liệu cần lọc qua lọc động làm việc chế độ tải 10% là: = G' (4-1) Trong đó: 1- Lợng nhiên liệu cần qua lọc G- Lợng nhiên liệu cực đại cấp cho động 1h G = 20,011 (kg/h) - Trọng lợng riêng nhiên liệu; = 0,85.103 (kg/m3) Thay giá trị vào công thức (4-1) đợc: = 0,0235 (m3/h) Khả thông qua bầu lọc cần có là: = = 0,047 (m3/h) Khi chọn bầu lọc cần vào lực thông qua Từ xác định đợc kích thớc loại bầu lọc cần chọn 4.3.5 Tính toán đờng ống a Nhiệm vụ - Nối phận hệ thống lại với THIấT K MễN HC DIESEL TU THY b Lựa chọn đờng ống Các ống cao áp cần thoả mãn yêu cầu sau: - Sức cản thuỷ lực nhỏ, giữ kín tốt kể áp suất nhiên liệu tới 120MN/m dới tác dụng dao động phụ tải đột ngột ống không bị nứt vỡ - Vật liệu chế tạo ống thép 10 thép 20, đờng kính ữ10cm chọn ống cần ý đến tốc độ nhiên liệu chạy ống Tốc độ vào khoảng 60ữ80 m/s đạt yêu cầu - Chỗ nối ống phải tháo nắp đợc nhng không đợc để rò rỉ nhiên liệu - Các đờng ống dẫn nhiên liệu áp suất thấp chế tạo đồng đỏ thép 4.3.6 Tính toán két trực nhật a Nhiệm vụ két trực nhật Trực tiếp cung cấp nhiên liệu cho động dùng hàng ngày Thể tích két phải đảm bảo cho động làm việc chế độ thiết kế khoảng ữ 24 b Tính thể tích két Thể tích két trực nhật đợc tính theo công thức sau: V = k G T (6-1) Trong : V Thể tích két trực nhật K Hệ số dự trữ két, chọn k=1,1 G Lợng nhiên liệu động tiêu thụ h ; G = 18,192 (kg/h) - Trọng lợng riêng nhiên liệu; = 0,85.103 (kg/m3) T thời gian đảm bảo cho động làm việc; chọn T = 8h Thay giá trị vào công thức (6-1) ta đợc kết : V = 0,188 (m3) Chọn V = (m3) [...]... [KG\cm2] Với Pz : áp suất cháy max D : Đờng kính xi lanh L : Chiều dàI xi lanh - ứng suất cơ giới : P Pz D.L Pz D 94, 66.38 = = = = 599,51 [KG/cm2] [ P ] f 2. L 2 2.3 Với Thép HK : [ P ] = 600 [KG/cm2] > P P = *)Nếu vách dày ta có : - ứng suất hớng tâm : Pz r 21 r2 2 94, 66 .22 2 22 , 82 r = 2 (1 2 ) = (1 ) = -94,66 [KG/cm2] r 2 r 12 r1 22 , 82 22 2 22 2 - ứng suất cắt : Pz r 21 r2 2 94, 66 .22 2 22 , 82 t = 2. .. 2. 929 2. 029 1.310 5 0.3 42 5 0 2. 968 -0.148 -1.44 -2. 266 -2. 685 -2. 918 -3.114 -3.08 -3.117 0 -2. 249 -0 .25 -2. 249 -0.95 -2. 258 -1.448 -1.963 -2. 408 -2. 774 -3 .23 2 -3.978 -2. 0 82 -1.799 -1.3 32 -0.716 -0.06 1 .25 4 -5.397 3.753 -6.974 9.1955 345 -13.83 40.759 -6.915 20 .38 360 0 69. 823 0 34.9 12 85.75 14.54 375 29 .096 1 8 42. 876 42. 77 56.40 390 8 5 21 .389 28 .20 3 34.47 405 23 .978 8 17 .23 9 11.989 a4 T4 Z4 24 0... 18.83 5.936 1 9.4155 2. 968 16 -0 .29 5 8 -0.148 11.159 -2. 879 5.5795 -1.44 8.1 92 -4.5 32 4.096 -2. 266 5.858 -5.369 2. 929 -2. 685 4.058 -5.835 2. 029 -2. 918 1.310 2. 621 -6 .22 7 5 -3.114 0.3 42 0.685 -6.16 5 -3.08 0 -6 .23 3 0 -3.117 0 -4.498 0 -2. 249 195 -0.5 -4.497 21 0 -1.9 -4.515 22 5 T4' -2. 896 -4.164 -0 .25 -2. 249 -0.95 -2. 258 -1.448 -2. 0 82 THIấT K MễN HC DIESEL TU THY THIấT K MễN HC DIESEL TU THY -V h trc... -2. 879 -4.5 32 -5.369 -5.835 27 0 510 2. 621 -6 .22 7 28 5 525 0.685 -6.16 300 540 0 -6 .23 3 315 180 0 -4.498 330 195 -0.5 -4.497 -1.9 -4.515 180 420 195 21 0 22 5 24 0 25 5 5.936 345 21 0 360 22 5 -2. 896 -4.164 375 390 405 420 435 24 0 25 5 27 0 28 5 300 -3. 926 -4.815 -5.548 -6.464 -7.955 -3.598 -2. 664 -1.431 -0.119 2. 508 450 315 -10.79 7.506 465 330 -13.95 18.391 480 495 510 525 540 T"3 Z"3 9.4155 8 5.5795 4.096 2. 929 ... = 2 (1 + 2 ) = (1 + ) = 26 51,33 [KG/cm2] r 2 r 12 r1 22 , 82 22 2 22 2 vì t > r và ứng suất mặt trong của xi lanh : (t)max = t = 26 51,33 [KG/cm2] *)ứng suất nhiệt : t = qt [KG/cm2] 1000 Với qt : nhiệt tải của vách: qt = (6000 + 26 .n) Pi = (6000+ 26 .22 7).11,06 = 131636, 12 [kcal/m2.h] t = qt 131636, 12 3,8 = = 500 ,21 [KG/cm2] 1000 1000 : chiều dày vách *) ứng suất tổng : = t + P = 500, 21 + 599,51... -3. 926 -3.598 25 5 27 0 28 5 300 315 -4.815 -2. 664 -5.548 -1.431 -6.464 -0.119 -7.955 2. 508 -10.79 7.506 330 -13.95 18.391 345 -13.83 40.759 360 375 390 405 420 435 450 465 480 495 510 525 540 180 Z4' -1.963 -1.799 -2. 408 -1.3 32 -2. 774 -0.716 -3 .23 2 -0.06 -3.978 1 .25 4 -5.397 3.753 -6.974 9.1955 -6.915 20 .38 0 69. 823 0 34.9 12 85.75 14.54 42. 87 29 .096 1 8 6 42. 77 56.40 28 .20 8 5 21 .389 3 34.47 23 .978 8 17 .23 9... (2, 2 2, 4).55 = ( 121 ữ1 32 ) Chọn L = 125 [cm] - D1 = D +2. = 38 + 2. 3 = 44 [cm] => r1 = D1 /2 = 44 /2 = 22 [cm] - D2=D +2 = 38 + 2. 3,8 = 45,6 [cm]=> r2= D2 /2 = 45,6 /2 =22 ,8 [cm] - l =(a- ) /2 = (5 3,8) /2 = 0,6 [cm] 1) Tính toán độ bền : *)ứng suất cơ: +Nếu vách mỏng : Ta giả thiết ứng suất kéo phân bố đều trên toàn bộ chiều dàycủa vách và coi xi lanh nh một vách mỏng thì ta có: P = Pz.D.L = 94,66.38. 125 ... =100ữ 20 o - ứng suất cắt : c = Pt P cos 20 6093, 52. cos15o = d = = 120 , 07 [KG/cm2] D1.h D1.h .44. 12 - ứng suất uốn : Hệ số chống uốn: W .D1.h 2 .44. 122 ƯW = = = 3315,84[cm3 ] 6 6 uz = Pd l 20 6093, 52. 0, 6 = = 37, 29 [KG/cm2] W 3315,84 - ứng suất tổng : = ( P + uz ) 2 + 4. 2 c = ( 32, 17 + 37, 29 ) 2 + 4. 120 , 07 2 = 24 9,98 [] = 400ữ600 [KG/cm2] > Thoả mãn *)ứng suất ở rãnh kín khí : r = Pd 20 6093, 52. .. tuyn THIấT K MễN HC DIESEL TU THY Bng 3: xõy dng th tng lc tip tuyn 1 180 195 T1 0 -0.5 -1.9 21 0 2 300 315 -10.79 -13.95 330 -2. 896 22 5 3 420 435 345 4 24 0 25 5 465 -4.815 -5.548 5 480 495 28 5 4.058 2. 621 6 360 375 525 3 405 0 540 29 4 390 0.685 -7.955 300 T5 5.858 510 -6.464 5.858 480 T4 -3. 926 27 0 8.1 92 0 360 T3 18.83 1 16 11.159 450 -13.83 -3. 926 24 0 T2 -7.955 1 420 THIấT K MễN HC DIESEL TU THY -Sau... 20 6093, 52 = = 779. 82 [ r ] = 600 ữ 800[ KG / cm 2 ] D f b .43.1,3 *)ứng suất tại tai xi lanh : ct = Pd 20 6093, 52. 4 = = 723 , 4 [ ct ] =600ữ800 [KG/cm2] 2 ( D 2 D ). / 4 (46, 82 42 2 ). '2 Với D2=D2 +2l= 45,6 + 2. 0,6= 46,8 [cm] *)ứng suất do lực ngang Nmax=Pz: b1.b2 10 .20 = 94, 66 = 540,914 ' b 35 M N max b1.b2 D2 94, 66.10 .20 .45, 6 = = 0,11 -ứng suất uốn : uz = uz = 4 4 W 0,1.b '.( D 2 + D ) 0,1.35.(45, ... [KG/cm2] > P P = *)Nếu vách dày ta có : - ứng suất hớng tâm : Pz r 21 r2 94, 66 .22 2 22 , 82 r = (1 ) = (1 ) = -94,66 [KG/cm2] r r 12 r1 22 , 82 22 2 22 2 - ứng suất cắt : Pz r 21 r2 94, 66 .22 2 22 , 82. .. -0. 929 0. 126 0.9 921 2. 621 -6 .22 7 -0.953 0.065 0.9979 0.685 -6.16 -1 -6 .23 3 N -0.307 -0.6 12 -0.897 -1.153 -1. 328 -1.4 32 -1.561 -1.806 -2. 324 -2. 886 -2. 7 92 5.873 8.851 7. 425 4 .27 5 3.863 2. 881 2. 259... 2. 029 -2. 918 1.310 2. 621 -6 .22 7 -3.114 0.3 42 0.685 -6.16 -3.08 -6 .23 3 -3.117 -4.498 -2. 249 195 -0.5 -4.497 21 0 -1.9 -4.515 22 5 T4' -2. 896 -4.164 -0 .25 -2. 249 -0.95 -2. 258 -1.448 -2. 0 82 THIấT