tính chất cơ học của đá và khối đá

NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Tính chất học đá khối đá 3.1 Tính chất học đá (đá liền khối -intact rock) 3.1.1 Phơng pháp thí nghiệm Các tính chất học đá, hay đá liền khối, đá nguyên vẹn, đợc nghiên cứu phòng thí nghiệm, mẫu nhỏ, tách từ khối nứt (hình 3-1), nghĩa mẫu đá khe nứt hở, xuyên suốt Tuy nhiên, so với loại vật liệu kỹ thuật khác nh thép, chất dẻo, đá có cấu trúc không phần tử cấu trúc có kích thớc lớn Do để đảm bảo tính đồng mẫu thí nghiệm, kích thớc mẫu phải đủ lớn so với kích thớc hạt khoáng vật hay nhóm hạt khoáng vật Ngoài ra, đá có chứa vết nứt, lỗ rỗng vi mô, cấu trúc đá lại bị chi phối yếu tố này, thờng lại đòi hỏi kích thớc mẫu lớn Tuy nhiên với kỹ thuật nay, phòng thí nghiệm thờng khảo sát mẫu mẫu có kích thớc đến 20cm, đá đá rắn cứng trờng hợp đến 50cm Nếu yêu cầu tính đại diện tính đồng đòi hỏi kích thớc mẫu vợt giới hạn này, đơng nhiên phải mặt phân cách chuyển sang làm thí nghiệm trờng Hình 3-1 Đặc điểm mẫu đá Mẫu đợc gia công với độ xác định, theo yêu cầu cụ thể quy chuẩn, ví dụ thí nghiệm nén, độ lồi lõm bề mặt không đợc 0,03mm sai lệch độ song song hai mặt đáy không đợc 0,05mm Mẫu đợc lấy từ khối đá, dạng tảng đá, tách phơng pháp khoan lỗ liền lỗ, cục đá đào ra, nhng không gây vết nứt nẻ đào Trên hình 3-2 sơ đồ thí nghiệm phổ biến Trải qua trình phát triển, ngày giới có nhiều thiết bị thí nghiệm đợc cải tiến, hoàn thiện Nói chung, máy đại cho phép thí nghiệm theo chơng trình định sẵn, chẳng hạn với chế độ điều khiển tải trọng hay chế độ điều khiển biến dạng; đồng thời kết đo đợc ghi nhận tự động hiển thị máy tính, xử lý theo chơng trình Trên hình 3-3 cho thấy số thiết bị thí nghiệm đại, bao gồm máy thí nghiệm nén ba trục, kéo, nén trục; máy liên hợp thí nghiệm cắt cho phép thực thí nghiệm cắt nén trục CHD/2005/C3 63 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 nén trục kéo trục nén/kéo tách cắt biến góc cắt F nén hai trục nén ba trục T nén ba trục thực 1 2 2 =3 3 Hình 3-2 Các sơ đồ thí nghiệm (chất tải) phòng thí nghiệm Hình 3-3 Thiết bị thí nghiệm đại CHD/2005/C3 64 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 3.1.1.1 Thí nghiệm nén Thí nghiệm nén phơng pháp phổ biến nhất, biểu biến dạng (quan hệ ứng suất biến dạng) đá chủ yếu đợc nghiên cứu thông qua thí nghiệm nén Điều trớc tiên nguyên nhân kỹ thuật thí nghiệm nén dễ thực thí nghiệm kéo Mặt khác, độ bền kéo đá thờng nhỏ tới 1/10 đến 1/30 độ bền nén, nên biểu biến dạng chịu kéo đợc quan tâm thực tế khó xác định Thông thờng phân biệt hai chế độ thí nghiệm là: điều khiển tải trọng điều khiển biến dạng Trong chế độ điều khiển tải trọng, lực tác dụng thờng đợc tăng hay giảm dần với tốc độ không đổi (nén với tốc độ tăng tải cố định) đợc giữ cố định (nén với tải trọng cố định hay thí nghiệm từ biến) Chế độ điều khiển biến dạng đặc trng trình thí nghiệm giữ cho tốc độ biến dạng mẫu không đổi Trong trình chất tải (tăng giảm tải) lên mẫu đá, mẫu đá mà hệ thống chất tải bị biến dạng Tùy theo độ cứng hệ thống chất tải máy thí nghiệm, so với độ cứng mẫu thí nghiệm, máy thí nghiệm đợc phân hai nhóm: máy có độ cứng lớn hay hệ thống cứng máy có độ cứng nhỏ hay hệ thống mềm Độ biến thiên đờng đặc tính giảm tải hệ thống chất tải phản ánh độ cứng máy Với F lực tác dụng, l biến dạng tuyệt đối, km độ cứng, hình 3-4, cho ví dụ hệ thống a1 có độ cứng lớn hệ thống a2 Nói chung hệ thống thí nghiệm cho phép điều khiển tải trọng thờng hệ thống mềm F kích nén khối lợng a1 a2 lò xo mẫu mẫu đá km l Hình 3-4 Khái niệm độ cứng hệ thống chất tải CHD/2005/C3 65 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Nén trục (hay đơn trục) Với máy thí nghiệm đại, tiến hành thí nghiệm nén trục, mẫu thí nghiệm thờng đợc gắn đầu đo biến dạng dọc biến dạng ngang (khái niệm đầu đo đợc hiểu tất loại cảm biến khác nhau-từ đồng hồ, phiến điện trở, thanh, vòng cảm ứng điện từ ) Nhờ cảm biến cho phép ghi nhận nh hiển thị liệu (số liệu nh biểu đồ) trình thí nghiệm u điểm kỹ thuật đo ghi nhận đợc toàn số liệu xác biến dạng dọc ngang mẫu trình thí nghiệm Các kết đo lại Hình 3-5 Mẫu thí đợc sử dụng để điều khiển thí nghiệm nghiệm nén trục Hình 3-5 cho thấy mẫu đá đợc chuẩn bị cho thí nghiệm nén đơn trục Dung cụ đo bao gồm dãn kế đo biến dạng dọc dãn kế đo biến dạng ngang Nén ba trục Tơng tự nh thí nghiệm nén trục, cảm biến đợc gắn để đo biến dạng dọc ngang Mẫu đợc bọc màng chất dẻo mỏng, để tránh khả xâm nhập dầu dãn kế thủy lực vào mẫu, đợc đa vào ngang xy lanh (buồng Karman) chất tải xung quanh áp lực dầu thủy lực Hình 3-6 3-7 cho thấy trình chuẩn bị mẫu thí nghiệm Với thiết bị tự động báo mẫu bị phá hủy, máy đại cho phép điều khiển tự động trình chất tải theo nhiều nấc, không phụ thuộc vào trạng thái mẫu dãn kế dọc Hình 3-6 Chuẩn bị mẫu nén ba trục: bọc mẫu gắn dãn kế CHD/2005/C3 66 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 nén ống dẫn dầu buồng nén áp lực Hình 3-7 Chuẩn bị mẫu nén ba trục: mẫu buồng nén thủy lực 3.1.1.2 Thí nghiệm nén tách/kéo tách Độ bền đá chịu kéo đợc xác định phơng pháp sau: kéo đơn trục hay trục, kéo tách hay nén tách, kéo qua uốn, kéo qua thí nghiệm ba trục Tuy nhiên, khó khăn chi phí nên phơng pháp đợc áp dụng phổ biến kéo tách hay nén tách (hình 3-8), tức nén mẫu hình trụ dọc theo đờng sinh Phơng pháp đợc gọi phơng pháp Bradin CHD/2005/C3 Hình 3-8 Nén/kéo tách 67 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Phơng pháp hình thành xuất phát từ lời giải toán nén tròn tải trọng tập trung lý thuyết đàn hồi Khi chịu nén, theo hớng vuông góc với mặt cắt dọc theo đờng sinh xuất ứng suất kéo gây phá hủy mẫu kéo (hình 3-9) ứng suất kéo đạt khả chịu kéo mẫu Fmax D L Hình 3-9 Mặt phá hủy kéo tách Độ bền kéo qua thí nghiệm kéo tách đợc xác định theo biểu thức: 2F * = max K .D.L (3-1) 3.1.1.3 Thí nghiệm cắt Thí nghiệm cắt hay trợt đợc sử dụng để xác định khả chịu tải mẫu đá chịu cắt túy cắt kết hợp nén Hình 3-10 máy thí nghiệm cắt đại, cho phép phối hợp gây lực nén lực cắt Bằng thí nghiệm xác định đợc trạng thái phá hủy cắt, qua thành phần ứng suất pháp ứng suất tiếp thời điểm mẫu bị phá hủy, cụ thể mối quan hệ: (3-2) F(*, *) =0 Nghĩa ứng với giá trị * có giá trị * tơng ứng gây phá hủy cắt hay trợt, tùy theo loại đá CHD/2005/C3 Hình 3-10 Máy thí nghiệm cắt 68 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 3.1.2 Các biểu học đá qua thí nghiệm nén 3.1.2.1 Biểu học nén trục với tốc độ tăng tải tốc độ biến dạng không đổi Trong thí nghiệm nén đơn trục hay trục, mẫu thí nghiệm thờng có dạng hình trụ chịu tải trọng nén dọc theo trục mẫu Dịch chuyển biến dạng dọc trục ngang trục đợc ghi lại với trình biến thiên tải trọng Hình 3-11 sơ đồ đặc trng biểu đá, nhận đợc thí nghiệm Trên hình 3-11a dạng biểu đồ tổng quát trờng hợp thí nghiệm chế độ điều khiển tải trọng, nghĩa tăng tải với tốc độ không đổi Tuy nhiên, dạng biểu đồ nhận đợc máy thí nghiệm điều khiển biến dạng, mẫu đá có biểu dòn Biểu đồ 3-11b kết đặc trng, nhận đợc máy thí nghiệm có hệ thống chất tải cứng chế độ thí nghiệm điều khiển theo biến dạng Từ kết tổng hợp này, cho phép rút nhận xét sau biểu học đá a) Trong giai đoạn khởi đầu thí nghiệm, đồ thị ứng suất-biến dạng có dạng lõm nguyên nhân sau: mặt đáy mẫu không song song, dẫn đến diện tích mặt tiếp xúc nhỏ, biến dạng không tốc độ biến dạng giảm nhanh mẫu thí nghiệm có khe nứt vi mô nằm ngang, tăng tải khe nứt đợc khép kín dần, tăng dần diện tích nhận tải, giảm nhanh tốc độ biến dạng; b) Tiếp đồ thị có dạng gần tuyến tính (thẳng) phạm vi định Biến dạng mẫu đá đợc coi ổn định c) Nhng tiếp tục tăng tải làm xuất vết nứt vi mô mẫu đá, biến dạng tăng phi tuyến d)Tải trọng tiếp tục tăng làm khe nứt phát triển cuối dẫn đến phá hủy mẫu Giá trị cực đại ứng suất đạt đợc phản ánh khả chịu nén đơn trục (hay trục) đá đ)Sử dụng máy thí nghiệm có độ cứng lớn (lớn độ cứng mẫu), nhận đợc đồ thị quan hệ ứng suất biến dạng sau giới hạn phá hủy, với hình dạng định, tùy thuộc vào đặc tính loại đá CHD/2005/C3 69 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 dọc trục a) ngang trục thể tích * = phá hủy N vết nứt dọc trục phát triển không ổn định vết nứt phát triển ổn định biến dạng đàn hồi tuyến tính khe nứt khép lại dọc ngang b) Trớc phá hủy Sau phá hủy ứng suất nén dọc trục * N Biến dạng dọc trục Hình 3-11 Biểu đồ ứng suất-biến dạng nén đơn trục Khi thí nghiệm hệ thống cứng, trình phá hủy sau tải trọng đạt đợc độ bền mẫu diễn phụ thuộc vào độ cứng máy Hình 3-12 mô đờng đặc tính máy, đờng đặc tính mẫu đá với kết nhận đợc cho hai trờng hợp máy mềm máy cứng CHD/2005/C3 70 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Hình 3-12 1) Đờng đặc tính máy mẫu thí nghiệm; 2) Máy mềm; 3) Máy cứng Trờng hợp máy mềm, công biến dạng mẫu (AM=diện tích ABDE) nhỏ công giảm tải hệ thống chất tải (AH=diện tích AM1DE), nh phần lợng d hệ thống (thế tích lũy tăng tải), đợc giải phóng góp phần làm cho trình xảy ổn định Ngợc lại hệ thống chất tải cứng, công học giảm tải (diện tích AM2DE) nhỏ công biến dạng mẫu, đòi hỏi phải gây công học từ hệ thống chất tải trình biến dạng phá hủy sau giới hạn xảy ổn định Hiện tợng đợc ý thiết kế trụ bảo vệ, phi phân tích trình vỡ nổ đá (phá hủy kèm theo tiếng nổ lớn giải phóng lợng khai thác hầm lò) Xuất phát từ kết đặc điểm nêu hai hệ thống máy cứng máy mềm, đồng thời đặc điểm riêng lĩnh vực Cơ học đá phải nghiên cứu tợng sau khối đá chuyển sang trạng thái phá hủy trạng thái phá hủy, nên Cơ học đá chủ yếu sử dụng máy thí nghiệm có hệ thống chất tải cứng, điều khiển biến dạng Tổng hợp kết nghiên cứu cho thấy loại đá có biểu biến dạng đa dạng, phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác Ví dụ, nghiên cứu nén mẫu 28 loại đá điều kiện chất tải với tốc độ tăng tải không đổi (cũng gọi chế độ tăng tải cỡng bức), Miller nhận đợc dạng biểu đồ điển hình khác cho loại đá, thể hình 3-13 Biểu đồ loại 1, đợc đặc trng mối quan hệ tuyến tính ứng suất biến dạng mẫu vật bị phá huỷ hoàn toàn, thu đợc mẫu đá bazan, quaczit, điaba, đôlômit đá vôi cứng Biểu đồ loại 2, đặc trng cho tính đàn hồi- dẻo, thu đợc loại đá đá vôi mền, đá bột kết CHD/2005/C3 71 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Hình 3-13 Kết thí nghiệm từ 28 loại đá theo Miller Biểu đồ loại 3, thu đợc loại đá cát kết, granit đá phiến nén theo phơng song song với mặt phân phiến, thể tích chất dẻo - đàn hồi Đá gơnai cho kết nh biểu đồ loại 4, với tính dẻo - đàn hồi dẻo Đá phiến chịu nén vuông góc với mặt phân phiến cho kết nh biểu đồ loại 5, thể tính dẻo - đàn hồi - dẻo Biểu đồ loại 6, nhận đợc loại đá muối, thể rõ tính chảy nhớt hay chảy dẻo Tuy nhiên tài liệu tác giả không cho biết trị số tốc độ tăng tải tiến hành thí nghiệm nhiều loại đá, tiến hành thí nghiệm mẫu với tốc độ tăng tải khác nhận đợc biểu đồ thí nghiệm khác Kết thu đợc đá muối cacnalit hình 3-14 thí dụ điển hình Khi tốc độ tăng tải nhỏ, biến dạng tỷ đối lớn; ngợc lại tốc độ tăng tải lớn, biến dạng tỷ đối toàn phần nhỏ đi; hình dạng biểu đồ - thay đổi Biểu đồ thực nghiệm tốc độ tăng tải v = 11MPa/s có dạng đờng thẳng Sự phụ thuộc kết thí nghiệm vào tốc độ tăng tải đồng thời cho thấy vai trò việc ấn định tốc độ tăng tải trình thí nghiệm Rõ ràng không ý yếu tố này, đến nhận định sai tính chất đối tợng đợc nghiên cứu Kết thí nghiệm điều kiện cụ thể phản ánh đợc biểu vật thể điều kiện Muốn có đợc nhận định tính chất vật thể đòi hỏi phải tiến hành thí nghiệm với điều kiện khác CHD/2005/C3 72 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Trong điều kiện phòng thí nghiệm có máy nén đơn trục, thí nghiệm cắt biến góc đợc sử dụng để khảo sát biểu đá chịu cắt (hình 3-47) Tuy nhiên, kết nhận đợc cho phép thành lập đợc mối quan hệ ứng suất pháp ứng suất tiếp trạng thái giới hạn Từ kinh nghiệm thực tế thí nghiệm cắt trờng hợp thờng đợc thực ba góc nghiêng 300, 450 600 Mẫu đợc nén xảy phá hủy [MPa] =300 =450 =600 [ MPa] Hình 3-47 Phân tích thí nghiệm cắt biến góc 3.1.2.5 Các dạng biểu phá hủy Thực tế, từ kết nghiên cứu thí nghiệm, trớc hết phân biệt ba chế phá hủy đá (hình 3-48): phá hủy tách phá hủy cắt/trợt phá hủy cấu trúc hay phá vỡ cấu trúc Hình 3-48 Các chế phá hủy: a)phá hủy tách, b) phá hủy cắt, c) phá hủy cấu trúc CHD/2005/C3 97 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Phá hủy tách chế phá hủy thờng xảy kéo đơn trục, kéo tách, nén đơn trục nén ba trục nhng với áp lực ngang nhỏ Dới tác dụng ứng suất, tồn đặc điểm không đồng đá (có chỗ cứng, chỗ mềm), nên hình thành ứng suất kéo cục bộ, dẫn đến vết nứt vi mô Tiếp tục tăng tải, vết nứt liên thông với hay nối lại với tạo cột đá, bị nén gãy đẩy trợt Phá hủy cắt thờng xuất đá chịu tác dụng trạng thái ứng suất đa trục Góc phá hủy phụ thuộc vào góc ma sát đá điều kiện biên Phá hủy cấu trúc thờng hình thành điều kiện áp lực lớn từ phía Trong trờng hợp không hình thành mặt phá hủy xác định, phá hủy xảy thể phá vỡ cấu trúc bên trong, hay cấu trúc hạt đá Phân tích biểu phá hủy liên quan với biểu biến dạng mẫu thí nghiệm, phân biệt ba dạng biểu phá hủy (hình 3-49): phá hủy dòn, phá hủy dòn dẻo phá hủy dẻo dòn dòn-dẻo dẻo Các biểu phá hủy mẫu đá hoa nén ba trục Hình 3-49 Các dạng phá hủy nhận đợc thực nghiệm Biểu phá huỷ dòn đợc đặc trng dấu hiệu thời điểm bị phá huỷ biến dạng tỷ đối nhỏ, cha xuất biến dạng dẻo Biểu đồ ứng suất-biến dạng hầu nh giai đoạn sau phá hủy Phá huỷ đợc coi dòn dẻo, mẫu thí nghiệm xuất thành phần biến dạng dẻo với biến dạng đàn hồi trớc bị phá hủy CHD/2005/C3 98 NQP/Cơ học đá/ Tính chất học đá khối đá/2005 Tại thời điểm mẫu bị phá huỷ, mẫu xuất khe nứt, biến dạng dẻo thể qua tợng trợt dọc theo khe nứt Phá hủy dẻo dạng phá hủy trớc hết loại đá có biểu biến dạng dẻo, thực nghiệm cho thấy trạng thái nén ba hay nhiều trục, thành phần ứng suất đủ lớn, đá chuyển từ biến dạng dòn sang biến dạng dẻo bị phá hủy dẻo, hay nói cách khác chuyển từ trạng thái ổn định, biến dạng tỷ lệ, sang trạng thái dẻo Các dạng phá hủy dòn, dẻo đợc định nghĩa sở so sánh độ bền keó với độ bền nén đá tác giả nh SCHIMAZEK &KNATZ (1976), BECKER & LEMENS (1984) sử dụng tỷ số độ bền nén /độ bền kéo dấu hiệu cho phép đánh giá độ dẻo hay độ dai đá Chẳng hạn đá đợc coi dòn tỷ số lớn 10:1, coi dai tỷ số nhỏ 10:1 nh bảng 3-3 Bảng 3-3 Phân nhóm theo độ dòn/dẻo * /* Nhóm biểu phá hủy >20 20-10 dòn dòn 10-5 dai (dẻo) [...]... NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 Nói chung độ bền lâu dài * bao giờ cũng nhỏ hơn và cùng lắm là bằng độ bền nén đơn trục *N của đá Bảng 3-2 nêu một số kết quả theo Baklasov (1999), cho thấy mức độ khác nhau giữa độ bền lâu dài với độ bền nén đơn trục của một số loại đá trầm tích Sự phụ thuộc của độ bền vào thời gian đặc biệt có ý nghĩa khi phân tích độ ổn định của khối đá có... chắc chắn là mặt yếu nhất Với các loại đá có cấu trúc không đẳng hớng, độ bền kéo cũng phụ thuộc vào hớng, do vậy khi xác CHD/2005/C3 94 NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 Tỷ lệ phần trăm của độ bền kéo % định độ bền kéo của đá cũng cần chú ý đến đặc điểm này Trên hình 3-44 giới thiệu kết quả phân tích sự phụ thuộc của độ bền kéo vào hớng của đá phyllit thạch anh Góc nghiêng so... mức độ ảnh hởng của nớc đến độ bền nén của đá sét kết, mỏ Phấn Mễ CHD/2005/C3 79 NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 *N(MPa) Hình 3-25.ảnh hởng của độ ẩm đến độ bền nén đơn trục của đá sét kết mỏ Phấn Mễ 100 80 60 40 0,1 0,3 0,5 0,7 0,9 W (%) Một chỉ tiêu quan trọng khi thí nghiệm nén đơn trục là diện tích phía dới đồ thị ứng suất-biến dạng, đợc gọi là công cơ học toàn phần hay... với thứ nguyên là MPa, ví dụ đá có độ bền nén bằng 150 MPa, có hệ số kiến cố CHD/2005/C3 87 NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 tơng ứng f=15 Tại Liên Xô trớc đây và một số nớc Đông Âu, hệ số kiên cố đợc sử dụng rộng rãi trong tính toán thiết kế các biện pháp phá vỡ đá, trong tính áp lực đất /đá và thiết kế kết cấu chống giữ công trình ngầm Với các loại đá khó lấy mẫu thí nghiệm xác... cơ học của đá khi nén ba trục chiều tăng ứng suất xung quanh chuyển tiếp dòn sang dẻo 1 1 Biến dạng dọc trục Hình 6-39 Nén ba trục - ảnh hởng của ứng suất xung quanh 91 NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 đờng thẳng Đây là ranh giới chuyển tiếp từ biểu hiện dòn-dẻo sang biểu hiện dẻo (biến dạng tăng khi ứng suất không đổi) Tuy nhiên, sự ảnh hởng đó cũng còn tùy thuộc vào loại đá. .. nhận CHD/2005/C3 86 NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 Hiện nay có nhiều kết quả nghiên cứu, phân tích thực nghiệm đợc công bố Do sự biến động và phụ thuộc vào nhiều yếu tố của kết quả thi nghiệm, do vậy các tác giả khác nhau đã đề nghị các hệ số tính chuyển khác nhau, trên cơ sở tính quy đổi theo đờng kính tơng đơng De = 50mm Ví dụ theo Thuro (2000) các hệ số tính chuyển nằm trong... hởng của các nguồn địa nhiệt [MPa] 200C Hình 3-15 ảnh hởng của nhiệt độ đến biến dạng của đá muối mỏ 0 80 C [%] Do những đặc điểm phức tạp của các loại đá, nghiên cứu sự ảnh hởng của kích thớc và hình dạng mẫu thí nghiệm đến biểu hiện cơ học là vấn đề luôn đợc chú ý đặc biệt trong Cơ học đá, liên quan với tính đồng nhất và không đồng nhất của mẫu thí nghiệm cũng nh ảnh hởng của ma sát giữa tấm nén và. .. các thành phần biến dạng của giai đoạn 1, 2 ,3 CHD/2005/C3 89 NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 Cách phân chia nh trên thuần tuý do suy diễn từ hình dáng của biểu đồ tổng quát Từ kết quả phân tích lý thuyết về đặc điểm biến dạng của đá, có chú ý đến tính giảm bền, cho thấy có thể chia biểu theo biến dạng từ biến ra làm hai giai đoạn là biến dạng ổn định và biến dạng không ổn định... đá, vẫn thờng miêu tả định tính CHD/2005/C3 82 Trên mẫu đá Độ bền nén [MPa] Độ bền nén [MPa] NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 Tại hiện trờng Độ nẩy lại Re Hình 3-29 Biểu đồ tính chuyển đọ nẩy và độ bền nén đơn trục theoWOSZIDLO 1989 cho búa loại N Độ nẩy lại Re Thí nghiệm nén điểm Thí nghiệm nén điểm có thể thực hiện cả trên mẫu đá, dới dạng lõi khoan và cả ở các mẫu không quy... CHD/2005/C3 83 NQP /Cơ học đá/ 3 Tính chất cơ học của đá và khối đá/ 2005 Fmax là lực gây phá hủy mẫu [N]; IS chỉ số nén điểm [MN/m2 =N/mm2] mẫu kích thủy lực đồng hồ đo áp lực van quá áp máy bơm dầu Hình 3-30 Dụng cụ và sơ đồ nén điểm Từ kết quả này, thông qua một hệ số tính chuyển có thể nhận đợc độ bền nén đơn trục của đá Trên hình 3-31 là biểu đồ tính chuyển phác họa từ các kết quả của các tác giả