ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Mặt bằng: TUONG CHIU LUC BAN SAN 1000 7350 7350 DAM PHU 7350 DAM CHINH 7350 COT 7350 6600 A 6600 B 6600 C 6600 D E SO DO SAN Số liệu đề: - Sơ đồ I - L1 = 2.45m L2 = 6.6m - Hoạt tải tiêu chuẩn: pc = 9.9 kN/m2 Cấu tạo sàn: + Lớp sơn phủ hoàn thiện: γ =0.2 kN/m2; n= 1.1 + Bê tông đá mi dày cm: γ= 24 kN/m3; n=1.2 + Bản BTCT dày 10cm: γ= 25 kN/m3; n=1.1 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG + Lớp vữa trát dày 1.5 cm : γ= 18 kN/m3; n=1.2 Bêtông cấp độ bền B20 : Rb= 11.5MPa, Rbt=0.9 MPa, γb=1.0 Cốt thép: + A I (d6-10) : RS= 225 MPa, RSW= 175 MPa( thép sàn, thép đai) + A II( d> 10) : RS= 280 MPa, RSW= 225 MPa( thép dầm, thép xiên) I TÍNH SÀN Phân loại bản sàn: L2/L1= 6.6/2.45= 2.694 > Bản làm việc phương Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn: a Bản sàn: +Chọn m=35, D= 1.2 D + hb = L =(1.2x2450)/35 = 84 mm m +Chọn hb = 100 mm = 0.1 m b Dầm phụ: Ldp 6600 + hdp= = = 412.5 ÷ 550 mm, 12 ÷ 16 12 ÷ 16 chọn hdp = 550 mm = 0.55 m hdp 550 + bdp= = = 137.5 ÷ 275 mm, 2÷4 2÷4 chọn bdp= 200mm = 0.2 m c Dầm chính: L x 2450 + hdc= dc = = 612,5 ÷ 918, 75 mm , ÷ 12 ÷ 12 chọn hdc= 700 mm = 0.7 m 700 h + bdc= dc = = 175 ÷ 350 mm mm, 2÷4 2÷4 chọn bdc = 300 mm = 0.3 d Cột = bdc: 300x300 mm = 0.3x0.3 m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Sơ đồ tính: TUONG CHIU LUC DAM PHU 200x500 DAY 340 A DAM CHINH 300x700 VUNG GIAM COT THEP B 7350 D D C C 7350 COT 300x300 7350 7350 7350 6600 A 6600 A B B 6600 C 6600 D E + Lo = L1 − bdp = 2450-200= 2250 mm = 2.25 m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 00 550 550 550 100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 200 2450 DAM PH U 24 50 DAM PHU 200 245 DAM PHU Tải trọng: a Tĩnh tải: g =(0.2x1.1+0 03x24x1.2+0.1x25x1.1+0.015x18x1.2)x1m = 4.158 kN/m2 b Hoạt tải: p= n x pc x 1m =1.2 x 9.9 x 1=11.88 kN/m, (n = 1.2) c Tổng tải trọng tính toán cho sàn: q = p+g =11.88+4.158=16.038 kN/m Tính nội lực: P G 2250 2250 2250 7.38kN.m 7.38kN.m 5.04kN.m 5.04kN.m q × L2o 16.038 x 2.252 = = 7.38 kN.m 11 11 16.038 x 2.25 qs × L2o + Ở gối thứ 2: M= == - 7.38 kN.m 11 11 16.038 x 2.25 q × L2 + Ở nhịp giữa và gối giữa: M= ± s o = ± = ± 5.07 kN.m 16 16 6.Tính cốt thép: +Tính cốt thép tại: Nhịp biên M= 7.38 kN.m Gối thứ M= -7.38 kN.m Nhịp giữa và gối giữa M= ± 5.07 kN.m + Lấy giá trị momen tại nhịp biên M= 7.38 để tính mẫu, giá trị còn lại tính tương tự + Tiết diện tính toán: hình chữ nhật b= 1000mm, h= 100mm + Chọn a= 15mm => h0= 100-15 =85 mm 7.32 M +αm = =0.088 = γ b xRb xbxh0 1.0 x11.5 x10 x1x0.085 + Ở giữa nhịp biên: M= + ξ = − − 2α m = − − × 0.088 = 0.092 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG ξ × γ b × Rb × b × ho RS 0.092 × × 11.5 × 0.085 = = 3.997 m2/m = 399.7 mm2/m 225 + Chọn thép d8,a=120mm có AS= 401.9 mm2/m As 401.9 x100% = x100% = 0.47% + μ % == bxho 1000 x85 + μmin = 0,05 % γ b× R 1, × 8,5 b = 0,37 × = 1, % Thoả hàm lượng cốt thép + μmax = ξ pl × RS 225 + A S= ξ Ast (mm2/m Ф ) 0,089 0,093 404,74 120 401,9 0,47 7,38 0,089 0,093 404,74 120 401,9 0,47 Nhịp 5,07 0,061 0,063 273,72 100 301,4 0,35 Gối 5,07 0,061 0,063 273,72 100 301,4 0,35 Tiết diện M (kN.m) 7,38 Gối Nhịp biên αm As (mm2/m) @ ch As μ=As/bxho (%) Bố trí cốt thép: - Thép phân bố: d6 a200 - Thép theo phương L2: L2 6.6 = 2< =2.7 nên chọn AS=20%As (gối 2)=20%x404.74=80.95 mm2/m L1 2.45 => Chọn d6 a200 có AS=141 mm2/m - Cốt thép chịu moment âm dọc theo gối biên và phía dầm chính: AS=50%As (gối giữa) = 50% x 273.72 =136.86 mm2/m => Chọn d6 a200 có AS=141 mm2/m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG II TÍNH DẦM PHỤ: 7350 7350 7350 6600 A 6600 B 6600 C 6600 D E Sơ đồ tính: DAM CHINH 550 300 6300 300 6600 6300 300 6600 700 DAM CHINH Chọn chiều dài đoạn dầm phụ kê lên tường Cdp = 220mm + Lo = L2 − bdc = 6600-300=6300 mm Tải trọng: a, Tĩnh tải: + Trọng lượng bản thân dầm phụ: Go= (hdp-hb)xbdpx γ xn= (0,55-0,1)x0,2x25x1,1=2,48 kN/m + Tĩnh tải sàn truyền xuống dầm phụ: G1= gSxL1= 4,158x2,45= 10,19 kN/m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG + Tổng tĩnh tải: Gdp= Go+ G1=2,48+10,19=12,67 kN/m b, Hoạt tải: Pdp= pSxL1= 11,88x2,45=29,11 kN/m c Tổng tải trọng: Qdp= Gdp+ Pdp= 12,67+29,111=41,77 kN/m Tính nội lực: a.Biểu đồ bao moment: Pdp 29.106 + = =2.36 nên K= 0,26 (PL8) Gdp 12.387 + Moment âm triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn: X1=k*Lo=0.26x6300= 1670 mm + Moment dương triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn: Đối với nhịp biên: x2=0,15*Lo=0,15*6300=958,5 mm Đối với nhịp giữa: x3=0,15Lo=0,15x6300=945 mm + Moment dương lớn nhất cách gối tựa biên đoạn: X4=0,425Lob=0,425x6390= 2716 mm Sơ đồ dẻo: M = βxqdpxL2 + Kết quả ghi bảng dưới q (kN/m) L (m) 0.0650 0.0900 0.0910 Mmax (kN.m) 110.86 153.49 155.20 Mmin (kN.m) - 0.0750 127.91 - 0.5L 10 0.0200 34.11 30.70 98.92 106.59 98.92 30.70 - -121.94 -54.22 -24.54 -13.29 -43.99 -106.59 tiết diện 0.425L 6.39 βmax 41.77 6.39 0.0180 0.0580 0.0625 0.0580 0.0180 βmin -0.0715 -0.0318 -0.0144 -0.0078 -0.0258 -0.0625 b.Biểu đồ bao lực cắt: SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Q= αxqdpxL + Kết quả ghi bảng dưới: L (m) Q (kN) 0.40 6.39 106.76 0.60 6.39 160.14 Tiết diện α Gối biên Gối trái q (kN/m) 41.77 Gối Phải 0.50 6.30 131.57 Gối giửa 0.50 6.30 131.57 121,94 54,22 M 110,86 767,45 155,2 34,11 30,7 13,29 98,92 106,59 98,92 127,91 106,76 106,59 24,54 43,99 30,7 10 131,57 Q 160,14 132,57 Biểu đồ bao moment và lực cắt dầm phụ Tính cốt thép dọc: a.Tiết diện tính toán: - Độ vươn cánh:dựa vào điều kiện L1 − bdp 2.45 − 0.2 2 + Sf ≤ = = 1.125 m L2 − bdc 6.6 − 0.3 6 + Sf ≤ = = 1.095 m + Sf ≤ h'f =6x0.1= 0.6 m Chọn Sf = 0.6m - Bề rộng bản cánh: b'f = Sf +bdp= 2x0.6+ 0.2=1.4 m - Kích thước tiết diện chữ T b'f = 1.4 h'f =0.1, b=0.2, h=0.55 m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG b Moment dương: + Vị trí trục trung hoà: chọn a=0.05m, ho=0.55 - 0.05=0.5m Mf = γ b Rb b'f h'f (ho − 0,5h'f ) = 1x 11,5x 103 x1,4x0,1x(0,5-0,5x0,1) = 724.5 kN.m > M Trục trung hoà qua cánh, tiết diện tính toán hình chữ nhật b = 1.4m, h= 0.55m M + αm = γ b xRb xbxho2 + ξ = 1- (1 − 2α m ) ξ × γ b × Rb × b × ho + A S= RS = As +μ%= x100 bxh0 + μmin = 0,05 % R 11,5 b + μmax = ξ pl × R ×100% = 0,37 × 280 ×100% = 1.52% s c.Moment âm: - Tiết diện tính toán: HCN b= 0.2m, h= 0.55m - Với M= 121,2 kN.m M + αm = γ b xRb xbxho2 + ξ = 1- (1 − 2α m ) ξ × γ b × Rb × b × ho + A S= RS As +μ%= x100% bxh0 + μ = 0,05 % + μmax = 1.52 % SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Bảng tổng hợp tính thép: Chọn thép as n Tiệt diện M αm ξ Astt (mm2) φ Nhịp biên 155.20 0.039 0.039 1130.80 22 380.13 3.00 Gối -121.94 0.212 0.241 1980.87 22 380.13 3.00 Nhịp giữa 106.59 0.026 0.027 771.73 22 380.13 3.00 Gối -106.59 0.185 0.207 1698.31 22 380.13 3.00 μ (%) Asc 1140.4 1140.4 1140.4 1140.4 0.16 1.14 0.16 1.14 Tính cốt đai: Tính cốt đai cho mặt cắt bên trái gối có Qmax= 159 kN + Khả chịu cắt bêtông: ϕb 3γ bR bho =0,6x1,0x0,9x103x0.2x0.5 = 54 < Qmax= 160.14 kN bt Bêtông không đủ khả chịu lực cắt, phải tính cốt đai + Chọn dSW= 6mm, n= 2, RSW=175Mpa= 175x103 kN/m2 4ϕ R bh × × 0,9 × 103 × 0.2 × 0.52 + Stt= RSW naSW b 2bt o = 175 × 103 × × 28.3 × 10− = 0.139(m) =139mm Q 160.142 S max Smax= + Sct1 ϕb × γ b Rbt bh02 = Qmax 1,5 × 0,9 ×103 × 0.2 × 0.52 =0.42 m=420mm 160.14 ≤ h/3=550/3= 183 và Sct ≤ 300mm h 550 = 183mm = Sct1 ≤ 3 chọn Sct1=150mm 300mm 3 h = × 550 = 412,5mm Sct ≤ chọn Sct2=300mm 500mm Tại vị trí dầm gần gối L/4tại vị trí giữa dầm: + Chọn s = min(Stt, Smax, Sct)=139(mm) chọn s = 150mm Tại vị trí giữa dầm L/2: S = Sct = 300mm + Kiểm tra: + α = Es / Eb = 21.104 / 27.103 = 7.78 ( ) −3 2 × π × × 10 + A nπ d sw µw = w = = = 2,826.10−3 b.s 4bs 4.0.2.0.1 + ϕ w1=1+5αµ w =1 + × 7.78 × 2,826.10−3 = 1,111 < 1.3 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG + ϕb1 = − β Rb = − 0, 01×11,5 = 0,89 + 0,3ϕ w1ϕb1Rb bho = 0,3 × 1,111x0,89 x 11,5*0.2*0.5 = 341.13 kN > Qmax Không cần tính cốt xiên cho dầm phụ 6/Tính đoạn kéo dài W: W= - Đoạn cắt lý thuyết: Với: qsw = 0,8Q 2qsw Rsw × nasw S Trong đoạn dầm d6@150 thì: qsw = Rsw × nasw 175 × × 28 = =65 kN/m S 150 Trong đoạn dầm d6@300 thì: Rsw × nasw 175 × × 28 = =33 kN/m S 300 0,8Q ⇒W= × S + 5d ≥ 20d × Rsw × nasw qsw = + Nếu W < 20d => chọn đoạn W = 20d + Q: Lực cắt xác định bằng độ dốc biểu đồ moment + S: Bước cắt đai: S = 150mm −6 + Thép φ ⇒ n = 2, asw = 28,3mm = 28,3 × 10 m Đoạn Đường lực cắt kính Ký Dạng biểu đồ moment Lực cắt lý thép cắt hiệu (KNm) thuyêt Q (KN) d (m) ( x) m 20d (m) W (m) W chọn (m) 1,245 108,01 110,86 x01 1278 86,76 0,022 0,44 0,643 (>20d) 0,44 0,44 0,44 x 34,11 127,91 x43 1,36 73 0,022 0,44 0,559 (>20d) 1,36 73 0,022 0,44 0,559 (>20d) 108,01 1278 99,57 121,94 1670 x43 x SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 11 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 54,22 121,94 x65 99,57 x 0,856 52,98 0,022 0,44 0,326 0,33 0,584 1,2 0,022 0,44 0,1245 0,12 1278 98,92 99,57 106,59 639 x78 x 6.Biểu đồ vật liệu: Tính khả chịu moment từng tiết diện:[Mtr],chọn ao=25mm, t = 25mm RS AS ξ ξ= ; α m = ξ (1 − ) ; hotr= h- atr γ b Rbbho.tr [Mtr] = α mγ b Rbbho2.tr tiết diện Nhịp Biên Gối Nhịp giữa Gối Thép 3φ22 Cắt 1φ22 còn 2φ22 3φ22 cắt 1φ22 còn 2φ22 3φ22 Cắt 1φ22 còn 2φ22 3φ22 cắt 1φ22 cònφ22 SVTH: LÊ HÙNG LÂM Kết quả ghi bảng dưới As a0 h0 1140.40 0.036 0.514 760.27 0.036 0.514 1140.40 0.036 0.514 760.27 0.036 0.514 1140.40 0.036 0.514 760.27 0.036 0.514 1140.40 0.036 0.514 760.27 0.036 0.514 08XD601 ξ 0.039 0.026 0.270 0.180 0.270 0.180 0.270 0.180 αm 0.038 0.025 0.234 0.164 0.234 0.164 0.234 0.164 [M] 160.96 108.01 141.96 99.57 141.96 99.57 141.96 99.57 12 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG III, THIẾT KẾ DẦM CHÍNH: 1, Sơ đồ tính:Tính theo sơ đồ đàn hồi, xem một dầm liên tục có nhịp tựa lên tường biên và cột Chọn chiều dài đoạn dầm kê lên tường là 340mm Nhịp tính toán lấy theo khoảng cách từ trục đến trục: L = 3L1 = 3x2450 = 7350mm 340 650 2450 2450 7350 2450 2450 2450 7350 2450 2450 2450 7350 2450 P P P P P P G G G G G G Sơ đồ tính dầm chính 2, Tải trọng: qui tải tập trung đặt tại vị trí dầm phụ a Tĩnh tải: + Trọng lượng bản thân dầm chính: Go=[(hdc-hb)L1-(hdp-hb)bdp]bdc γ bt n = [(0,7-0,1).2,45-(0,55-0,1).0,2].0,3.25.1,1 = 12 kN + Tĩnh tải dầm phụ truyền xuống: G1=gdpx L2= 12,387x 6,6=81,75kN + Tổng tĩnh tải: G= Go+ G1= 12+81,75= 93,75 kN b Hoạt tải: P= pdpx L2=29,106x6,6=192,1 kN Xác định nội lực: a Biểu đồ bao moment: Để xác định nội lực dầm ta giải nội lực bằng sap 2000 với tải trọng đặt lên dầm bằng đơn vị SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 13 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG (a) MG G (b) MP1 G 1' 1'' P P P (e) MP4 (f) MP5 P G G G G G 3' 3'' 2' 2'' P (c) MP2 (d) MP3 G P P P P P P P P P P P P P P P (g) MP6 G P P G P P P P P P P P P P Các trường hợp đặt tải dầm liên tục nhịp Dựa vào bảng kết quả chạy sap Thầy cho với chiều dài nhịp bằng 1m, ta có được bảng tung độ biểu đồ moment đặt tải bằng đơn vị sau: Tung độ biểu đồ momen đặt tải trọng G =1kN và P = 1kN: sơ đồ tiết diện 1' 1'' gối 2' 2'' gối 3' 3'' gối 4' 4'' gối 5' 5'' MG 0,24 0,15 -0,28 0,08 0,1 -0,21 0,12 0,12 -0,21 0,1 0,08 -0,28 0,15 0,24 MP1 0,29 0,24 -0,14 -0,13 -0,12 -0,11 0,23 0,23 -0,11 -0,12 -0,13 -0,14 0,24 0,29 MP2 -0,05 -0,09 -0,14 0,2 0,22 -0,11 -0,11 -0,11 -0,11 0,22 0,22 -0,14 -0,09 -0,05 MP3 0,23 0,12 -0,32 0,1 0,19 -0,06 -0,08 -0,1 -0,12 0,21 0,2 -0,14 -0,09 -0,05 MP4 -0,03 -0,06 -0,09 0,17 0,1 -0,3 0,12 0,2 -0,05 -0,09 -0,12 -0,15 0,23 0,28 MP5 0,27 0,21 -0,19 -0,1 0,09 -0,08 -0,16 0,19 0,2 -0,13 -0,09 -0,04 MP6 0,25 0,17 -0,24 0,05 0,01 -0,36 0,32 0,34 -0,3 -0,05 -0,42 0,38 0,53 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 14 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Tung độ biểu đồ momen nhân với tải trọng thực G =93,75kN; P=192,1kN, chiều dài nhịp bằng 3L1=7,35m: Bảng tung độ biểu đồ moment thành phần biểu đồ bao moment (kN.m) tiết diện sơ đồ 1' 1'' M1 574,8 442,2 -390,6 -128,4 -100,5 -300,0 407,4 407,4 -300,0 -100,5 -128,4 -390,6 442,2 574,8 M2 94,8 -23,7 -390,6 337,5 379,5 -300,0 -72,6 -72,6 -300,0 379,5 365,8 -390,6 -23,7 94,8 M3 490,1 272,8 -644,8 196,3 337,2 -229,4 -30,3 -58,5 -314,1 365,4 337,5 -390,6 -23,7 94,8 M4 123,0 18,6 -320,0 295,2 210,1 -568,3 252,1 365,1 -215,3 -58,2 -114,3 -404,7 428,1 560,7 M5 546,6 399,9 -461,2 -86,1 68,9 -17,6 82,7 -30,3 -370,6 337,2 337,5 -376,5 -23,7 108,9 M6 546,6 399,9 -461,2 -86,1 68,9 -17,6 82,7 -30,3 -370,6 337,2 337,5 -376,5 -23,7 108,9 Mmax 574,8 442,2 -320,0 337,5 379,5 -17,6 407,4 407,4 -215,3 379,5 365,8 -376,5 442,2 574,8 Mmin 94,8 gối 2' 2'' gối -23,7 -644,8-128,4 -100,5-568,3 3' 3'' gối 4' 4'' gối -72,6 -72,6 -370,6 -100,5 -128,4-404,7 5' -23,7 5'' 94,8 Với: M1 = MG + MP1 M2 = MG + MP2 M3 = MG + MP3 M4 = MG + MP4 M5 = MG + MP5 M6 = MG + MP6 BAO = MAX,MIN (M1, M2, M3,M4, M5, M6) SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 15 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG -390.6 -300 -128.4 -100.5 M1 407.4 442.2 578.4 -390.6 -300 -72.6 -23.7 M2 94.8 -644.8 337.5 379.5 -229.4 -30.3 M3 196.3 272.8 337.2 -568.3 490.1 -320 M4 18.6 123 210.1 295.2 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 252.1 08XD601 16 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG -461.2 -86.1 -17.6 M5 68.9 82.7 399.9 -653 544.6 -531.8 M6 125.7 83 343.4 518.4 -644.8 -653 -128.4 -100.5 534.5 -72.6 -23.7 M 337.5 379.5 442.2 578.4 534.5 Biểu đồ momen thành phần và biểu đồ bao moment (kN.m) b Biểu đồ bao lực cắt: Lấy hệ số góc biểu đồ bao moment: ∆Μ Lực cắt giữa tiết diện là: Q = ; với x là khoảng cách giữa đoạn :2,45(m) x SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Bảng tung độ biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao lực cắt (kN.m) tiết diện sơ đồ 1' 1'' gối 2' 2'' gối 3' 3'' gối 4' 4'' gối 5' 5'' gối Q1 234,6 -54,1 -339,9 107,0 11,4 -81,4 288,8 0,0 -288,8 81,4 -11,4 -107,0 339,9 54,1 -234,6 Q2 38,7 -48,4 -149,8 297,2 17,2 -277,4 92,8 -92,8 277,4 -5,6 -308,7 149,8 48,4 -38,7 Q3 200,0 -88,7 -374,5 343,3 57,5 -231,3 81,3 -11,5 -104,3 277,4 -11,4 -297,2 149,8 48,4 -38,7 Q4 50,2 -42,6 -138,2 251,1 -34,7 -317,7 334,9 46,1 -236,9 64,1 -22,9 -118,5 339,9 54,1 -228,9 Q5 223,1 -59,9 -351,5 153,1 63,3 Q6 211,6 -71,4 -357,2 268,4 -17,4 -300,4 484,7 11,5 -461,6 260,1 -34,4 -314,5 582,0 111,8 -372,9 -35,3 0,0 40,9 -46,1 -138,9 288,9 0,1 -291,4 144,0 54,1 Qmax 234,6 -54,1 -311,1 268,4 17,2 -162,1 Qmin 38,7 -48,4 -253,5 210,7 11,4 -225,5 236,9 0,0 -202,3 190,9 -11,4 -268,4 311,1 48,4 SVTH: LÊ HÙNG LÂM -44,4 225,4 11,5 -317,6 242,8 -5,6 -303,0 414,9 111,8 -372,9 08XD601 -38,7 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 288.8 234.6 107 11,4 Q1 54.1 81.4 339.9 2997.2 92.8 Q2 38.7 17.2 48.8 149.8 277,4 343.3 200 81.3 57.5 Q3 11.5 88.7 231.3 374.5 334.9 251.1 50.2 46.1 Q4 34.7 42.6 138.2 317.7 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 223.1 153.1 63.3 40.9 Q5 46.1 35.3 59.9 351.5 484.7 268.4 211.6 11.5 Q6 17.4 71.4 357.2 300.4 484.7 343.3 234.6 63.3 46.1 34.7 46.1 Q 88.7 374.5 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 317.7 08XD601 20 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Biểu đồ lực cắt thành phần và biểu đồ bao lực cắt (kN) 4, Tính cốt dọc: a, Tính Sf: Tiết diện tính toán hình chữ T: - Độ vươn cánh:dựa vào điều kiện L2 − bdc 6600 − 300 2 + Sf ≤ = = 3150 mm 3L1 3x 2450 + Sf ≤ = = 1225 mm + Sf ≤ h'f =6x100= 600 mm Chọn Sf = 600mm - Bề rộng bản cánh: b'f = Sf +bdc= 2x600 + 300 =1500 mm - Kích thước tiết diện chữ T b'f = 1500, h'f =100, b=300, h=650 mm b, Tiết diện nhịp: + Chọn a=50mm, ho= h - a = 700 – 50 = 650mm + chọn giá trị Mmax= 578,4 kN.m + Tiết diện tính toán chữ T + Vị trí trục trung hoà M f = γ b Rbb'f h'f (ho − 0.5h'f ) = 1×11.5 ×103 × 1.5 × 0.1× (0.65 − 0.5 × 0.1) = 1035 kN.m >Mmax trục trung hoà qua cánh, tính theo tiết diện chữ nhật với kích thước b'f = 1500, h=700 mm M 578, 2.106 αm = = =0,079 γ b Rb b ' f ho2 1.11,5.1500.6502 α m < αR= 0.429 ξ = − − 2α m =1 − − 2.0, 077 =0,082 ξ γ b Rb b ' f ho 0, 082.1.11,5.1500.650 As = = =3283,6mm2 Rs 280 Chọn thép 6d28 = 3692,6 mm2 As 3283, µ= = =0,34% b ' f ho 1500.650 ξ γ R 0, 623.1.11,5 µ max = R b b 100 = 100 = 2,56% Rs 280 Thoả điều kiện c, Tiết diện gối : + chọn a= 80 mm + Tiết diện tính toán: HCN b= 300, h= 700 mm + Bảng tổng hợp tính thép: Tiết diện M αm ξ AS tính Chọn thép SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 AS chọn μ% 21 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG kN.m mm2 mm2 Nhịp biên 1.5x0.7 578,4 0,08 0,08 3315,3 5d30 3532,5 0,34 Gối 0.3x0.7 644,8 0,44 0,66 5289,7 8d30 5652 2,4 Nhịp 1.5x0.7 379,5 0,05 0,05 2142,5 4d30 2826 0,22 Gối 0.3x0.7 653 0,45 0,68 5425,9 8d30 5652 2,3 Nhịp giữa 1.5x0.7 562,7 0,08 0,08 3221,3 5d30 3532,5 0,33 + αR= 0.429 + μmin = 0.05 % γ b Rb = 0.623 ×1×11.5 / 280 = 2,86 % + μmax= ξ R RS Cốt đai: Tính giá trị lực cắt lớn nhất tại gối: Qmax=582(kN) Kiểm tra điều kiện tính toán: ϕb γ b Rbt b.ho = 0, 6*0,9*103 *0,3*0, 62 = 100,44 kN Qmax > ϕb3 γ b Rbt b.ho , cần phải tính cốt đai chịu lực cắt + Chọn d8, n=2 ϕb γ b Rbt b.ho2 + Stt= RSW n Aw Q2 =175 × 103 × × 0,503 ×10−4 × × × 1× 0,9 × 10 × 0,3 × 0, 62 =0,043m = 43mm 5822 ϕb γ b Rbt b.h02 1,5 × 1× 0,9 ×103 × 0,3 × 0, 622 = + S max = =0,276m=267mm Qmax 484, +Sct : h 700 = 233mm = Sct ≤ =233mm 300mm 3h 3.700 = 525mm = Sct ≤ 4 =200mm 500mm Tại vị trí gối (L/4) chọn: S = { S max ; Stt ; S ct1} = { 267; 43; 233} = 43mm Chọn S=100mm Tại vị trí nhịp (L/2) giữa dầm chọn: S = S ct = 200mm SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 22 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Kiểm tra: + ϕb1 = − 0.01γ b Rb = − 0.01×1×11.5 =0,885 E nπ d sw 210 × × π × 82 + ϕ w1 = + s = 1+ = 1,076 EbbS × 23 × 300 × 200 + 0.3ϕ w1ϕb1γ b Rbbho = 0.3 ×1.076 × 0.885 ×1×11.5 × 300 × 620 = 611,07 kN > Qmax.Đạt Như vậy dầm không bị phá hoại ứng suất nén chính Không cần tính cốt xiên cho tất cả gối - Khả chịu cắt cốt đai + bê tông: Qswb = 4ϕ b2 Rbt bh02 qsw Với: qsw = Rsw × Asw Rsw × nasw 175 × 103 × × 0,503 ×10 −4 = = = 176,1( KN ) S S 0,1 ⇒ Qswb = × × 0,9 × 103 × 0,3 × 0, 622 × 176, = 382, 4( KN ) Vậy Qgoi ( KN ) > Qswb = 382, 4kN : cần bố trí thêm cốt xiên tại tất cả gối Cốt xiên: a/Cốt treo dạng đai: Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: F= P+G1-G0=192,1+81,75-12=273,85 kN Dùng cốt đai d8, n=2,số lượng cốt treo cần thiết: h F (1 − s ) 273,85 x1000 x (1 − 620 − 550 ) h0 = m >= 6,8 620 = x79 x 225 nAsw Rsw Chọn m=8, bên đai, đoạn 150mm, vậy khoảng cách giữa cốt treo St = hdc − hdp = 700 − 550 = 37,5(cm) S=37,5 < 50mm nên chọn S= 50mm a/Cốt treo dạng vai bò lật ngược: dùng 2d18 có h F − s ÷ ≤ m.n.asw Rsw + As ,inc Rs ,inc sin α h0 Trong đó: As ,inc : diện tích cốt vai bò Rs ,inc : cường độ tính toán cốt vai bò α =450: góc uốn cốt thép m=8:tổng số lượng cốt treo dạng đai cần thiết n=2: số nhánh cốt treo 0,1 273,85 − ≤ 8.2.0,503.10−4.175.103 + 2.254,3.10 −6.225.103 ÷ 0, 085 242,93kN ≤ 235,29kN.(thoả) 7.Biểu đồ vật liệu: a Khả chịu lực tiết diện: tiết thép SVTH: LÊ HÙNG LÂM AS(mm2) atr mm hotr mm 08XD601 ξ αm [Mtr]kN.m 23 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG diện Nhịp biên 1.5x0.7 Gối 0.3x0.7 nhịp 1.5x0.7 Gối 0.3x0.7 Nhịp giữa 1.5x0.7 5d30 cắt 2d30, 3d30 cắt 1d30, 2d30 8d30 cắt 4d30, 4d30 cắt 2d30, 2d30 4d30 cắt 2d30, 2d30 8d30 cắt 4d30, 4d30 cắt 2d30, 2d30 5d30 cắt 2d28, 3d30 cắt 1d30, 2d30 3532,5 2119,5 1413 5652 2826 1413 83,3 64 64 123 94 94 616,7 636 636 577 606 606 0,09 0,05 0,04 0,16 0,08 0,04 0,09 0,05 0,04 0,15 0,07 0,04 581,6 367,2 247,1 840,5 461,4 235,2 2826 64 636 0,07 0,07 485,1 1413 5652 2826 1413 3532,5 2119,5 1413 64 123 94 94 83,3 64 64 636 577 606 606 616,7 636 636 0,04 0,16 0,08 0,04 0,09 0,05 0,04 0,04 0,15 0,07 0,04 0,09 0,05 0,04 247,1 840,5 461,4 235,2 581,6 367,2 247,1 8/Tính đoạn kéo dài W: - Đoạn cắt lý thuyết: 0,8Q 2qsw R × nasw Với: qsw = sw S 0,8Q ⇒W= × S + 5d ≥ 20d × Rsw × nasw - W= + Nếu W < 20d => chọn đoạn W = 20d + Q: Lực cắt xác định bằng độ dốc biểu đồ moment + S: Bước cắt đai: S = 150mm + Thép φ ⇒ n = 2, asw = 28,3mm = 28,3 × 10 −6 m 9/ Vẽ biểu đồ bao vật liệu: - Tính toán tương tự dầm phụ, kết quả thể bản vẽ Vd: Tính toán điển hình: Đường Đoạn kính lực cắt Ký Dạng biểu đồ Lực cắt lý thuyêt Q (KN) thép cắt hiệu moment (KNm) d (m) ( x) m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 20d (m) W (m) W chọn (m) 24 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG x12 424,5 578.4 x 1,798 236,1 0,028 0,56 0,268 0,3 2450 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 25 [...]... MP5 M6 = MG + MP6 BAO = MAX,MIN (M1, M2, M3,M4, M5, M6) SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 15 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG -390.6 -300 -128.4 -100.5 M1 407.4 442.2 578.4 -390.6 -300 -72.6 -23.7 M2 94.8 -644.8 337.5 379.5 -229.4 -30.3 M3 196.3 272.8 337.2 -568.3 490.1 -320 M4 18.6 123 210.1 295.2 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 252.1 08XD601 16 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG -461.2 -86.1 -17.6 M5... 190,9 -11,4 -268,4 311,1 48,4 SVTH: LÊ HÙNG LÂM -44,4 225,4 11,5 -317,6 242,8 -5,6 -303,0 414,9 111,8 -372,9 08XD601 -38,7 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 288.8 234.6 107 11,4 Q1 54.1 81.4 339.9 2997.2 92.8 Q2 38.7 17.2 48.8 149.8 277,4 343.3 200 81.3 57.5 Q3 11.5 88.7 231.3 374.5 334.9 251.1 50.2 46.1 Q4 34.7 42.6 138.2 317.7 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC... liệu: - Tính toán tương tự dầm phụ, kết quả thể hiện trong bản vẽ Vd: Tính toán điển hình: Đường Đoạn kính lực cắt Ký Dạng biểu đồ Lực cắt lý thuyêt Q (KN) thép cắt hiệu moment (KNm) d (m) ( x) m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 20d (m) W (m) W chọn (m) 24 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG x12 424,5 578.4 x 1,798 236,1 0,028 0,56 0,268 0,3 2450 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 25 ... 0,17 -0,24 0,05 0,01 -0,36 0,32 0,34 -0,3 0 -0,05 -0,42 0,38 0,53 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 14 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Tung độ biểu đồ momen khi nhân với tải trọng thực G =93,75kN; P=192,1kN, chiều dài mỗi nhịp bằng 3L1=7,35m: Bảng tung độ biểu đồ moment thành phần và biểu đồ bao moment (kN.m) tiết diện sơ đồ 1' 1'' M1 574,8 442,2 -390,6 -128,4 -100,5 -300,0 407,4 407,4... 374.5 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 317.7 08XD601 20 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Biểu đồ lực cắt thành phần và biểu đồ bao lực cắt (kN) 4, Tính cốt dọc: a, Tính Sf: Tiết diện tính toán hình chữ T: - Độ vươn của cánh:dựa vào 3 điều kiện L2 − bdc 6600 − 300 2 2 + Sf ≤ = = 3150 mm 3L1 3x 2450 + Sf ≤ 6 = 6 = 1225 mm + Sf ≤ 6 h'f =6x100= 600 mm Chọn Sf = 600mm - Bề rộng bản cánh:... góc của biểu đồ bao moment: ∆Μ Lực cắt giữa 2 tiết diện là: Q = ; với x là khoảng cách giữa 2 đoạn :2,45(m) x SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Bảng tung độ biểu đồ lực cắt thành phần và biểu đồ bao lực cắt (kN.m) tiết diện sơ đồ 1' 1'' gối 2 2' 2'' gối 3 3' 3'' gối 4 4' 4'' gối 5 5' 5'' gối 6 Q1 234,6 -54,1 -339,9 107,0 11,4 -81,4 288,8 0,0 -288,8... 0, 623.1.11,5 µ max = R b b 100 = 100 = 2,56% Rs 280 Thoả điều kiện c, Tiết diện ở gối : + chọn a= 80 mm + Tiết diện tính toán: HCN b= 300, h= 700 mm + Bảng tổng hợp tính thép: Tiết diện M αm ξ AS tính Chọn thép SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 AS chọn μ% 21 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG kN.m mm2 mm2 Nhịp biên 1.5x0.7 578,4 0,08 0,08 3315,3 5d30 3532,5 0,34 Gối 2 0.3x0.7 644,8 0,44... thép m=8:tổng số lượng cốt treo dạng đai cần thiết n=2: số nhánh cốt treo 0,1 2 273,85 1 − ≤ 8.2.0,503.10−4.175.103 + 2.254,3.10 −6.225.103 ÷ 2 0, 085 242,93kN ≤ 235,29kN.(thoả) 7.Biểu đồ vật liệu: a Khả năng chịu lực của tiết diện: tiết thép SVTH: LÊ HÙNG LÂM AS(mm2) atr mm hotr mm 08XD601 ξ αm [Mtr]kN.m 23 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG diện Nhịp biên 1.5x0.7 Gối... P= pdpx L2=29,106x6,6=192,1 kN 3 Xác định nội lực: a Biểu đồ bao moment: Để xác định nội lực trong dầm ta giải nội lực bằng sap 2000 với tải trọng đặt lên dầm bằng 1 đơn vị SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 13 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG (a) MG G 1 (b) MP1 G 1' 1'' 2 P P P (e) MP4 (f) MP5 P G G G G G 3' 3'' 4 2' 2'' 3 P (c) MP2 (d) MP3 G P P P P P P P P P P P P P P P (g)... 500mm Tại vị trí gối (L/4) chọn: S = min { S max ; Stt ; S ct1} = min { 267; 43; 233} = 43mm Chọn S=100mm Tại vị trí nhịp (L/2) ở giữa dầm chọn: S = S ct 2 = 200mm SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 22 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Kiểm tra: + ϕb1 = 1 − 0.01γ b Rb = 1 − 0.01×1×11.5 =0,885 2 E nπ d sw 210 × 2 × π × 82 + ϕ w1 = 1 + 5 s = 1+ 5 = 1,076 4 EbbS 4 × 23 × 300 × 200 + ... giữa đoạn :2,45(m) x SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Bảng tung độ biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao lực cắt (kN.m) tiết diện sơ đồ 1' 1'' gối 2' 2''... (m) ( x) m SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 20d (m) W (m) W chọn (m) 24 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG x12 424,5 578.4 x 1,798 236,1 0,028 0,56 0,268 0,3 2450 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601... mm + Tiết diện tính toán: HCN b= 300, h= 700 mm + Bảng tổng hợp tính thép: Tiết diện M αm ξ AS tính Chọn thép SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 AS chọn μ% 21 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN