BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO
TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH
BÀI GIẢNG MÔN HỌC DOAN
BE TONG COT THEP 2
Trang 3Đồ án Bêtông Cốt thép 2 1 trung bình IL II
Nhà công nghiệp | tang lip ghép
DO AN MON HOC BETONG COT THEP 2
NHA CONG NGHIEP MOT TANG LAP GHEP
Số liệu :
Vật liệu :
Khung ngang 3 nhịp cùng cao trình đỉnh ray, mỗi nhịp có 2 câu trục chạy điện, chế độ làm việc Đước cột a = 6m, khối nhiệt độ có chiều đài 60 m
Vật liệu lợp : panel mái 3x6 m
.Bêtơng M250
.Thép CI( ® < 10 mm )
.Thép CH ( ® > 10 mm )
Cường độ tiêu chuẩn của đất dưới đáy móng được gia thiét R“ = 2kG/em’,
Cơng trình giả định xây trên khu vực thành phế Hồ Chí Minh có địa hình xung quanh trống trải Yêu cầu :
1 Xác định kích thước, tái trọng tác dụng lên khung ngang
2 Xác định nội lực trong khung ngang, tổ hợp nội lực trong khung ngang 3 Tính tốn, bố trí cốt thép cột, vai cột, móng lắp ghép cho cột biên và cột giữa Sô liệu đâu bài: Mã số đề : AC a 12
Trang 4Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp | tầng lắp ghép 1 Xác định kích thước khung ngang ( gabarit ):
1.1 Xác định trục định vị : Do sức trục < 30T nên trục định vị xác định như trên hình vẽ sau:
ak wee os - Cột biên : trục định vị trùng mép ngoài cột Lk eg - Cột giữa : trục định vị giữa cột A¬ el po 18000 : ganne cA xD Bye
tật biên Cải giữa
12 .Vác định kích thước cầu trục ; À = 750mm
'- Nhịp câu trục : L¿ = Lị - 2À = l8— 2.0.75 = 16,5 (m) Chon Lx = 17
Ta c6 Q\ = 10T, Q2 = 15T, cau truc chay dign, chế độ làm việc trung bình, tra bảng 2/157
(KBTCT) Nhịp | sen ch SÀN sẽ 2 et Súc trục |cầu trúc, - “Trọng! eng
amy : AMO BT Re He Bi Pentax Ê min | XS panG |Teàän câu tục) ne
18) - TẾ “6300 E-.44HÙ †- 1800.- 260 eG 3 Ae 41 1ó 247 - ball: 440D 2300 8mU GS SSeS Bg es neh
Với : B - bề rộng tối đa của cầu trục , đo theo phương thang gdc voi Ly
K — khoảng cách giữa 2 trục bánh xe ở | phia của cầu trục, hai bánh cùng tựa lên | ray - B¡ - khoảng cách từ trục ray đến đầu mút của cầu trục
| po — áp lực tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục đặt lên ray
Pm¿„ — khi xe con chạy về một phía cầu trục và phía cịn lại la Prin
B= 6900 _„ wont +~— †—
Thân cầu trạc⁄ Banh xe
„Hàn cầu ae cầu trục
| Hình 1.3 ; Chiểu rộng và khoảng cách +—
hai bánh xe cầu trục
ị Ghi chú : Khoảng hở từ mặt trên xe con đến dạ kết cầu mái a = 100mm ° | - Khoảng hở mút câu trục đên mép cột trên = 60mm r
và 11 : og
Da kieng c6 ha, = F t1 B, đồ án thông nhat lay
° khoảng cách đáy đà kiềng đến cốt +0.000 choảng cách g đáy y đà kiêng 8 đên côt +0 là 500mm ( kể cá lớp hoà à 500mm ( kê cá lớp hoàn ( a lop
thién ) ;
Đoạn cột chôn vào móng ( cột lắp ghép ) = 800 mm ( > hạ )
Hình 1.2 : Xát định mội số kích thước
Trang 5Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp I tầng lắp ghép
1.3 Xác định kích thước ray: Lây PS Max = 16,5T đề xác định kích thước ray, tra bảng 1.4/28 HD ĐABTCT2 ta có : Do khơng có giá trị 16,5T nén lay giá trị pr i= = 18T:h,= 120,5mm trọng lượng tiêu chuẩn Im dài ø; = 50 kG/m
1.4 Dâm cầu trục : tra bảng 1.1.1/7 ta có : Bước cột 6m trục,mm true - nhà “QT } Lm và : Fe đĐ_ 0-1 120 ; 57 2
Như vậy chọn kích thước dam cầu trục cho tất cả các nhịp như sau :
SỐ 570 Aarne ì ae “a o Q: si '200, Hnh 1,4 : Kích thước dâm cầu trực cho tất cả các nhịp
1.5 Chiều cao của nhà :
Cao độ đỉnh cột : Ð = R + Hct +a= 7 +2.3+ 0,1 = 9,4m
Cao độ vai cột: V = R— h,— Hẹ = 7 — 0,1205 — 1=5,88 m
Chiều cao cột dưới : Hạ = V + 0,5 = 5,88 + 0,5 = 6,38 m
Chiều cao cột trên : H, = Ð - V = 9,4 — 5,88 = 3,52 m
Chiều cao cột tính tốn : H = H, + Hạ = 6,38 + 3,52 = 9,9 m
Chiều cao cột khung ( chiều đài cột cấu tạo ): H=H,+Hạ+ 0,8 = 3,52 + 6,38 + 0,8 = 10,7 m
1.6 Mái và kết cẩu mái :
1.Của mái :
` 1 1 , og
+ Chọn cửa mái có nhịp bằng 2 “3 nhịp kết câu mái, chọn l„ = 12m (vì nhịp nha > 18m,
chiều cao cửa mái 4m, đặt nhịp giữa, có trọng lượng toàn bộ kể cả khung cửa và kính là (4+5}T: n = 1,1; vat liệu BTCT ChọnG° 4,57, G” =4,5.1,1=4,95(7) cm , em
ii Panel mái và các lớp cấu tạo :
Panel mái sử dụng là panel sườn, có các kích thước và tr rong lượng như sau :
+ 3x6 m, cao 300mm, trong long (160+180) kGim? «n= 1,1
Chon g°„„ =180.1,1=198(kG/m )
Các lớp cầu tạo mái từ trên xuống :
+ Hai lớp gạch lá nem kể cả vữa lót dày 5em, y = 1800 kG/m”,n = 1,2 + Bêtông nhẹ cách nhiệt dày 12cm, y = 1200 kG/m?, n= 1,2
+ Đan chống thắm dày 4cm, y = 2500 kG/mỶ.n = 1, 1 + Panel sườn
=> Chiều dày các lớp cầu tạo mái : h„ụ„ = 5 + 12 + 4 + 30 = 5lcm
củ
Trang 6
Dé án Bêtông Cốt thép 2 ‘ "Nha cong nghiép 1 tang lap ghép „49, 120,50
200 2 lớp gach [A nem kể cả vữa lỏi ;s 1.6T/mỄ,n = 4,3 ‘
lớp bếtông nhẹ sách nhiệt z= 1,2T/mỄn = 1,3
lớp bếtông chống thấm y + 2,8T/mỖnn z 1,1
panel sườn 3x6m nz 1.1
Hình 4,8; Các lớp cấu tạo mái
iii.Dan mai :
+ Ding dan mai BTCT Nhịp biên : L = 18m
° * Chiéu cao gitta dan: H = Ẹ + 3) L= (+ + a 8 =(2,5+2)m Chon H = 2,5m T1 ‘tol
\ ` i I
* Chiéu cao dau dan : dé déc maii= 1/12, h= H-<L = 25 8=1,75m Nhịp giữa :L = 24m
* Chiều cao giữa dàn : # -(+5)¢ -($+5} = (3,4+2,7)m Chon H=3m * Chidu cao dau dan : d6 déc maii= 1/12, #=1,75m
1.7 Chọn tiết điện cột: ;
Căn cứ theo sức trục (Q < 30T) và chiêu dài cột và bước cột ta có : : 1 1
20° 25
+ Chiéu cao tiét dién cét trén : buéc cét a = 6m chon h, = 40em ( cét bién ), h, = 60cm (cột giữa )
Kiểm tra lại khoảng hở giữa đầu mút dầm cầu trục và mép cét trén a = A-B—h =750-260-400= =00>Øw (cột
biên), va a = A—B -0,54 =750—260—0,5.600=190 > 60mm (cOt gitta )
+ Chiểu cao tiết diện cột đưới : bước cột a = 6m chon
h, 2 HhiQ 107 h, 2 Te khiQ> 107
+ Chiều rộng cột thường lấy ð = lm: ae với bước cột a = ốm chọn b = 40em
Chon hg = 50 em cho cột biên, thỏa mãn điều kiện sau :
h, = 50cm > — Hụ = _ 6.38 38 =0,4m = 46cm 16 mm
hạ = 70 cm cho cột giữa, thỏa mãn điều kiện :
H, 6,38
h, = 70cm > —#=——— =(,46m = 46cm 14 14
+ Vai cột : -Bè rộng vai cột b, = 40cm
" -Vai cột đỡ dầm cầu trục làm việc như một console ngắn vìl,<0,9hạ -Cột biên : Q = 10T chon hy = 40em > 20cm
h,= zh =>h<3h, =3.40=120cm vo } Chon h = 120cm Góc nghiêng a = 45° =e, = =2.5 cm 2h, = 120 -2,5 = 117,5cm se Rigen ie h == ~ 120 ~ 40 = 80em <0,9.117,5 =105,75em tg45 —
[=h,—h, +1, =50—40+80 = 90cm Hinh 1.6 : Kích thước vai cột -Cột giữa : Q = 15T chọn hy = 50cm > 20cm
Trang 7Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp l tàng lắp ghép
h.> zh =h<3h, = 3.50 =150cm
Chọn h = 150cm
Góc nghiêng a = 45°
a=2 hà cm —=h,= I50-— 2,5 = I47,5cm
J„ =4 — 5 < 10-50 =100em < 0,9.147,5 = 132,75cm
ae
h,—h d † +i, = 70—60 2 2
Vậy kích thước tiết điện cột như sau :
l= +100 =105em 3520 r fF - —+ = L]§ T +1 ° a 2 2_ ^® 2 ef 8 2-2 2 Kích thước vai cột : bì € Cơ giữa Hình 1.8 : Kích thước vai cot
+L8-+09 ~ +1189 #11208 30 +1 2.408 se 400 a +7.000 = | Ss dl Quet0T J Q@a=|15T = +=0.000._ — rc ¬ 500 18000 24000
Trang 8
Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp I tầng lắp ghép 2._ Xác định tải trong tính tốn:
2.1 Tinh tai:
a) Tinh tai mai : Xác định dựa trên diện truyén tải lên cột, tĩnh tái mái sẽ được quy về dạng
tập trung
Cot bién „ _S6t giữa
Dan mai” _ Dân mái,
z Diên tuyển lãi
FƑ—] L—¬
Hình # : Diện truyền tải
Theo cấu tạo mái như hình vẽ 1.§ ta có Tải trọng tiêu chuẩn :
gƒ =1,8.0,05+1,2.0,12+2,5.0,04+0,18= 0,514(7/Ẻ)
Tải trọng tính tốn: Hệ số vượt tải tra bảng 1 TCVN 2737:1995
Sự =1,3.1,8.0,05 + 1,3.1,2.0,12+1,1.2,5.0,04 + 1,1.0,18 = 0,612(T/m’)
Trọng lượng bản thân dàn mái : Lấy theo bảng 1.2.1/ 13 Khung BTCT, n = 1,1 theo đó dàn mái nhịp 24m có trọng lượng là 9,6T
G, =1,1.9,6 =10, 567
Trọng lượng toàn bộ cửa mái truyền xuống cột biên trục A,D
G,,, =9,5.(g),.a.L, +G,) = 0,5.(0,612.6.18 + 10,56) = 38,337 Voi a = 6m — bước cột Lb = 18m - nhịp biên 400 Điểm đặt : Cách trục định vị 150mm, cách trục cột trên e; = > 150 = 50 (mm) “
Trọng lượng toàn bộ cửa mái truyền xuống cột giữa trục B,C " "
G,,, = 0,5.(g),.a.L, +G,+Gi,,)
= 0,5.(0,612.6.24+10,56+ 4,95) =51,827 Với a = óm — bước cột
Lg = 24m -~ nhịp giữa
Œ.„ - trọng lượng cửa mái kể cả kính, 4,5T; n = 1,1 Điểm đặt : Cách trục định vị 150mm | gmi gmz 4 _ ~ — i ! : — Ll CAXD)
Trang 9Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp | tang lap ghép b) Tinh tai do dam cau truc va đường ray cầu trục :
Trọng lượng tiêu chuẩn Im dài dầm câu trục : ice = Scr +2,
= 4,2+6.0,15=5,1(T/m)
` Trọng lượng tính tốn 1m dai đầm cầu trục :
gi =1,1.5,1=5,61(T/m)
Với gcr — trọng lượng dam câu trục theo bảng 1.1.1/7 Khung BTCT
g, — trọng lượng ray và các lớp đệm
Điểm đặt : Cách trục định vị 1 khoảng ^ = 750mm, cột biên trục A,D : điểm đặt
ˆ 7 0,5 ,
cách trục cột dưới : e, = 0.7 ¬= 0.5 (m) : cột giữa trục B,C : e¿ = 0 ( trục đối xứng )
pont OB I” 760 750 9 : : =e ý ca LN pl 500 | i ns as SỆ Trục cột dưới a (ayo) (BXC?)
a} Cội biên b) Cột giữã Hình 2.3 : Điểm đật tĩnh tải dầm cầu trục và ray
c) Trọng lượng bản thân cột : Theo kích thước trên hình 1.7, n = I,l; Yu = 2,5T/m?
Cot biên :
Cột trên : G, = (3,52.0,4.0,4).2,5.1,1 = 1,55(1)
0.8
Cột dưới: Gạ = (6,38.0,5.0,4 + (0,4 + 1,2) > 0,4).2,5.1,1 = 4.211) Có kể đến trọng lượng bản thân vai cột vào phan cột dưới
Cói giữa :
Cột trên : G, = (3.52.0,6.0.4).2.5.1,1 = 2,321) 1
Cột dudi: Gg = (6,38.0,7.0,4 + 2.(0,5 + 1,5) 4).2,5.1,1 = 7.11(T) Có kế đến trọng lượng bản thân vai cột vào phần cột dưới
2.2 Hoại tải :
a) Hoạt tải do sửa chữa mái :
Hoạt tải mái tiêu chuẩn phân bố đều 75kG/mỷ; n = 1,3 quy về lực tập trung có điểm
đặt tại điểm đặt của G„ ( như hình vẽ bên )
Trang 10Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp l tầng lắp ghép
b) Tải trong đứng do cầu trục :
Nhịp AB, CD : cầu trục có Q = 10T; B = 6,3m; K = 4,4m; PS = 12,5T; trong long xe con 4T: hệ số vượt tải theo (5.8) TCVN 2737:1995 là 1,1 -
- Áp lực thắng đứng lớn nhât do hai câu trục đứng cạnh nhau truyên lên vai cột D„„„ và có | bánh xe nằm trên đỉnh đường ảnh hưởng phản lực như bình 2.4, được xác định như sau:
DìÌộ =nP > max max Yj
= 1,1.12,5.(1 + 0,267 +0,683)= 26,81(T)
a 1,6 4,1 ot ck at we XÃ
Voi y = ly y1 = — = 90,267; yo = 6 = 0,683 ( xác định theo tam giác đông dang ) Nhịp BC : cầu trục có Q = 15T; B =6,3m; K = 4,4m; P` = 16,5T: trọng lượng xe con ,HãX
5.3T; hệ số vượt tải tương tự như trén la 1,1
DĐ» — n.P
=1,1.16,5.(1+ 0, 267 + 0, 683)= 35,39(T)
Ẳ 1,6 4,1 we nà ĐIA
Với y = l;y¡= 6 = 0,267; yo = 6 = 0,683 ( do cùng có B, K như nhịp biên )
B = 6300 | B=6300 |
, K=4400 | , K=4400 |
| -Ì
là PSa« Ì max Pmax
3 oy | ty | mn ( AF < wi 35 Z Aigoo 4400 4900, 4100 2 or 4 6000 6000 yo cứ
Hình 2.4 : Đường ảnh hưởng phản lực xác định Dmax
Điểm đặt : Trùng với điểm đặt của gạ¿ tức cách trục định vị I đoạn là ^ = 7 50mm
ID»= Dra Dri
mm
CA) KD) (BC) a) Cột biên b) CậTgiữã Hình 2,5 ; Điểm đặt tĩnh tải dẫm cầu trục ray
và hoạt tải thẳng đứng Da
€) Hoạt tải do lực hãm ngang của xe con :
Lực hãm ngang do I bánh xe truyền lên dâm cầu trục trong trường hợp móc mém xác định theo công thức sau :
T= max L2 H
C ›
ry,
Trang 11Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nha công nghiệp ] tầng lắp ghép
Với y¡ tung độ đường ảnh hưởng ứng với vị trí các lực tập trung Tmax tương tự như tính Dmax
T, , luc hãm ngang đặt lên 2 bánh xe con (1 phía ) trong trường hợp nguy hiệm nhất khi 2 cầu trục chạy sát nhau, hai xe con mang vật nặng tôi đa cùng chạy về phía đầu cột, xác định như
Sau: (© + G,.).n, Fl TT, =f Với Q, sức trục G„¿ trọng lượng xe con f=0,1,hệ số ma sát cho móc cầu mém n =4, số bánh xe con no=2, số bánh xe con 1 bên Nhịp biên AB, CD : Q = 10T, G„¿ = 4T
- ¬ "BS 10+4).2
| Thy 5-12.01 7.(1+ 0,267 + 0,683)
=0,819(7)
Nhip gitra BC : Q = IST, Gy, = 5,3T
15+5,3).2
or; =01 E33)? -1015(7)
=>T =*.1,2.1,015.(1+ 0,267 +0,683)
= 1,188 (T )
Tmax có thể đổi dấu do sự thay đổi đột ngột vận tốc của xe con có thé xay ra theo 1 trong 2 phuong ngang va do cấu tạo thành bánh xe cầu trục đặt lên ray Do đó Tmax thường lấy dấu + để biêu diễn hai
chiều tác động của T, nhưng thiên về an toàn chọn Tmax (tác đụng lên mọi vai cột) đề tính toán
Điểm đặt : Mặt trên dầm cầu trục, có cao độ là : V + Hẹ = 5,88 + 1 = 6,88m, cách đỉnh cột 1
đoạn là Ð _— 6,88 = 9,4 — 6,88 = 2,52m Tm ax -+—— a eee a 18000 | 2400
Hinh 2.6: Budng anh hudng do lực 6900 +8
hãm ngang oe Z2
Cột biên Cột giữa
- Hình 2.7: Điểm dat Tmax
đ) Hoạt tải dọ gió : ;
Tải trong do gió tác dụng lên mỗi mét vuông bê mặt thăng đứng của công trình là
W=n.VW k€ Với — n= 1,2, hệ số vượt tải
W,= 83kGím”, áp lực gió ở độ cao 10m so với cốt chuân của mặt đât, phụ thuộc _ vào sự phân vùng áp lực gió Việt Nam, lây theo tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 2737:1995 đôi với khu vực Tp Hơ Chí Minh có địa hình xung quanh trồng trải ( dạng địa hình A )
Trang 12Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép k, hệ số kế đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc vào dạng địa hình,
tra bảng 2 phụ lục IU/ Khung BTCT Tra ở mức đính cột có cao trình +9 4m được k = 1,167 và mức đỉnh mái
, 1
có cao trình +16,4m được k = 1,254 — hệ sê k trung bình = 20,16 +1,254) =1,21
C, hệ số khí động, = +0,8 đối với phía gió đây, = -0,6 đối với phía gió hút
*#Tải trọng tác dụng lên khung ngang từ đính cột trở xuống xem như phân bố đều ( trên thực tế là hình thang do ở trên cao gió tác động I lực lớn hơn ở dưới thấp ) có cơng thức như sau :
p=Wa=nf,.kC.a
Phía gió đẩy : pa = 1.2.0,083.1,167.0,8.6 = 0,558 (T/m) Phía gió hút : p, = 1,2.0,083.1,167.0,6.6 = 0, 418 (T/m)
*Tai trong gid tac dung lên mái, từ đỉnh cột trở lên đưa về lực tập trung đặt đầu cột S¡ S› với hệ số kụ„ = 1,21 Hình đáng và hệ số khí động ở từng đoạn mái tham khảo sơ đồ 2; § và bảng 2 phụ lục II -
Khung BTCT, ta có :
eas 1 ] ° :
- Gia tri C,, tinh voi góc œ = 5° (do mai co dé déc i= 12 nên arcte 5 = 5°), ty sd
“ “
hị _ 9,4 a: , oe "
_ T = 60 = 0,157, ndi suy 2 lần ta có Cại = - 0,1 ( giá trị nội suy tại bảng 4.2 - Khung BTCT )
tự vu ; ne cử Ow ĐÁ h 15,88 at mah 5
Giá trị C?¿¡tính với góc a = 5°, tỷ sô 1 =———=0,265, nội suy 2 lân =>C”;¡ = - 0,268
Voi sh’, = 16,4- 185 = 15,88m 12
Gia tri Cex =- 0,4
Các giá trị khác lây như trên hình 2.8
h1 h1 18000 24000 18000 8ì Se Po Ph
'Hình 2.8 : Sơ đồ xác định hệ số khí động trên mái
Giá trị S tính theo công thức sau:
S=nkW,.aXC,.h,
= 1,2.1,21.0,083.6.5C,.h, = 0,723.5C,.h,
Dựa vào hình 1.9 xác định h;: hị = 11,15 - 9,4 = 1,75m
hz = 11,9 — 11,15 =0,75m
hạ=h';—4-— 11,15 = 15,88 — 4—- 11,15 =0,73m hy = 4m ( > chiều cao cửa mái )
hs = sỹ =0,52m
Trang 13Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp | tang lắp ghép Các kích thước được biểu diễn trên hình 2.9,
| | a4 7 Le 0j73 i Hình 2.9 : Xác định hi | S, = 0,723.( 0,8.1,75 — 0,1.0,75 + 0,5.0,75 — 0,5.0,73 + 0,7.4 — 0,268.0,52) = 2,899(T) S> = 0,723.( 0,4.0,52 + 0,6.4 + 0,5.0,73 — 0,5.0,75 + 0,5.0,75 + 0,6.1,75) = 2,.909(T) 3 Xác định nội lực: 3.1 Các đặc trưng hình hạc : a) Cột biên : Cột trên H,=3,52m; bxh,= 40x40em Cột dưới Hạ = 6,38m; bx hạ= 40x50cm
Chiều cao tính tốn toàn cột H = 9,9m
Chiều dai cột thực tế Lc = 10.7m 3 Moment quán tính ; J, = 40.40 = 213.333(cm") 12 40.50° 4 = = 416.667 (cm' , 2
Các thông sô : poe = 392 0,356 H 9 k =r {2-1 = 0.356 | TÔ -1|= 0.043 213333 vel+k+k, ~14+0,043 +0 =1,043 ( do cét dic nén k; = 0 ) b) Cột giữa : Cột trên H,=3,52m; bxh,= 40x60cm Cột dưới Hạ = 6,38m; bx hạ= 40x70cm Chiều cao tính tốn tồn cột H = 9,9m
Trang 14Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp | tầng lắp ghép 3.2 Quy định chiều đương của nội lực :
_ Chiêu dương tực tác đụng _ ^ 8 eo tg Ml i cm ae A + ¬= i i Qe về as M
_„tuiều dương nội lực „v7 #H
Hình 3.1 : Chiểu dương quy ước của lực tac dụng, nội lực và phản lực đầu cột
3.3 Noi lire do tinh tai:
a) Nội lực tĩnh tải mái : : Cét bién:
Moment do tĩnh tải mái gmị gây ra tại đính cột : M¡ = - G„¡.e,= - 38,33.0,05 =- I,91 (Tm) M;= - Gm¡.a = - 38,33.0,05 = - 1,91 (Tm)
Dấu ° — ' do moment quay ngược chiều đương quy ước Độ lệch trục giữa phần cột trên và cột dưới là
a -(44) -(2*) =5(cm)= 0,05m
2 2
Phản lực đầu cột : moment sinh ra do đời lực g„¡ từ điểm đặt cách trục định vị 150mm về
trục cột trên M¡ và moment sinh ra do dời lực từ trục cột trên về trục cột dưới Ma cùng phía với nhau nên :
R=R,+R:2
AM m
Trục cột trên ị
‘True 06 aot
Hình 3,2: Xac dink phan lye F
3M, (1+) 3(-191)[ 14 ed voi R= 2» a 2.1,043.9,9 —2=-0,31(7) 3M, (1-7) 3.(-1,91).(1-0,3567 | po MAE) MODAN) 5 2v.H 2.1,043.9,9 ` = R=~0,31+(~0,24) =~0,55(7)
Nội lực trong các tiết diện cột : M¡= - 38,33.0,05 = - 1,91 (Tm) Mụ = - I,91 +(0,55.3,52 )= 0,03 (Tm)
Mịm = - 38,33.( 0,05 + 0,05 ) + 0,55.3,52 = -1,90 (Tm) My = - 38,33.( 0,05 + 0,05 ) + 0.55.9,9 = 1,61 (Tm)
Trang 15Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp ] tầng lắp ghép Ni = Nu = Nin = Ni = 38,33 (7) Qw = 0,55(T) | gmi = 38,33T et=50 | R=055T _ fe AS? 1,91 E | | 7 Ol oe œ@ yd JLII 1I 003ÿ7 i 1,9 E II | Il Oo - a E jJa= 50 " a | ons oa) | \M}) © 1 Ạ NÓ“ IV | IV 1,61 - LIPS Es Q=06,55
Hình 3.3 : Sơ đỏ tính và biểu đồ nội lực cột
- biên do tĩnh tải mái
Cột giữa :
Ta được G„ = G„i + Gạ¿ = 38,33 + 51,82 = 90,15 (T) | M=38.33.(- 0,15) + 51,82.0,15 = 2,02 (Tm)
Phản lực đầu cột :
| Dura Gy, = 38,33T va G2 = 51,82T về đặt tại trục cột
ì 2 3M va 3.2,02 ¡20027 pe te 0,356 2v.H 2.1,027.9,9 = 0,32(T) Nội luc trong các tiết diện cột : M;= M = 2,02 (Tm) My = M —R.Ht = 2,02 — 0,32.3,52 = 0,89 (Tm) Mim = Mr = 0,89 (Tm) My =M-R.H = 2,02 — 9,9.0,32 = - 1,45 (Tm) Nr = Nu = Nm = Nw = Gn= 90,15 (T) Qi = - 0,32 (T) | gm: = 38,33T gme = 51,82T R = 0,32T 2Q .-8—— 15o Ì lÌ | ic | - IINIT LLII II 0,89 | (wa | My | VU IV 1,45 “ Q=-0,32T
Trang 16Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép
b) Nội lực do tĩnh tải dầm cầu trục :
Cột biên :
Lue tu gay ra moment đối với cột dưới, lực này có điểm đặt tại vai cột cách trục đưới |
doan ey = 0,5 m M= Bh €4 = 5,61.0,5= 2,81(7m) Phản lực đầu cột : " 3(I-#) - 3.2,81.(1~0,356°) 2y H 2.1,043.9,9 = 0,36(T)
Nội lực trong các tiệt diện cột :
Mị= 0 My =— R.Ht = - 0,36.3,52 =— 1,27 (Tm) Mụ;=M—R.Ht= 2,81 — 0,36.3,52 = 1,54 (Tm) M¡¿ =M—R.H=2,81 - 0,36.9,9 =— 0,75 (Tm) Ny = No =0 Nin = Nw = te = 5,61 (T) Qiv = — 0,36 (T) | R = 0,36T g CT M=2.81Tm = oo | | (gia = 5,61T : Ẹ aa 1,27 S| og || 500 " .® (MÌ) tơ ! ` ` 22⁄2 = - 0,36T
Hình 3.5 : Sơ đồ tinh và biểu đồ nội lực cột
biên do tĩnh tải dầm cầu trục Cột giữa :
Do tải đặt đối xứng qua trục cột giữa nên :
Trang 17Đề án Bêtông Cót thép 2 Nhà cơng nghiệp 1 tầng lắp ghép
c) Tổng nội lực do tĩnh tải :
Cộng đại sô nội lực do tĩnh tải các trường hợp đã tính ở trên, ngoài ra lực dọc N có kẻ thêm
trọng lượng bán thân cột Côt biên 1,91 0,08 - 1/27 = - 1/24 1,54 1,54 - 1,8 = -0,36 oo, Ww 1,61-0,77 = 0,84 @w) 1,61 0/75 - Q=0,55T '=-0,ðT Q=0,55 - 0/36 = 0,19T 38,33 38,33 + 1,55 = 39,88 8,88 + 5,61 = 45,40 45,46 + 4,21 œ 40,7 2.02 90,15 089 90,15+2,32=92,47 : 92,47+11.22=103,69 œ (N) 1,45 03,69+7,11=110.8 Q = -0,32T
Hình 3.7 : Tổng nội lực do tĩnh tải của cột biên
và cột giữa
3.4 Nội lực do hoạt tải :
a) Nội lực hoạt tải mái : Cột biên :
Sơ đồ tính giống như tính với tĩnh tái mái G„;¡ , nội lực xác định băng cách nhân moment đo , , P 5,27
Gmi gay ra voi ty s6 — = —— = 0,137
mì 3 8, 33
Trang 18Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp I tầng lắp ghép Nội lực trong các tiết diện cột :
M;=— 1,91.0,137 =— 0,26 (Tm) My = 0,03.0,137 = 0,004 (Tm) | My =— 1,9.0,137 = — 0,26 (Tm) Myy = 1,61.0,137 = 0,22 (Tm) Ni = Ni = Nin = Niv = Py = 5,27 (1) Qi = 0,55.0,137 = 0,08 (T) pm = 527T et = 50 IL 0,004 0,26 a=b50 | (M) 0,22 Z Q = 0,08T
Hình 3.8 : So dé tinh va biéu dé ndi lực cột bién do hoat tai mai
Cột giữa :
Do Py £ P„n¿ nên ta phải tính riêng tác dụn g của hoạt tải mái đặt lên nhịp phía bên phải
hoặc trái
TH: Lực P„¡ đặt bên trái cột giữa gây ra moment : © M=-—Pạ¡.e =— 5,27.0,15 = — 0,79 (Tm )
Moment và lực cắt trong cột do moment này gây ra được xác định bằng cách nhân ¬ „ „ 4, - 0,79
moment do tĩnh tải mái G„ gây ra với tỉ số —— = sO =—0,39 s 2,02
Nội lực trong các tiết diện cột : M¡ = — 0,79 (Tm) My = — 0,89.0,39 = — 0,35 (Tm) My = My = — 0,35 (Tm) Myy = 1.45.0,39 = 0,57 (Tm) Ny; = Nu = Nin = Ny = Đb.=S27 (T) mì Qiw = 0,32.0,39 = 0.12 (T)
TH: Lực p„¡ đặt bên phải cột giữa gây ra momeIt ; M = Pyo.e; = 7,02.0,15 = 1,05 (Tm )
Moment và lực cắt trong cột do moment này gây ra được xác định bằng cách nhân = 1 — 0.52,
2,02 moment do tĩnh tải mái G„ gây ra với tỉ số <|s
Nội lực trong các tiết diện cột : M;= 1,05 (Tm)
My = 0,89.0,52 = 0,46 (Tm) Mmr= M = 0,46 (Tm)
Trang 19Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tâng lắp ghép Qry= —0,32.0,52 =—0,17 (T)
bBm: =5.27T Pme=7,02T
pm; dat bén trai Dma đặt bên phải 0,79 1,05
0.35
ẾM) —
0.57 0,75
Q=0,12T Q=-0.17T
4 Hình 3 Hình 3.9 : Sơ để tính và biểu đồ nội lực cột giữa do hoạt tải mái g
7 b) Nội lực do hoạt tải đứng Dạ¿„ của cầu trục : Cột biên :
Sơ đồ tính tương tự sơ đỗ tính tĩnh tái đầm cầu trục ae, nội lực được xác định bằng cách D¿„ _ 26,81
nhân nội lực do ga gây ra với tỉ số a= =4,77
Sact 5,61 5,
Nội lực trong các tiết điện cột :
M;= 0 My = — 1,27.4,77 = — 6,06 (Tm) Mmm = 1,54.4,77 = 7,35 (Tm) My = — 0,75.4,77 = — 3,58 (Tm) N, = Ny =0 Nin = Novy = Dw = 26,81 (T) Quy = —0,36.4,77 =— 1,72 (T) Cột giữa
Tĩnh riêng cho từng trường hợp do cầu trục ở bên phải và bên trái TH: Cầu trục ở bên phải cột giữa: Dj =35,397 WAS
| Lực Đà gây ra moment đối với phần cột dưới, moment này có điểm đặt ở vai cột :
: M= DĐ cớ =35,39.0,75 = 26, 54(7m) | Phản lực đầu cột : 3M [1—t 3,26, 54.(1—0,356ˆ R= | )_ ụ — ) 3 42(2) 2Hv 2.9,9.(1, 027) | Nội lực trong các tiết diện cột :
| M; =0 My = — 3,42.3,52 =— 12,04 (Tm) ; My = — 12,04 + 26,54 — 14,5 (Tm) | My = — 3,42.9,9 + 26,54 =— 7,32 (Tm) N,=Ny=0 Nim = Nw = D* = = 35,39 (T) | Qw = —3,42 (T)
| TH: Câu trục ở bên trái cột giữa gây ra nội lực có dâu ngược lại và nhân thêm hệ s6 sau: 17
Trang 20
Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nha cong nghiép | tang lap ghép
M, = ie = —-_ = 0,76 D\, 26,81 M, D 35,39 Nội lực trong các tiết diện cột :
M¡= 0 My = 12,04.0,76 = 9,15 (Tm) Min —=— 14,5.0,76 =— 11,02(Tm) My = 7.32.0,76 = 5,56 (Tm) Ny = Ny =0 NÑm = Niy = Đà = 26,81 (T) Qi = 3,42.0,76 = 2,6 (T) Cột biên | = 26,81T 6.06 ¬ 2 5| @ a a oO (M } SU | =- 1,721 _ Cột giữa
Dinax dat bén phai Dinax dat bén trai
he SSA 7 Dhax = 35,397 12,04 9,15 £ | 14.5 11,02 750 iil) 750 7 ] 1 _— oof, | ( M ) (M) | M a 7,32 5,56 ZL 722 Q=-342T QO =2,6T
Hình 3.10 : Sơ đồ tinh và biểu đô nội lực cột giữa do hoạt tải đứng Dmax dằm cầu trục
€) Nội lực do lực hãm ngang Tmax của cầu trục:
Luc Tmax dat cach dinh cét | doan y = D — V- He = 9,4 — 5,88 —1=2,52m
, 252 , /
Tisd Yat 0,72, ta thay y ~ 0,7H, nên phản lực đầu cột là :
HAH, f 3.52 -
Tax (1 ~ t)
yp
R=
Côt biên : 7) =0,8197 max
Trang 21
Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép Phản lực đầu cột biên:
_ 0,819.(1—0,356) 1043 0,51(7)
Nội lực trong các tiết diện cột :
Mị= 0 My = 0,51.2,52 = 1,29 (Tm) Mn = Mm = 0,51.3,52 — 0,819.1 = 0,98 (Tm) Myy = 0,51.9,9 — 0,819.(6,38 + 1) =— 0,9 (Tm) Ni = Nn = Nir = Nw = 0 Qyw = 0,51 —0,819 =— 0,31 (T) - i R = 0,51T ¥ 1,29 =1 Tmax = 0,819T 0,98 œ 0,99 LIPS 9 =-0,31T
Hình 3.11 : Sơ đồ tính và biểu đỏ nội lực cột biên do lực hãm ngang Tmax
Cột giữa : 7ÿ, =l,]887 Phản lực đầu cột giữa:
_ 1,188.(1 —0,356)
1.027 0,74 (T)
Nội lực trong các tiết diện cột :
M;= 0 My = 0,74.2,52 = 1,86 (Tm) My = Mm = 0, 74.3 3, 52—], 186.1 = 1, 42 (Tm) My = 0,74.9,9 — 1,188.(6,38 + 1) =- 1.44 (Tm) Ni = Nu = Nir = Ni = 0 Qi = 0,74 — 1,188 =- 0,45 (T) - R=0,74T ws 1,44 =- 0,45T
Hình 3.12 : Sơ đồ tính và biểu đỏ nội lực cột giữa do lực hãm ngang Tmax
Trang 22Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép
đ) Nội lực do tải trọng gió :
, Tính với sơ đồ tồn khung có chuyển vị ngang ở định cột Giả thiết xà ngang có độ cứng tuyệt đôi, và đo đỉnh cột có cùng cao trình nên chúng có chuyên vị ngang như nhau Dùng phương pháp
chuyển vị để tính, hệ chỉ có 1 ẩn số A là chuyển vị ngang ở đỉnh cột
| S+= 2/895 T EJ= 22 - Eleơ $22 2.909T
i | Lo
Cc
Ì
Pq= 0 sob Tan 4 A Ph= 0,418 Tan
B i — i D (A ed ad Se we
Hinh 3.13: Hé co ban khi tinh khung voi tai trong gid
Phương trình chinh tac : rA+R, =0 , | Với: +Rg, phan hye liên kết trong hệ cơ bản
Rg= R¿ +Ra+Si +8
| R,, Ry la phan hye dau cét thir 1 va thir 4 do tai trong gió ( cột thứ 2 và thứ 3 khơng có phản lực này do khơng có tải trọng gió tác động )
+r, phan lực liên kết do chuyển vị cưỡng bức A = 1 gây ra trong hệ cơ bản r=rTi ~+T;+T; + ( khung ba nhịp )
r¡ là các phản lực tại đầu cột do chuyên vị cưỡng bức Á = l gây ra Các đại lượng trên được xác định bằng các công thức sau :
3EJ, ha Wy _ 3pH (1+tk) §.y Với: t=0.356 k=0,043—>v=1+k= 1.043 ( Cột biên ) k=0,027>v=1+k= 1,027 ( Cột giữa )
Khi gió thôi từ trái sang phải thì R, và R; xác định theo sơ đồ sau :
7⁄2
Hình 3.14 : Sơ đỗ xác định Ri, Ra và rỉ
Trang 23Đồ án Bêtông Cót thép 2 Nhà cơng nghiệp 1 tầng lắp ghép 3p„H(1+kt) A= §.v _3.0.558.9,9,(1+ 0,043.0,356) 8.1,043 =2,02(7) — Ki Pb R= RP = 2,02, Ro Py Py 0,558 R, = 2,02 +1,51+ 2,895 + 2.909 = 9,33(T) +H=9,9m>— H =9,9.10° em” h=h -_ Hy _ 3E.416667em” ~ 9,97,10%cm?.1,043 = 0,00124E (cm) ¬ ˆ 2” Ny — 3E.1143333em' _9,9110°em`.1,027 = 0,00344E (cm) r=h+r,+r+r,
=2(w +r;) = 2(0,00124E +0,00344E) = 0.00936E (cm)
; R 3
Phương trình chính tắc = A =——`“= mm 296.19 (+ /em) F 0,00936E E Phản lực tại các đỉnh cột trong hệ thực do tải trọng gió : `
79 R,=R+hA=2.02+ 0,00124E|~ 26, =0, 78(T) 9 R, =R =nA=0, 00344E|~ 6.7 = —3,43(T) 996, 79 R, =R, +nA=l151+ 0001245 ~ E ) =0,27(7)
Trang 24Đề án Bêtơng Cót thép 2 Nhà công nghiệp ] tầng lắp ghép
từ trái sang phải
19,62 , | 3 Mw = 2P —R,.H (Tm) 1 5 = = 0,558.9,9° -0,78.9,9 = 19, 62 (7m) Ny = Ny = Nin = Nry = 0 Qw = p,-H —R, = 0,558.9,9-0, 78 = 4, 74(T) Cột D: Mị= 0 1 ¬ Mụ = Min = 5 Pll, -—R,.H, 0,418.3, 52° -0,27.3,52 = 1,64 (7m) wl 1 › My = 5 Pn H° —R,.H (Tm) a - 0,418.9,9°—0,27.9,9 =17,81(7m) 2 Nr = Nu = Na = Nw = 0 Qw = p,-H —R,, =0,418.9,9-0,27 =3,87(T) Cét B.C: M,= 0 My = Min = R,.H, =3,43.3,52 =12,07 (7m) My = R,.H (Tm) = 3,43.9,9= 33,96(Tm) Nr = Nu = Na = Ni = 0 Qyv = R, =3,43 (T)
Biểu đề nội lực đo gió thôi từ phải sang trái có dấu ngược lại với biểu đỗ nội lực do gió thơi
Cột trục à Cột trục D Cét true B,C Ra = 0,78T Ro=0,27T | Rec = 3,43T <=——— <———— —————> (mw) ⁄ 1119 {wy wy w 17.81 33.96 Qiw = 4,74T Qi = 3,87T : Qi = 3.43T
Hình 3.15 : Biều đô nội lực khung do gid tac dụng tử trái sang phải
Trang 25Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp ! tầng lắp ghép
4 Tổ hợp nôi lực :
Ta tiến hành tổ hợp tất cả các nội lực đã tìm ở trên để tìm ra nội lực nguy hiểm nhất cớ thé xuất hiện trong từng tiết điện của moi cột
Tổ hợp nội lực gồm hai loại tổ hop : Tổ hợp cơ bản I và tổ hợp cơ bán II Tổ hợp cơ bán Ï gồm nội lực do tĩnh tải và nội lực của một trong các hoạt tải Tổ hợp cơ bản II gồm nội lực đo tĩnh tải và nội lực của mọi hoạt tải ( mái, cầu trục gió )
Trong mỗi tổ hợp ta xét ba cặp nội lực nguy hiểm :
+ Cặp moment dương max và lực dọc tương ứng ( Mu và Nụ ) : Cặp |
+ Cặp moment âm min và lực dọc tương ứng (Minin Va Nex ) : Cap 2 + Cặp lực dọc lớn nhất và moment tương ứng ( N¡„, và Mụ, ) : Cặp 3
O cac tiết điện L II, I : xác định moment M và lực dọc N
Ở tiết điện IV: xác định moment M lực đọc N và lực cắt Q ( đề tính tốn cho
móng )
4.1 Tổ hợp cơ bản Ï:
Cặp 1 = Tinh tải ( TT ) + Hoạt tải ( HT ) có MẸ max } ( trong số các moment do HT )
max Cap 3 = TT + HT có Nay " Cặp 2= TT + HT có | 2 Té hop co ban I: Cặp 1 = TT + XHT có Ä/£) Cặp 2 = TT + SHT c6 Mo?
Cặp 3 = TT + XHTcé N, ngồi ra cịn lay thêm nội lực của HT đù không gây ra lực dọc nhưng gây ra moment cùng chiều với moment tổng cộng đã lây tương ứng với Na,
4.3 Ghỉ chủ :
+ HT ở một bên cột và HT ở hai bên cột vẫn xem như một HT
+ Khi đã lấy gió theo chiều này thì khơng lấy gió theo chiều kia ( vì trong I lúc khơng thể có gió thổi cá hai hướng )
+ Đối với THCB ÏI : TT + 0,9.HT1 + 0,9.HT12 + + Khi kể nội lực do cầu trục vào các tổ hợp thì có thể :
- Xét đồng thời cả Dụ¿„ và Trax
- — Chỉ xét D„„ mà không xét đến T„„ Nhưng điều nguge lại là không đúng Vì chỉ xảy ra lực hãm ngang Ta khi trên đầm cầu trục có Dụax Do đó ta xét nội lực do D„¿„ trước ( dấu âm hay dương ) nội lực này gây cho cặp nội lực dấu gì ( dấu âm hoặc dấu dương ) thì ta cộng thêm nội lực do Tra ( dấu âm hoặc dương ) cho phù hợp với dâu của cặp nội lực đó ( Do T„a¿„ gây nội lực cả hai dấu )
+ Khi tổ hợp, nếu xét nội lực do HT của 2 cầu trục ( cộng nội lực của D„¿„ và Tmax bên trái hoặc phải của cột ) thì phải nhân hệ sơ tổ hợp nạ = 0,85 ( cầu trục có chế độ làm việc trung bình.) cho Da và T„„„( cột 7;8 hoặc cột 9;10) Hoặc nhân hệ số tổ hợp nạ = 0,7 cho D„¿„ và Tạ, khi xét nội lực do HT của 4 câu
trục.( Theo 5.16 / TCVN 2737:1995 ) 4.3 Bảng tổ hợp nội lực :
Nội lực tổ hợp được trình bày trong bảng 4-l :
Trang 27
Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp | tang lắp ghép 5 Chon vat liệu :
Mác bêtông 250 => R, =110kG/ ene: R, =8.8kG/ ent: E, = 2 65.10 kG / cm Cốt thép dọc dùng thép nhom C-Il = Ñ, = 8, = 2600kG /cm”; E„ = 2,1.10°kG /ơm”
B* 250, R, = 2600 kG/cm” = @, = 0,58: 4, = 0,412
6 Tính toán cốt thép :
Bao gồm + Tính tốn cốt thép cho: - Cột biên
— Cột giữa — Vai cột
+ Kiểm tra khả năng chịu lực của cột theo phương ngoài mặt phăng khung + Kiểm tra cột khi vận chuyển, khi cầu lắp
6.1 Tính tốn cót thép cột biên :
Dùng phương pháp tính vịng cốt thép không đối xứng để tính tốn cốt thép cho cột biên a Phần cột trên :
+Chidu dai tính toán của cột l„ khi tính trong mặt phẳng khung : (tra bảng 1.4.1/34/KBTCT) =2,5H,
5.3,52= 8,8(m)
+Kích thước và diện : b= 400 mm, h = 400mm Chọn a = a` = 4cm hạ = 40 — 4=36 (cm)
i, 88 ,
+Độ mảnh 4, = " = 04 = 22 > 4 — Phải xét đến ảnh hưởng của uôn dọc làm tăng độ
1 > lệch tâm
+Từ bảng tê hợp nội lực chọn các cặp nội lực (ít nhất là 3 cặp) có trị tuyệt đối của moment lớn nhất, có độ lệch tâm lớn nhất và có giá trị lực đọc lớn nhất của tiết điện I hoặc II ghi vào bang 6.1 sau :
Bang 6.1: Các cặp nội lực nguy hiểm dùng để tỉnh cót thép cột trên
Ký hiệu Ký hiệu M N sại = MỊN |ep= Bpi£®0 Mer, Nay,
cặp nói lực| ở bảng 4.1 | (Tm) m (m) (m) (Tm) (N) 1 l-ll 14 s22 39.88 0.181 0.196 -1.24 39.88 2 lI-II 17 6.1 39.88 0.2034 0.2181 -1 24 39.88 3 J-II 18 1 44,62 ñ.1815 Ũ,1865 -1.24 39.08 h 40 —=—=1,3 (cm) 30 30 ¬ x Al _ 352
Với : Giả thiết độ lệch tâm ngẫu nhiên e', >|—— =0, 59(cm) 600 ~ 600
1(em)
Chon e’, = 1,5cem
+ ¿ Tính cho cặp 2 :
Để tính tốn ảnh hưởng của uốn dọc, do chưa biết diện tích cốt thép chịu kéo và chịu nén
nên giả thiết /z” = 1,2%
Moment quán tính tiết diện cốt thép lấy đối với trục đi qua trọng tâm tiét dién J, va moment quán tính của tiết diện bêtơng J, :
dễ bịh, [4-4] = 0,012.40.36| 2-4) = 4424(cm*) _
oe _ 40.40)
=2 =213333(cm }
Trang 28
Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép
Kan — hé số xét đến ảnh hướng của tải trọng tác dụng dài hạn n :
My +Na[ 2 “| M+N|[ Ta) = Ky =l+ = L24 39/884 SỞ =0,04) lat) 8,1+39, ss( =l+ - hệ số xét đến ảnh hưởng độ lệch tâm : 2 2
Xét tỉ số “2 - 0,218] =0,545 >0,05 <2 ° < 5 nên S được tính theo cơng thức sau :
h 0,4 i ga gg 0,271 0,14 £2 0,1+0,545 h Lực dọc tới hạn Nạ 4 A= _ > P [su S JE, IE 64 4 0271 5133339 65.10" +4424.2.1.10° =159752(kG) ˆ 880? 1,526
Hệ số ảnh hưởng của uốn dọc :
1 l TN 39880 33? N, th 159752 Độ lệch tâm giới hạn : =0, 4(1,25%-— ah ,)= 0,4 (1, 25.40 — 0, 58.36) =11,65(cm) Cung =
Tính cốt thép không đối xứng, kiểm tra tiết điện chịu nén lệch tâm lớn hay bé :
ne, =1,333.21,81 = 29,07 (cm) > e,,, =11,65(cm)
= Tính theo trường hợp lệch tâm lớn
} 40 | e=ne, +—=—a=29,07+—-4 2 2 = 45,07 (cm) , Cơn Để lượng ( Fa + #} )„„ thì A = A,= 0,412 +Tính # : _ We= A,R,bh) _ 39880.45,07~ 0,412.110.40.36) “ R(h-a) 2600.(36— 4)
F„ <0 nên #” lấy theo cấu tạo :Ay = 22 > [min = 0,2%
F; =/,„„bh, = 0.002.40.36 = 2,88(cm?
=—6.63 (cm*)
Chon2 ® 16, F chon = 4,02 cm” ( Do mặt cắt ngang tiết điện cột trên có cạnh > 20 em,
nên cốt thép phải chọn tối thiểu là ® > 16mm ) + Tính F, :
Trang 29Đề án Bêtông Cốt thép 2 - Nhà công nghiệp | tang lap ghép R,F,(h,—a') _ 39880.45,07 ~2600.4,02 (36-4) a= - = 0,257 R,blệ 110.40.36° =ø =l-ý]-24=1-xJ1-2.0,257 = 0,303 Tinh x: x= ath, =0,303.36 =10,91(cm) < a@,h, = 0,58.36 = 20,88(cm) > 2a’ = 8 (cm) ( Cétthép F, đủ ) Tinh F, theo céng thức sau :
R,bx+R,F.-N T= R, 40 2600.4,02 -39 _ 110.40.10,91+ 2600.4.02—3 S80 — 7 12 ( 2m) 2600 Chọn 2 ® 18 + I ® 16, F;chọn = 7,1 cm” FsF 2 Kiếm ta: = T27 << 4592 ° 5Ì — 0.008 = 0.8% > 0.5% bh, 40.36 = Kích thước cột trên chọn hợp lý — 4h — Au, =|#-—#” hoo=|>Š—*Š 100 = 50% > 5% H,
Hàm lượng thép khơng thỏa, tính lại với z”= 0,8 %
Trang 30Đô án Bêtông Cốt thép 2 Nha công nghiệp | tang lap ghép 1 | _" _ — 123 7 N | 39880 1,423 N, 134153
Cơn =0.4(1,25: ~a,h,)= 0,4(1.25.40~0,58.36) oto = 11,65 (cm)
ne, =1,423.21,81 = 31,04(cm) >e =11,65(cm) = Tính theo trường hợp lệch tâm lớn
e =1J€, tọna =3] 04+~4= 47,04(cm)
ogh
Dé luong (Fa+ F, ` thi A = A,= 0,412
+ Tính F :
a Ne~ A,R,bhy _ 39880.47,04— 0,412 10.40.36° _ 5,69 (cm?)
R, (h, -a') 2600.(36— 4)
F <Onén F ` lay theo cau tao :Ay = 22 > Linn = 0,2%
Fj = [nigbh, = 0,002.40.36 = 2,88 (cm) Chọn 2 ® 16 # chọn = 4,02 cm” + Tính È, : Tính A : a Ne Rh —4') _ 39880.47,04~ 2600.4.02(36-4) _ 0.27 R,bh} 110.40.36° => @=1-V1-2A4 =1-V1-2.0,27 = 0,322 ’ Tinh x:
x= ah, = 0,322.36 =11,59(em) < ah, =0,58.36 = 20,88 (cm) > 2a’ = 8 (cm) (Cốt thép F, đủ ) Tinh F, : _& bx + RF - -N a R, 110.40.11,59 + 2600.4, 02 — 39880 3 = = 8,3 (cm ) 2600 Chọn 2 ® 20 (6,28cm?) + I ® 16 (2,01cm”), F; chọn = 8,29 em” Fi+F, _ 4,02+8,29 Kiểm tra : /„ = = 0,0085 = 0,85% > 0,5% bh, 40436
= Kích thước cột trên chon hợp lý
-0.8 ,
Au, = AO “hoo = lu = 5% Châp nhận cốt thép đã chọn Vậy
a ›
cốt thép chịu kéo E, : 2 ® 20 + 1 ® 16 (8,29 em?) nằm bên phải ; cốt thép chịu nén F’, : 216 (4,02cm?) nằm
bên trái cột trên
ii Kiểm tra với cặp |: ,
Do c&p 2 cé6 moment cing dau voi cAp-] nén côt thép dé tinh cho cap | nhu sau :
F,:2 © 20+ 1 @ 16 (8,29 em’), F, : 2016 ( 4,02 em” )
Trang 31Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép J,=(F, +f) 4-4) = (8.29+4,02)[ 2-4) =3151(cm") 2 Tinh Kan My + Nu [4 4) Ku =1+——— > M+N[Ễ Ta] 1,24+39, Ba Cộng 04) mm 7,224+39, ss( 940 04] Tính S :
fo = 0,196 _ 0,49 > 0,05 < Ê¿ <5 nên S được tính theo cơng thức sau :
h 0,4 h S= 0 +01=—?!!01=0,286 0.145 0,1+0,49 h Lực dọc tới hạn Nụ N= In 15 +4, dh q dư I — 8:4 | 0,286 413333 9 65,10° +3151.2.1.10° | =140343(kG) 880° \ 1,56 |
Hệ số ánh hưởng của uốn dọc :
1 1 7 ¡—M ¡39880 1,3! N wh 140343 e=Ne, tua =1,397.19,645>=4 = 43,38(cm) Tinh x: _N+R F-RF aa ad — 39880+2600.8, 29 — 2600.4, 02 =11,59(cm) Rb 110.40 Kiém trax:
2a'= 8(cm) <x=11,59(cm) <a,h, =0,58.36 = 20,88(cm) nén kiém tra kha
năng chịu lực của câu kiện theo điêu kiện sau :
NesR sb hy -š]*& F(h,-a')=¥P
“
| Ne = 39880.43,38 = 1729994 kGem
VP=1 10.40.11,59{ 36-12 2600.4, 02 (36- 4)
=1 874798(kGcm)
Ne < VP : Thỏa , cấu kiện đủ khả năng chịu lực iii Kiêm tra với cặp 3:
Do cặp 2 có moment cùng dấu với cặp 3 nên cốt thép để tinh cho cặp 3 như sau ; F,:2® 20 + 1 ® 16 (8,29 cm’) FE: - 216 ( 4,02 cm? )
Trang 32
Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép
\(h Ý 40 x J,=(F,+F,)[ >-a| =(8.29+4,02)| 4| =3151(em') ~ a Tinh Kan: ho May +Na "” Xa =l*#=————~ ‘ h wen{ baa) 1,244+39, 854-0, 04] 8.1+44, øa| <0 04) Tính S :
0.1265 _ =0,491 > 0,05 <4 Ês <5 nên S 5 được tính theo công thức sau :
h 0,4 h se ott +01=—? _ 4.0.1 = 0,286 0.14 0,1+ 0,491 Lực dọc tới hạn Nụ Â.: ị 5 SE, _ ga da ø dh 9 = 6,4 Ges 213333.2,65.10° +3151.2,1.10° = 143769(kG) 880° 1,5
Hệ số ảnh hưởng của uốn đọc :
1 l TT N ¡44620 bé Nụ 143769 4 e= Me, +2—a=1,45/19,65+ C4 = 44,49 (cm) Tinh x: 7996 2 _- N+RE,- -R, F _ 44620 + 2600.8, 29 — 2600.4, 02 =12, 66(cm) Rb 110.40 Kiểm tra x :
2a'=8(cm) < x =12,66(cm) < ah , = 0,58.36 = 20, 88(cm) nén kiém tra khả
năng chịu lực của cấu kiện theo điều kiện sau :
- ÑWe <R sb hy Ss RF (h, — a') =VP Ne = 44620.44,49 = 1985144 kGem 12,66 | 5 \ + 2600.4.02 (36 — 4) YP =11040.12,66| 36- = = 1987202(kGem)
Ne < VP: Thỏa , cầu kiện đủ khả năng chịu lực
iv Kiém tra cét theo phương ngoài mặt phẳng uốn :
Do tác dụng của lực hãm đọc nhà của câu trục hoặc do gió thơi từ đầu hồi mà cột có thé bị uốn theo phương đọc nhà Do đó ta phải kiểm tra cột theo phương ngoài mặt phẳng uốn
Trang 33“
Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp ] tầng lắp ghép
Ta có 4„ = 4 =-*= 22 vìb=h = 40cm, trong đó A, là độ mảnh theo phương mặt phẳng uốn và A¿ là độ mảnh theo phương nẹ ngoài mặt phẳng uốn Như vậy hai độ mảnh theo hai phương không khác
nhau, với lại khi tính tốn tiết điện cột trên, ta đã dùng cặp có nội lực Nm¿„ nên không cần kiểm tra cột theo
phương ngoài mặt phẳng uốn
độ lệch tâm
Kiểm tra bế trí cốt thép :
2,0 a
Chon ay =2,5em, a” = 2,5 += 3, 5em = a? = 4 em ( Thỏa ) Khoảng cách giữa các cốt thép ở phía chịu kéo F; : 2 ® 20 + I ® l6;
40—2.2,5—2.2,0—1,6
5 =14,7>3 (cm) : Bảo đảm khi đồ bêtông theo phương ngang
b Phần cột dưới : Tính tốn tương tự như phần cột trên
+Chiều dài tính tốn của cột l„ khi tính trong mặt phẳng khung : (tra bảng 1.4.1/34/KBTCT)
l, = 1, 3H,
=1,5.6,38 = 9,57(m)
+Kích thước tiết điện : b = 400 mm, h = 500mm Chọn a = a` = 4cm, h, = 50 —4 = 46 (cm)
9,57
l ›
+Độ mảnh 4, = » = 0 5 =19,14>4 = Phải xét đến ảnh hưởng của uôn doc lam tang
? >
+Từ bảng tê hợp nội lực chọn các cặp nội lực (ít nhất là 3 cặp) có trị tuyệt đối của moment lớn nhất, có độ lệch tâm lớn nhất và có giá trị lực dọc lớn nhất của tiết điện III hoặc IV ghi vào bảng 6.2 sau :
Bang 6.2: Cae cặp nội lực nguy hiểm dùng đề tỉnh cết thép cột dưới
Ký hiệ ý hiệ |
sáp nội pang M N 8, = MIN | sạ= sạitếo Man Nan
lực 44 (Tm) (T) (m) (m) (Tm) | {N) 1 JV-IV 13 | 20.46 49.7 0.412 0.432 0.84 43.7 2 JV-IV 17 | -1862 | 70.21 0.265 0.285 0.84 48.7 3 IV-IV 18 | -18.42 74.95 0.246 0.266 0.34 49.7 h 50 — = =1,67(cm) 30 30 ia aid ae H, _ 638
Voi: Giả thiết độ lệch tâm ngẫu nhiên e', = |-—4 = — =1,06(cm) 600 600 1(cm)
Chon e’, = 2cm
Trong các cặp nội lực thì có hai cặp 1 và 2 nguy hiểm nhất ngược đấu nhau do đó tính vịng
với hai cặp nội lực này
nên giả thiết
¿ Vòng l: Tính cặp I:
Để tính toán ảnh hưởng của uốn dọc, do chưa biết diện tích cốt thép chịu kéo và chịu nén =1,6%
Tinh J, :
4
HH =0,016.40 s[ -4} =12983 (em
Trang 34Đề án Bêtông Cót thép 2 Nhà cơng nghiệp 1 tang lap ghép Tinh J, : bh`— a 40.50 = 416667(cm*) , 12 2 Tinh Ka, : h Ma+Na|[ Ta] Ku, =l#——————“ M+A[ 4|] 2 0,84449.7[ 950,04) = | + —- 0 5 5 = 1,365 20,46+49.7[ 2 -004) Tính S : ; Ø9 0,432 é, ˆ „ ` „
Xét tỉ sô 7 = 05 = 0,864 => 0,05 < 7; <5 nên S được tính theo cơng thức sau :
l › ” 0,11 0,11 +0,1 | S= 01422 Jl=————+0.I=0.214 0,1+ 0,864 h Tinh Na : 4 ` Ni = SA a, “Je, | l; dh = 6.4 9.214 41 6667.2,65.10* +12983.2,1.10' |=311493(KG) 957° \ 1,365
Hệ sô ảnh hưởng của uôn đọc : | i 7 —N ,_ 49700 »189 N th 311493 Độ lệch tâm giới hạn : đ„ = 0, 4(1, 25h— ah) = 0, 4(1,25.50 ~- 0, 58.46) = 14,33 (cm) >e=7e, +e =1,189.43,2420 4 = 72,36(cm) Tính cốt thép đối xứng Fa = F`a, x= N_ 49700 1,29(cm) Rb 110.40
Do: 2a'=8 <x =11,29<a@,h, =26,68(cm)
Nên tính thép theo cơng thức sau :
Trang 35Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép _ 14,57 ~ 40.46 Lt, = 2.0,0079 = 0,0158 Tinh cap 2: Dùng u, = 0,0158 để tính : - Tinh J, : h 2 J, = H, bh, (4-a] =u =0,0079 > zz, mn = 0,002 = 0.0158.4046| S4) = 12821 (em*) 2 Tinh J, : bh 40.50° ;=—= 0.50 = 416667(cm*) 12 Tinh Kay: ho Mặ+ N4 Ky =14+—— > m+n( ta 2 -0/84+40.7| SỞ =0.04] =l+———————————~-=l.28ầ 0,5 18,62+70,21 0,04 Tinh S:
Xét tỉ số 2 222 = 0,51 30,05 <= <5 nén S được tính theo cơng thức sau : S= O11 +01=— 4.0.1 = 0,264 0,14 £2 0,1+0,57 h Tính Nụ : 6,4 Nà = SA Sag, + 1, lạ dh 4 cờ - 5 6 3 = 6: 9.264 41 6567.2,65.10" +12821.2.1.10° }= 346301 (KG) 957° \ 1,288 j
Hệ sô ảnh hưởng của uôn đọc :
Trang 36Đề án Bêtơng Cót thép 2 Nha cơng nghiệp ] tầng lắp ghép Xem Fa' của cặp 2 đã biết ( 14,57 cm” ), dùng bài toán biết Fa' đề tính Fa
Tính A: Ne~Ra'.Fa'(h, ~a') _ 70210.56, 74 ~2600.14,57.(46-4) _ 9 4.4 _ R,blÿ _ 110.40.46° On => a =1-V1-2.4 =1-,1-2.0,257 = 0,303 20S h, 46 9.174 <= 0,303 <a, = 0,58 = Tinh Fa : — 3 —702 , Fa = eRAbAL-N | 1 0,303.110.40.46-70210 14 55) 1.15 (cm?) Ra 2600 ii, Vong 2:
Tinh voi cap 1: Ding két qua Fa da tinh 6 cặp 2/vòng 1 để làm Fa' cho cặp l/vịng 2, tính
Fa theo bài toán đã biết Fa` = 11,15 cm”
_ Ne-Ra'.Fa'(h,—a') _ 49700.72,36 — 2600.11,15.(46—4) A > 5 = 0,255 R,bhy 110.40.46- => a@=1-v1-2.A4 =1-./1-2.0,255 = 0,3 Tinh Fa: Rnbh — 40.46-4 5 Fa=Z nbh, N Faia 23 110.40.46 2700 + 11,15 =15,39(cm?) Ra 2600
Tinh với cặp 2 : Với Fa' = 15,39 cm?
Ne - Ra'.Fa'(h, —a’') _ 70210.56, 74 — 2600.15, 39.(46 — 4) A= = n =0,247 R,bhy 110.40.46ˆ => =l—-I-2.4 =l-./I-2.0,247 =0,289 Tính Fa : h — / ,— 702 3
Fa= aRnbh,-N + Fale 0,289.110.40.46 — 70210 415.39 = 10,88(cm’)
Ra 2600
Fa' = 11,15 # Fa = 10,88 ( cm”) = Tính lặp vịng 3
iii, Vong 3:
Tính với cặp 1: Dùng kết quả Fa đã tính ở cặp 2/vịng 2 để làm Fa' cho cặp l/vịng 3 tính Fa theo bài toán đã biết Fa' = 10,88 emˆ
Ne—Ra'.Fa'(h,-a') _ 49700.72,36—- 2600.10, 88.(46 — 4) A= = = = 0,259 R bh, 110.40.46ˆ => a@=1-V1-2.A =1-,/1-2.0,259 = 0,306 Tinh Fa: Fa= a@Rnbh,~N pn 9,306.110.40.46 = 49700 10,88 =15,59(cm*) Ra 2600
Tính với cặp 2 : Với Fa' = 15.59 cm”
_ Ne-Ra'.Fa'(h,-a') _ 70210.56,74 — 2600.15, 59.(46 — 4) = = = 0,245 R,bh; 110.40.46° => a=1-V1-2.4 =1—-1-2.0,245 = 0,286 Tinh Fa: : _ 2 —702
Fa= aRnbh, —N + Fa'= 0,286.110.40.46 — 70210 +15,59 =10,85 (cm?)
Ra 2600
Trang 37
Đề án Bêtông Cốt thép 2 - _ Nhà công nghiệp l tảng lắp ghép Ta thấy Fa = 10.85 cm” x Fa' = 10,88 cm” : Kết quả tính hội tụ có thể bố trí cốt thép bên trái Fa = 15,59 cm” chọn thép : 225 ( 9,82em? ) + 220 ( 6,28em” ) ; phía phải Fa” = 10,85 em” chọn thép :
322 ( 11,4 em” )
16,1+11,4 : Ji0e= 15% ~ Ly 40.46 |
Kiểm tra hàm lượng thép : /, = | iv Kiém tra với cặp 3 :
Cặp 3 có M =~ 18,42 Tm ; N= 74,95 T; e; = 0,266 m, ngược chiều với cặp I nên Fa = 11,4 cm? ; Fa’ = 16,1 cm’
Tinh lai Ja:
J, =(Fa+t Fa' \[4-a) ~ = (11,4 +16, (2-4) =12.128(cm*) a My, + Na [- h a| Ky, =|+——_ M+A Ta] vỘ —0,84 +49, i(* 5 =l+ = — = 1,281 18,424 74,95 250,04 Tính S :
Xét tỉ số —*= “0 _ 0:266 _ = 0,532 > 0,05 < TS được tính theo cơng thức sau :
h 0,5 h g = ,0ị-_— _ 40,1 = 0,274 0.1422 0,1+ 0,532 ` h Tính Nụ : S Nụ = Sẻ ——d, Ey +, i; ah " y = Đá 0274 416667.2,65.10° +12128.2,1.10° = 343.019(kG) 957° \ 1,281
Hệ số ảnh hưởng của uốn dọc :
Trang 38Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp | tang lip ghép 2a'=8(em) < x =14,26(em) < ơ,h, = 0,58.46 = 26,68(cm) nén kiém tra kha năng chịu lực của cấu kiện theo điều kiện sau :
Ne Rbs| -Š]+ ana (h, —a')=VP - “ Ne = 74950.55,05 = 4.125.998 kGcem : 14,26 VP =110.40.14,26| 46- 5 |+2600.16 (46-4) = 4.196.979 (kGem)
Ne < VP : Thỏa , câu kiện đủ khả năng chịu lực với cặp 3 Kiểm tra bố trí cốt thép cột dưới :
Chon apy =2,5em, a=2,5+ = =3,75 (cm) cm < a# = 4 cm ( Thỏa )
Khoảng cách giữa các cốt thép ở phía chịu kéo F¿ : 2 ® 25 + 2 @ 20:
ae =8,7>3 (cm) : Bảo đảm khi đỗ bêtông theo phương ngang
e) Bồ trí thép cho cột A :
¡, Cột dưới :
Do phần cột dưới dai va nội lực tiết diện II — III bé hơn so với nội lực tại các tiết diện đã tính nên ta có thế bồ trí thép như sau : Các thép ở góc kéo đài hết cả đoạn cột đến mép trên của vai cột, các thanh còn lại kéo đài 5m từ chân cột và cắt ở quãng giữa cột
Kiểm tra với số thép còn lại với cặp nội lực II 18 : M = 6,42 Tm ;N = 70.74 7T:
Man = ~— 0,36 Tm ; Na, = 45,49 T
Số thép chưá cắt : Bên trai : 225 + 220 ; Bên phải : 322
Số thép còn lại sau khi cắt : Bên trái 2®25 ; Bên phải : 222
Nhu vay tai tiết điện III-III số thép còn lại là : Fa : 225 ( 9 82cm ); Fa’: 222 ( 7,6cm° ) 4 en ML 6,42 ———=0,09(m) N 70,74 đụ =ớạ Tế”, = 0,09 + 0,02 = 0,11(m) eo _— 0,11 11 =0.22 h 05 J, =(9,28+ 1.6)( 4) = 7.444(cm*) = ~0,36+45, 19 23-0, 04 K„=l+ = 1,432 0,5 6.42+70, 74[ 92-0, 04) £ © Ð : A
Xét ti so 1 =0,22=0,05< T < 5 nên S được tính theo cơng thức sau :
Trang 39Đề án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp I tầng lắp ghép >e =L255.11 +2 ~4= 34,81(em) Tính x : N+R,F,-R,F, _ 70740 +2600.9,82—2600.7,6 = ata ag _— =17,39(cm) Rb 110.40 Kiém tra x:
2a'= 8(cm) <x=17, 39(cm) < a,h, =0,58.46 = 26, 68(cm) nén kiém tra kha năng chịu lực của câu kiện theo điều kiện sau :
Nes Rox -2)4 RF, (h,-a')=¥P a
Ne = 70740.34,81 = 2.462.459 kGcm 7 17 | 2600 7,6(46-4) = VP =110/40.17.39| 46- - =3.684.349 (kỚem)
Như vậy Ne < VP : Cấu kiện đủ khả năng chịu lực tại tiết điện HI — II
ai Cot trén :
Thép cột trên không cần cắt mà kéo dai ca đoạn cột trên xuống dưới vai cột | đoạn là 30d iii Tinh toán cốt đọc cấu tạo :
Cột dưới có h = 50 nên giữa cạnh đó khơng cần đặt cốt giá ( cốt dọc cầu tạo )
iv Kiếm tra khả năng chịu lực theo phương ngoài mặt phẳng uốn :
Chiều dai tinh toan : 1, =1,2.H,, =1,2.6,38 = 7,66(m)
ly _ 166
Độ mảnh : A, = =19,15
b m
Tra bảng phụ lục XI/ Khung BTCT/ 175 kết hợp nội suy = = 0.77 Tính toán kiểm tra theo cấu kiện chịu nén đúng tâm :N <ø( R;F¿ + R'¿F„)
1; =b.h= 40.50 = 2000(cm”}
Fa (282420
F, 2000
N : chon Nynex ( IIL18 ) = 70,74 T
OC RyFp + R’sFat) = 0,77¢ 110 2000 + 2600.17,42 ) = 204 275 kG > 70.740 kG
Vậy cột đủ khả năng chịu lực theo phương ngoài mặt phăng uốn Ly = }100=0871% <35%
đ) Tính tốn cột trục A theo các điều kiện khác :
¡ Kiểm tra theo khả năng chịu cat :
^ Phần cột dưới, theo bảng tô hợp nội lực thì Q„¿„ = 4,93 T
Để cấu kiện đủ khả năng chịu lực cắt thì Q„„„< KiR¿bh¿ Ta có : K,R¿bh, = 0,6.8,8.40.46 = 9.715 kG = 9,72 T
~ voi K, = 0,6 hé số đối với dầm với kết cấu dùng bêtông nặng
Nhu vay 4,93 < 9,72 (T) : Không cần tính tốn khả năng chịu lực của tiết điện nghiêng theo lực cắt, cốt đai đặt theo câu tạo
>5mm
Daa max Chn ct ai : đĐ
" > Prive = _2 = 6,25mm 4 4
Trang 40Đồ án Bêtông Cốt thép 2 Nhà công nghiệp I tầng lắp ghép
< 500mm
Uti [Sb =400mm — Chọn bước đai : u = 240mm <15@®”" =15,16= 2401wn dọc
Doan day dai: < 300mm
Udai < b min
<10b"" = 10.16 =160mm
= 400mm Chọn bước đai : u = 160mm
_ di, Kiém tra về nén cục bộ : Theo 3.39 TCVN 5574:1991
Diéu kién kiém tra: N<7,,7,,R, Foy
Với : ;
+Dinh cét chiu lye nén do mai truyén xudng :
N=G,, +P, =38,33+5,27 = 43,6(T)
+Bé réng dan mai kê lên cột : b = 24 em Chiêu dài tính tốn của bản kê : 1 = 26 cm
= Diện tích chịu nén cục bộ trực tiệp : F¿, = 24.26 = 624 em? +Bê rộng đỉnh cột : b = 40 cm
Chiêu đài tính tốn đính cột : |= 2.2 + 26 = 30 em
Diện tính tính tốn của tiết diện lây đôi xứng qua Fạ, : F, = 40.30 = 1200 cm”
N 150 - —\ 400, 240 ln3 Du œ o Hình 6.1 Diện tích tính tốn nén cục bộ = Hệ số tăng cường độ y4 : + R¿= 110 kG/cm?
+o) = 0,75 ( Nén không đều )