ĐỒ án bê TÔNG 1 - Trần Chí Thành

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM  A. TÍNH SÀN: I. SỐ LIỆU ĐỀ BÀI: 1. Sơ đồ sàn: 6600 6600 6600 2200 2200 2200 590059005900 1 E D C B A 2 3 4 2. Kích thước tính toán: L 1 = 2200 (mm), L 2 = 5900 (mm). Cột bê tông cốt thép có tiết diện: 300 (mm) x 300 (mm). 3. Hoạt tải tiêu chuẩn p c = 700 (daN/m 2 ) = 7 (kN/m 2 ). Hệ số độ tin cậy của hoạt tải n = 1.2 4. Vật liệu sử dụng và số liệu tính toán: - Bê tông B20 đá 12 có R b = 11.5Mpa, R bt = 0.90Mpa, E b = 27.10 3 Mpa. - Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γ b =1. - Thép AI có R s = 225Mpa, R sc = 225Mpa, R sw = 175Mpa, E s = 21.10 4 Mpa, ξ R = 0.645, α R = 0.437 - Thép AII có R s = 280Mpa, R sc = 280Mpa, R sw = 225Mpa, E s = 21.10 4 Mpa, ξ R = 0.623, α R = 0.429 SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 1 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC II. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC DẦM, SÀN: - Chọn chiều dày của bản : - Chọn tiết diện dầm phụ: - Chọn tiết diện dầm chính: III. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: - Cấu tạo sàn gồm 4 lớp như hình vẽ: GẠCH LÁT NỀN LỚP VỮA LÓT BẢN SÀN BTCT VỮA TRÁT TRẦN CẤU TẠO BẢN SÀN Tĩnh tải là trọng lượng các lớp cấu tạo sàn. Với cấu tạo sàn như hình, sàn gồm 4 lớp: Lớp cấu tạo γ (kN/m 3 ) n h (m) g s (kN/m 2 ) Gạch lát nền 20 1.1 0.01 0.22 Vữa lót 18 1.3 0.02 0.468 Bản sàn BTCT 25 1.1 0.08 2.20 Vữa trát 18 1.3 0.015 0.351 - Tĩnh tải tính tốn: g s = (0.22 + 0.468 + 2.2 + 0.351) = 3.239 kN/m 2 - Hoạt tải tính tốn: p s = p c  n = 7  1.2 = 8.4 kN/m 2 - Tải trọng tồn phần tính tốn cho 1m khi cắt theo phương cạnh ngắn: q s = (g s + p s )  1(m) = (3.239 + 8.4)  1(m) = 11.639 kN/m IV. SƠ ĐỒ TÍNH VÀ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: - Xét tỷ số hai cạnh ơ bản: = = 2.682 > 2, nên bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc 1 phương theo cạnh ngắn. SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC Xét tỷ số: = = 5 > 3; Bản ngàm vào dầm. - Để tính toán, ta cắt theo phương cạnh ngắn ô sàn một đoạn b = 1m và tính như 1 dầm hình chữ nhật với b = 1000 mm và h = h b = 80 mm. - Nhịp tính toán : L = L 1 = 2200 mm - Vì tất cả các ô sàn đều giống nhau về kích thước, chịu tải trọng và cùng có liên kết với dầm giống nhau nên ta chỉ xét và tính toán 1 ô bất kỳ. - Xác định momen: 11.639 -4.694 -4.694 2.347 V. TÍNH CỐT THÉP: - Chọn a = 15mm, chiều cao làm việc của bản: h o = h b - a = 80 – 15 = 65 mm SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 3 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bảng sau: VỊ TRÍ M kNm ξ A s (cm 2 ) CHỌN THÉP µ% (mm) a (mm) A sc (cm 2 ) Gối 4.694 0.097 0.102 3.39 6 80 3.54 0.52% Nhịp 2.347 0.048 0.049 1.63 6 170 1.66 0.25% Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 4. Bố trí cốt thép cho bản sàn: - Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: + Ở mặt trên của bản: đặt thép phân bố vào phía trong và vuông góc với thép chịu momen âm M - , tạo thành lưới, để liên kết các thép chịu M - . Ta chọn bố trí cốt thép 6a300, A sc = 94 mm 2 . + Ở mặt dưới của bản: đặt thép phân bố để chịu M + theo phương cạnh dài của bản. Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau - Cốt thép cấu tạo chịu momen âm dọc theo các dầm biên và phía trên dầm chính được xác định như sau: Chọn Bảng vẽ mặt bằng sàn, các mặt cắt ngang bản sàn: SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 4 N Bấ TễNG CT THẫP 1 GVHD: PHM HU PHC 6a170 6a300 C C A A B B 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a200 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a300 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a170 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 6a80 MAậT BAẩNG BO TR DAM SAỉN TL 1/200 5900 5900 5900 1 2 3 4 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 6600 6600 6600 6600 A B C D E 6a80 6a200 6a200 SVTT: TRN CH THNH MSSV: 1201342 LP 12CX4 5 N Bấ TễNG CT THẫP 1 GVHD: PHM HU PHC Saứn 6a170 7 2500 2000 1500 6a200 6a300 6a170 6a80 6a300 6a80 2 7 500 200 500 8 6a80 6a300 6a170 2200 2200 7 6a170 8 6a300 6a200 1 2 6a200 2 6a200 1200 65 65 2 6a200 7 6a170 50 50 7 6a170 50 50 6a300 6a300 8 6100 6a300 8 6100 8 4 E 6a170 7 80 6 300 1100 6a275 700 80 6a300 8 3 6a200 6a80 1 D 100 300 5 6a200 100 65 300500 400 250 100 5 6a250 5 6a250 5 6a250 100 6800 250 250 500 200 500 2200 2200 6a80 1 2 2 7 MAậT CAẫT A-A TL 1/20 750 6800 1200 500 300 500 8 1200 E MAậT CAẫT B-B TL 1/10 80 400 6 4 700 MAậT CAẫT C-C TL 1/10 3001500 6a200 4 3300 65 65 65 65 65 65 65 50 Dam chớnh Dam phuù SVTT: TRN CH THNH MSSV: 1201342 LP 12CX4 6 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC B. TÍNH DẦM PHỤ: 6600 6600 6600 2200 2200 2200 590059005900 1 ED C B A 2 3 4 D1 I. SỐ LIỆU ĐỀ BÀI: - Bê tông B20 đá 12 có R b = 11.5Mpa, R bt = 0.90Mpa, E b = 27.10 3 Mpa. - Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γ b =1. - Cốt thép AII có R s = 280Mpa, R sc = 280Mpa, R sw = 225Mpa, E s = 21.10 4 Mpa, ξ R = 0.623, α R = 0.429. - Tải trọng toàn phần của sàn: q s = g s + p s = 3.239 + 8.4 = 11.639 kN/m - Tiết diện dầm phụ: II. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG:  Tải trọng bản thân dầm phụ: g dp = b dp (h dp - h s ) γn = 0.2(0.4 – 0.08)  25  1.2 = 1.92 kN/m + Tĩnh tải do 1 ô sàn truyền vào dầm: Tổng tĩnh tải: g tt = 2g 1 + g dp = 9.046 kN/m + Hoạt tải do 1 ô sàn truyền vào dầm: + Tổng tải: q dp = g tt + 2p 1 = 27.526 kN/m III. SƠ ĐỒ TÍNH VÀ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 7 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC 400 700 300 5600 5900 300 Nhịp tính toán của dầm phụ: L = L 2 = 5900 mm - Vì các dầm phụ đều có kích thước, chịu tải trọng và có liên kết với dầm chính, sàn như nhau nên ta chỉ xét và tính toán dầm D1. - Xác định momen: - Xác định lực cắt: 27.526 -79.848 81.202 -81.202 -79.848 39.924 IV. TÍNH CỐT THÉP 1. Cốt thép dọc: - Tính theo tiết diện chữ nhật: (200  400) mm - Chọn a = 50mm, chiều cao làm việc của dầm: h o = h dp - a = 400 – 50 = 350 mm SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 8 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯỢC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU: VỊ TRÍ M [kNm] α m ξ A s (cm 2 ) CHỌN CỐT THÉP φ A sc (cm 2 ) A s (%) Gối 79.848 0.283 0.341 9.8 5φ16 10.05 1.4 2.5 Nhịp 39.924 0.142 0.154 4.4 3φ14 4.61 0.66 4.6 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Kiểm tra khả năng chịu lực: - Tại tiết diện đang xét,cốt thép bố trí có tiết diện A s - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc a o = 25 mm.  Ở gối: 3 φ 16 2 φ 16 200 400 - Khoảng cách thông thủy giữa 2 cốt thép ở lớp thứ 1: - Đặt:  x 1 – khoảng cách từ mép tiết diện dầm đến trọng tâm lớp cốt thép thứ 1 (3φ16): x 1 = a o + φ 1 /2 = 25 + 16/2 = 33 mm  x 2 – khoảng cách từ mép tiết diện dầm đến trọng tâm lớp cốt thép thứ 2 (2φ16): x 2 = φ 1 + t o + φ 2 /2 = 16 + 51 + 16/2 = 75 mm SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 9 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC  a tt – khoảng cách từ mép tiết diện dầm đến trọng tâm của 2 lớp cốt thép:  Ở nhịp: - Khoảng cách thông thủy giữa 2 cốt thép: - Khoảng cách từ mép tiết diện dầm đến trọng tâm của lớp cốt thép: a tt = a o + φ/2 = 25 + 14/2 = 32 mm  h ott = h dp - a tt Tính khả năng chịu lực theo các công thức sau: Kết quả tính toán thống kê trong bản sau: VỊ TRÍ Thép A s (cm 2 ) a t (mm) h ot (mm) ξ α m [M t ] (kNm) Gối 5φ16 10.05 49.8 350.2 0.349 0.288 81.237 Nhịp 3φ14 4.61 32 368 0.153 0.141 43.918  [M tt ] > M, Vậy dầm đủ khả năng chịu lực. c. Tính cốt ngang: Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông tại tiết diện gối có lực cắt lớn nhất Q = 81.202 kN  Q = 81.202 kN > = 37.8 (kN)  Bê tông không đủ chịu cắt,cần phải tính cốt đai chịu lực cắt. - Chọn cốt đai φ6 (A w = = 28.3 mm 2 ), số nhánh cốt đai n=2. - Xác định bước cốt đai: Chọn s = 150 (mm) bố trí trong đoạn l/4 đoạn đầu dầm. Kiểm tra: SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 1201342 – LỚP 12CX4 10 [...]... 5 1 3 1 4 2 16 400 600 500 500 φ6a150 39.924 BIỂU ĐỒ MOMENT DẦM PHỤ D1 250 1 2 14 2 14 + 1 14 2 2 4 2 3 2 14 300 10 0 11 00 3950 300 2 14 + 1 14 2 600 11 00 11 00 5900 2 16 325 1 5900 1 2 9900 2 16 1 16 10 0 10 0 10 0 2000 10 0 2 16 15 00 1 16 3 4000 10 0 2 16 5 10 0 3000 10 0 1 14 3950 10 0 3 10 0 10 0 5 10 0 10 0 2 14 6250 10 0 BỐ TRÍ THÉP DẦM PHỤ D1 2 14 2 14 5 6 φ6a300 1 14 2 14 2 200 1- 1 2 14 1 6 6250 3 2 14 1. .. 2φ20+2 18 +2 18 1 3 11 7 9 φ6a400 13 12 5 700 1 128.7 BIỂU ĐỒ MOMENT DẦM CHÍNH D4 310 0 φ6a400 17 00 -2 57. 41 250 1 2 14 2 4 300 200 2 14 +3 14 300 2 4 2 14 300 200 300 3 6 4 300 300 200 2 14 +3 14 2 14 6 4 300 300 200 15 0 13 00 2200 2200 13 00 13 00 2200 2200 2200 6600 2200 6600 A C B 14 00 2 18 10 0 10 0 10 0 2 18 3 1 100 11 150 2 18 2200 4400 10 0 2 18 17 00 3400 3 14 2 14 10 0 2 18 7 10 0 4 10 0 10 0 10 0 2 18 2 6950 10 0... B 12 00 3 14 10 0 3 1 100 10 950 3 14 17 00 10 0 10 0 10 0 2 16 10 0 5 3 14 10 0 2 6950 10 0 2 16 3400 2 16 7200 TL 1/ 50 2 16 1 4 2 16 1 2 16 1 3 14 3 6 φ6a400 2 16 2 300 8 φ6a60 700 φ6a200 700 700 3 14 2 16 1 700 2 16 5 10 0 500 BỐ TRÍ THÉP DẦM CHÍNH D2 300 7800 3400 10 0 6 7 10 0 2 16 2 6 φ6a400 700 360 2 16 2 16 2 16 4 300 300 1- 1 2-2 SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 12 013 42 – LỚP 3-3 12 CX4 MẶT CẮT NGANG DẦM CHÍNH... 45)  16 = (480 ÷ 720) mm Chọn: Lak = 600 mm Bảng vẽ mặt bằng dầm phụ, các mặt cắt ngang: SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 12 013 42 – LỚP 12 CX4 11 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1 -7 9.848 -7 9.848 39.924 14 00 2650 14 00 φ6a150 φ6a300 φ6a150 15 00 1 2 16 +2 16 +1 16 1 3 5 6 2 16 +1 16 1 3 2 16 1 2 φ6a300 6 3 300 14 00 15 00 2 16 +1 16 1 3 2800 φ6a300 φ6a150 φ6a150 15 00 2 16 +2 16 +1 16 6 500 2 16 +1 16 1 3... 10 0 2 14 10 0 2φ20 2φ20 1 6 7200 2 18 7 2φ20 1 2φ20 1 3 14 5 12 φ6a400 3 14 2 14 2 300 13 φ6a60 700 700 φ6a200 2 14 4000 TL 1/ 50 2 18 3 1 700 3 14 4 4400 3400 500 BỐ TRÍ THÉP DẦM CHÍNH D4 2φ20 7 9 10 0 3 14 4000 2 18 10 0 10 0 300 8000 9 10 0 10 0 10 0 12 11 10 0 10 0 5 2φ20 3 14 4 2 14 2 12 φ6a400 700 2φ20 360 5 300 13 00 700 6 300 3 14 4 2 14 6 300 300 1- 1 2-2 SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 12 013 42 – LỚP 3-3 12 CX4... 300 250 1 2 12 2 12 2 2 2 300 2 12 10 0 300 3 4 10 0 600 5900 5900 1 2 14 2 1 225 9900 2 14 10 0 10 0 2 14 10 0 2 6250 10 0 2 14 10 0 2 1 9900 6250 BỐ TRÍ THÉP DẦM CHÍNH D3 TL 1/ 50 φ6a200 2 12 4 2 14 1 φ6a400 700 4 2 14 1 700 700 2 14 2 12 2 4 1 φ6a200 2 12 2 300 300 1- 1 2-2 2 300 3-3 MẶT CẮT NGANG DẦM CHÍNH D3 TL 1/ 10 SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 12 013 42 – LỚP 12 CX4 27 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC ĐỒ ÁN BÊ TƠNG... D2 4-4 TL 1/ 10 4 6 7 5 φ6a200 2 16 300 5-5 4 24 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1 -2 57. 41 -2 57. 41 128.7 16 00 φ6a200 16 00 φ6a200 500 2φ20+2 18 +2 18 700 1 3 5 φ6a200 500 2φ20+2 18 2φ20 1 3 φ6a60 12 φ6a400 2 13 2φ20+2 18 1 φ6a60 12 16 00 φ6a200 300 17 00 2φ20+2 18 +2 18 1 3 16 00 φ6a200 310 0 φ6a400 17 00 500 1 7 9 φ6a400 13 500 2φ20+2 18 12 1 3 3 2φ20 φ6a60 1 4 13 φ6a400 2φ20+2 18 φ6a60 12 15 0 17 00... THÉP 1 -9 0.47 -9 0.47 45.23 45.23 BIỂU ĐỒ MOMENT DẦM CHÍNH D5 14 00 2650 14 00 φ6a200 φ6a400 φ6a200 2 14 +2 12 1 1400 2 14 1 3 φ6a200 2 14 +2 12 1 φ6a400 2 4 φ6a200 4 2800 φ6a400 φ6a200 15 00 4 3 2 14 1 3 φ6a200 1 4 4 700 500 300 15 00 15 00 250 1 2 14 2 2 2 14 3 2 300 2 14 10 0 300 10 0 600 5900 5900 1 2 14 2 1 225 9900 2 14 10 0 1 12 10 0 2000 1 12 3 4000 10 0 10 0 2 14 10 0 2 6250 10 0 3 10 0 BỐ TRÍ THÉP DẦM CHÍNH... 1 6 6250 3 2 14 1 φ6a150 400 2 16 1 400 φ6a150 2 14 2 4 TL 1/ 50 1 16 3 400 400 2 16 3950 10 0 2 10 0 1 16 1 9900 1 14 4 10 0 6 4 2 4 10 0 6 φ6a300 1 14 4 2 14 2 200 2 14 2 MẶT CẮT NGANG DẦM PHỤ D1 200 4 2 200 3-3 2-2 1 4-4 TL 1/ 10 C DẦM CHÍNH: I SỐ LIỆU ĐỀ BÀI: SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 12 013 42 – LỚP 12 CX4 12 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1 Sơ đồ các dầm chính: D2 1 5900 D5 D3 D4 5900... NGANG DẦM CHÍNH D4 4-4 TL 1/ 10 12 7 11 9 φ6a200 4 6 2 14 300 5-5 6 25 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1 SVTT: TRẦN CHÍ THÀNH – MSSV: 12 013 42 – LỚP 12 CX4 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC 26 GVHD: PHẠM HỮU PHƯỚC ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1 -5 3.33 -5 3.33 26.66 26.66 BIỂU ĐỒ MOMENT DẦM CHÍNH D3 14 00 2650 14 00 φ6a200 φ6a400 φ6a200 2 14 2 14 1 φ6a200 1 1400 2 14 1 φ6a400 3 φ6a200 3 3 2800 φ6a200 φ6a400 2 14 1 φ6a200 2 1 3 3 700