Thông tin tài liệu
DAM CHINH
SO DO SAN
DAM PHU
COT
ED
C
BA
6600660066006600
1
2
3
4
5
6
73507350735073507350
BAN SAN
TUONG CHIU LUC
1000
!"#$%&'
()&*+
(,
- ./0,
-110
(234##5%6%78
6
-99:;0
<=%32>?
@,A8>)8B2?#$C-D :;0
E-
@5F&G0#H?I<60C- .:;0
<
E-
@4H?ID60C- /:;0
<
E-
,J,KDLM1D 1
@,A8NOPQGH?I/60C-L:;0
<
E-
.5F6=8&R' DS
-/TPUS
-D9TPUC
-D
/!V8
@W+XH1(DYS
- /TPUS
Z
-[/TPXV8>?UV8&P#Y
@W++XH\DYS
- LDTPUS
Z
- /TPXV8H]0UV8^#5Y
,
;,
-11; ./- 19.\ 4"?0N#$68_)
!"#$%
P4>?
@`0-</U-
@
D
h L
b
m
=
-X ^ ./DY;</-L.00
@`
-DD00-D0
]08a
@
H8
-
1 ÷
dp
L
-
1
11DD
÷
-
//D/.
÷
00U
6`
H8
-//D00-D//0
@
H8
-
. ÷
dp
h
-
//D
.÷
-
<[/ [/
÷
00U
6`
H8
- DD00-D 0
6]06b
@
H6
-
L
dc
L
÷
-
< ./D
L
x
÷
-
1 U/ 9LU[/÷
00U
6`
H6
-[DD00-D[0
@
H6
-
. ÷
dc
h
-
[DD
.÷
-
[/ </D÷
0000U
6`
b
dc
=
<DD00-D<
HR-
H6
<DD^<DD00-D<^D<0
,J,KDLM1D 2
&'(
6
5
4
3
2
1
A
B
C
D E
7350 7350 7350 7350 7350
6600 6600 6600 6600
DAM PHU 200x500
DAM CHINH 300x700
VUNG GIAM COT THEP
TUONG CHIU LUC
DAY 340
A
A B
B
C C D D
COT 300x300
@,
2
-,
(
dp
b
(
t
@
a
- ./D( DD; (<.D; @ D; - .D00- .0
@,
2
-
L b
dp
−
- ./D( DD- /D00- /0
,J,KDLM1D 3
2450 2450 2450
t=340
a=120
100
l
o=
2250 200 2250
DAM PHU DAM PHU
1
l
ob
=
2240 200
) *+
Pc4#
-XD ^@DD<^ .^ @D^ /^@DD/^L^ Y^0
-./L:;0
234#
8-^8
6
^0- ^99^-LL:;0UX- Y
6d4#Q`b2G62>?
e-8@-LL@./L-1D<L:;0
,-
@f#OPg8#5-
ob
q L×
-
. D<L1
x
-[< :0
@f!#h -(
s o
q L×
-(
/ D<L1
x
-([<L:0
@fg8#OPN?!##OP-
±
1
s o
q L×
-
±
1
/ D<L1
x
-
±
/D[:0
1b6!V8
@b6!V83#g8#5-[< :0
!#h -([<L:0
g8#OPN?!##OP-
±
/D[:0
,J,KDLM1D 4
@,=I#GQg020i3#g8#5-[< &jb0k%U6G6#GQg6l"3#b
_)m
@#nH#$b2Go6Op-DDD00U-DD00
@`P-/00-\
D
-DD(/-L/00
@
m
α
-
D
xbxhxR
M
bb
γ
-
<
DL/DD/D
< [
xxxx
-DDLL
@
D9 DDLLD =×−−=−−=
m
αξ
@W
-
R b h
b b o
R
S
ξ γ
× × × ×
99[<
/
DL/D/D9 D
=
×××
=
0
;0-<99[00
;0
@`V8HLUP- D006qW
-.D900
;0
@rs-
.D9
DDs DDs D.[s
DDD L/
As
x x
bxho x
= = =
@r
0#
-DUD/s
@r
0P^
-
UD LU/
DU<[ U.
/
b
b R
pl
R
S
γ
ξ
×
×
× = × =
s24?0"_t6!V8
Tiết diện M
(kN.m)
α
m
ξ
Ast
(mm2/m
)
As (mm2/m)
μ=As/bxho
(%)
Ф @ As
ch
Nhịp biên
7,32
0,088 0,092 401,28 8 120 401,9
0,47
Gối 2
7,38
0,089 0,093 404,74 8 120 401,9
0,47
Nhịp giữa
5,07
0,061 0,063 273,72 6 100 301,4
0,35
Gối giữa
5,07
0,061 0,063 273,72 6 100 301,4
0,35
[!Qb6!V8
(V88u!H1P DD
(V8i28_),
v
./
11
=
L
L
- [56`W
- DsW>X!# Y- Ds^.D.[ LD9/00
;0
-\`H1P DD6qW
-.00
;0
(!V86g%020iu0H`6i2!##5N?8bPQ5H]06b
W
-/DsW>X!##OPY-/Ds^ [<[ -<1L100
;0
-\`H1P DD6qW
-.00
;0
,J,KDLM1D 5
++wxTy
6600 6600 6600 6600
7350 7350 7350
A B C D E
6
5
4
3
)&*b
1 2
3
300
300
340
6600
6600
6390
DAM CHINH
DAM CHINH
6300
550
700
220
`6#'%H?#&23H]08a:5"5_zH8- D00
@,
2
-
<DD <.D D
11DD
C
b
t
dp
dc
L − − + = − − +
-1<9D00
@,
2
-
L b
dc
−
-11DD(<DD-1<DD00
4#Q`
PUc4#
@Q`"_t4uH]08a
2-X
H8
(
Y^
H8
^
γ
^-XDU//(DUY^DU ^ /^U- U.L:;0
@c4#>?Q%I'^%!H]08a
-
^,
-.U/L^ U./-DU9:;0
,J,KDLM1D 6
@dc4#
H8
-2@
- U.L@DU9- U1[:;0
U234#
T
H8
-8
^,
-ULL^ U./- 9U:;0
6d4#Q`
H8
-
H8
@T
H8
- U1[@ 9U U[[:;0
< bR#"m6
P#j%&*P2020i
@
dp
dp
G
P
-
9D1
<L[
- <15{-DU 1XT,LY
@20iu0Q#$#5%6G60V8!#mP&23
M-:|,
2
-D 1^1<9D-1[D00
@20iH_)Q#$#5%6G60V8!#mP&23
!#NA#g8#5^ -DU/|,
2
-DU/|1<9D-9/LU/00
!#NA#g8#OP^<-DU/,
2
-DU/^1<DD-9./00
@20iH_)"A=6G6!#mP#5 &23
M DU. /,
2
-DU. /^1<9D- [100
)&*H}2
-~^e
H8
^,
@{ne%4#•4H_A#
#nH#$
q
(kN/m)
L
(m)
β
0P^
β
0#
0P^
X:0Y
0#
X:0Y
D
.[[
1<9
( (
DD1/D DL1 (
DD9DD /<.9 (
D. /, DD9D // D (
< DD[/D [9 (
. DD DD <. (
/ (DD[/ ( ( 9.
1
1<9
DDLD (DD<L <D[D (/.
[ DD/LD (DD 9L9 ( ./.
D/, DD1 / D1/9 (
L DD/LD (DDD[L 9L9 (< 9
9 DDLD (DD /L <D[D (.<99
D (DD1 / ( (D1/9
,J,KDLM1D 7
#j%&*P2"m66€
-•^e
H8
^,
@{ne%4#•4H_A#
#nH#$ •
e
X:;0Y
,
X0Y
X:Y
!##5 D.D
.[[
1<9 D1[1
!# QG# D1D 1<9 1D.
!#
T4#
D/D 1<D </[
!##‚P D/D 1<D </[
0
1 2
3
4
5
6
7
8
9
10
110,86
767,45
127,91
155,2
34,11
121,94
54,22 24,54
30,7
98,92 106,59 98,92
30,7
13,29
43,99
106,59
106,76
160,14
131,57
132,57
M
Q
#j%&*P2020iN?"m66€H]08a
. b6!V8H`6
P#nH#$b2G
(RN_)6BP6GHmPN?2<&#'%:#$
@
ƒ
≤
dp
bL −
-
./ D
−
-
/0
@
ƒ
≤
1
dc
bL −
-
11 D<
1
−
-
D9/0
@
ƒ
≤
1
„
h
f
-1^D-D10
`
ƒ
-D10
('QR46G
„
b
f
-
ƒ
@
H8
- ^D1@D -.0
({b6_A6#nH#$6O
,J,KDLM1D 8
„
b
f
-.
„
h
f
-DU-D U-D//0
20iH_)
@gQbQa6Q%2?
6`P-DD/0U
2
-D//(DD/-D/0
ƒ
-
„ „ „
X DU/ Y
b b
b h h h
R f f o f
γ
−
-^U/^
<
D
^U.^DU^XDU/(DU/^DUY
- [ ./:0\
Qa6Q%2?e%P6GU#nH#$b2Go6Op
-.0U-D//0
@
m
α
-
obb
xbxhxR
M
γ
@
ξ
-(
Y X
m
α
−
@W
-
R b h
b b o
R
S
ξ γ
× × × ×
-
@rs-
D
bxh
A
s
^DD
@r
0#
-DUD/s
@r
0P^
-
U/
DDs DU<[ DDs / s
LD
R
b
pl
R
s
ξ
× × = × × =
620iu0
(#nH#$b2G-D 0U-D//0
(A#- U :0
@
m
α
-
obb
xbxhxR
M
γ
@
ξ
-(
Y X
m
α
−
@W
-
R b h
b b o
R
S
ξ γ
× × × ×
@rs-
D
bxh
A
s
^DDs
@r-DUD/s
@r
0P^
-/ s
,J,KDLM1D 9
4dt8bV8
#$
H#$
•0 …
W>
X00 Y
`V8 rXsY
† P> W>6
g8
#5
// D DD<9 DD<9 <DLD <LD< <DD
.D.
D
D1
!# ( 9. D D . 9LDL[ <LD< <DD
.D.
D
.
g8
#OP
D1/9 DD 1 DD [ [[[< <LD< <DD
.D.
D
D1
!#< (D1/9 DL/ D D[ 19L< <LD< <DD
.D.
D
.
,. '/
b6!&P#6206€5QG#!# 6q
0P^
-/9:
@{4‡6g%6€6BP5F
<b
b
bt
bh
R o
ϕ γ
-DU1^UD^DU9^D
<
^D ^D/-/.v
0P^
-1D.:
5F:F&B:4‡6g%"m66€U84#b6!&P#
@`H
Z
-100U- US
Z
-[/8P-[/^D
<
:;0
@
-
.
b bt o
SW SW
R bh
R na
Q
ϕ
-
<
< 1
. DU9 D D D/
[/ D L< D
1D.
−
× × × × ×
× × × ×
-D<9X0Y-<900
. D
P^
P^
b b bt
m
m
R bh
S
Q
ϕ γ
×
=
0P^
-
<
U/ DU9 D D D/
1D.
× × × ×
-D. 0 D00
@
6
≤
;<-//D;<-L<N?
6
≤
<DD00
//D
L<
< <
<DD
ct
h
mm
S
mm
= =
≤
6`
6
-/D00
< <
//D . U/
. .
/DD
ct
h mm
S
mm
= × =
≤
6`
6
-<DD00
3#NgQbH]0]!#,;.3#NgQb#OPH]0
@`>-0#X
U
0P^U
6
Y-<9X00Y
6`>-/D00
3#NgQb#OPH]0,;
<DD
ct
S S mm
= =
@{#j0QP
@
. <
; D ; [D [[LEs Eb
α
= = =
@
( )
<
1 D
<
UL 1D
. .D D
A n d
w sw
w
b s bs
π
π
µ
−
× × ×
−
= = = =
,J,KDLM1D 10
[...]... 0,01 -0,36 0,32 0,34 -0,3 0 -0,05 -0,42 0,38 0,53 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 14 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Tung độ biểu đồ momen khi nhân với tải trọng thực G =93,75kN; P=192,1kN, chiều dài mỗi nhịp bằng 3L1=7,35m: Bảng tung độ biểu đồ moment thành phần và biểu đồ bao moment (kN.m) tiết diện sơ đồ 1' 1'' M1 574,8 442,2 -390,6 -128,4 -100,5 -300,0 407,4 407,4 -300,0 -100,5 -128,4... đồ bao moment: ∆Μ Lực cắt giữa 2 tiết diện là: Q = ; với x là khoảng cách giữa 2 đoạn :2,45(m) x SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Bảng tung độ biểu đồ lực cắt thành phần và biểu đồ bao lực cắt (kN.m) tiết diện sơ đồ 1' 1'' gối 2 2' 2'' gối 3 3' 3'' gối 4 4' 4'' gối 5 5' 5'' gối 6 Q1 234,6 -54,1 -339,9 107,0 11,4 -81,4 288,8 0,0 -288,8 81,4 -11,4 -107,0... diện tính toán hình chữ T: - Độ vươn của cánh:dựa vào 3 điều kiện L2 − bdc 6600 − 300 2 2 + Sf ≤ = = 3150 mm 3L1 3x 2450 + Sf ≤ 6 = 6 = 1225 mm + Sf ≤ 6 h'f =6x100= 600 mm Chọn Sf = 600mm - Bề rộng bản cánh: b'f = 2 Sf +bdc= 2x600 + 300 =1500 mm - Kích thước tiết diện chữ T b'f = 1500, h'f =100, b=300, h=650 mm b, Tiết diện ở nhịp: SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS... 0.164 0.234 0.164 [M] 160.96 108.01 141.96 99.57 141.96 99.57 141.96 99.57 12 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG III, THIẾT KẾ DẦM CHÍNH: 1, Sơ đồ tính:Tính theo sơ đồ đàn hồi, xem như một dầm liên tục có 5 nhịp tựa lên tường biên và các cột Chọn chiều dài đoạn dầm kê lên tường là 340mm Nhịp tính toán lấy theo khoảng cách từ trục đến trục: L = 3L1 = 3x2450 = 7350mm... 0.3x0.7 Nhịp 2 1.5x0.7 + αR= 0.429 + μmin = 0.05 % γ b Rb = 0.623 ×1×11.5 / 280 = 2,86 % + μmax= ξ R RS SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 20 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 5 Cốt đai: Tính giá trị lực cắt lớn nhất tại gối: Qmax=582(kN) Kiểm tra điều kiện tính toán: ϕb 3 γ b Rbt b.ho = 0, 6*0,9*103 *0,3*0, 62 = 100,44 kN Qmax > ϕb3 γ b Rbt b.ho , cần phải tính cốt đai chịu lực cắt + Chọn... do dầm phụ truyền lên dầm chính: F= P+G1-G0=192,1+81,75-12=273,85 kN SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 21 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Dùng cốt đai d8, n=2,số lượng cốt treo cần thiết: h F (1 − s ) 273,85 x1000 x (1 − 620 − 550 ) h0 = m >= 6,8 620 = 2 x79 x 225 nAsw Rsw Chọn m=8, mỗi bên 4 đai, trong đoạn 150mm, vậy khoảng cách giữa cốt treo St = hdc − hdp 4 = 700 − 550 = 37,5(cm)... 2qsw SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 22 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG Rsw × nasw S 0,8Q ⇒W= × S + 5d ≥ 20d 2 × Rsw × nasw Với: qsw = + Nếu W < 20d => chọn đoạn W = 20d + Q: Lực cắt xác định bằng độ dốc của biểu đồ moment + S: Bước cắt đai: S = 150mm + Thép φ 6 ⇒ n = 2, asw = 28,3mm 2 = 28,3 × 10 −6 m 2 9/ Vẽ biểu đồ bao vật liệu: - Tính toán tương tự dầm phụ, kết quả thể... Tính toán tương tự dầm phụ, kết quả thể hiện trong bản vẽ Vd: Tính toán điển hình: Đường Đoạn kính lực cắt Ký Dạng biểu đồ Lực cắt thép cắt lý thuyêt Q (KN) hiệu moment (KNm) d (m) ( x) m 20d (m) W (m) W chọn (m) 0,56 0,268 0,3 x12 424,5 578.4 x 1,798 236,1 0,028 2450 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 23 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 10Þ28(657) 5Þ28(348,9) w=450 128,4 w=500... 343.3 277.4 200 149.8 81.3 57.5 48.4 Q3 11.5 88.7 38,7 11.4 104.3 231.3 297.2 374.5 339.9 334.9 251.1 50.2 34.7 42.6 54.1 64.1 46.1 Q4 22.9 118.5 138.2 236.9 228.9 317.7 SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG 288.9 223.1 153.1 144 63.3 Q5 0.1 46.1 35.3 59.9 54.1 40.9 44.4 138.9 291.4 351.5 582 484.7 260.1 268.4 211.6 111,8 11.5 Q6 34.4 17.4 71.4 357.2 314.5 300.4 372.9... L2=29,106x6,6=192,1 kN 3 Xác định nội lực: a Biểu đồ bao moment: Để xác định nội lực trong dầm ta giải nội lực bằng sap 2000 với tải trọng đặt lên dầm bằng 1 đơn vị SVTH: LÊ HÙNG LÂM 08XD601 13 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG GVHD : ThS NGUYỄN QUỐC THÔNG (a) MG G 1 (b) MP1 G 1' 1'' 2 P G G G G 3' 3'' 4 2' 2'' 3 P P P P G 6 P P P P P P P P P P P P P P P P P P G 5 P (e) MP4 (f) MP5 G P (c) MP2 (d) MP3 G P P P P P (g) . U:U6#'%H?#0•#g8
<,
-[U</0
Bảng tung độ biểu đồ moment thành phần và biểu đồ bao moment (kN.m)
sơ đồ
tiết diện
1' 1'' gối 2 2'. 17
Bảng tung độ biểu đồ lực cắt thành phần và biểu đồ bao lực cắt (kN.m)
sơ đồ
tiết diện
1' 1'' gối 2 2'
Ngày đăng: 19/03/2014, 09:11
Xem thêm: đồ án bê tông, đồ án bê tông