Đang tải... (xem toàn văn)
Dựa vào công suất của lò hơi là 220 T/h và sử dụng nhiên liệu rắn nên sử dụng lò hơi buồng lửa phun
Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 1 LỜI NÓI ĐẦU Năng lượng mà chủ yếu là điện năng là một nhu cầu không thể thiếu được trong sự phát triển kinh tế của mỗi nước. Hiện nay ở nước ta cũng như hầu hết các nước khác trên thế giới, lượng điện năng do nhà máy nhiệt điện sản xuất ra chiếm tỷ lệ chủ yếu trong tổng lượng điện năng toàn quốc. Trong quá trình sản xuất điện năng, lò hơi là khâu quan trọng đầu tiên có nhiệm vụ biến đổi năng lượng tàng trữ của nhiên liệu thành nhiệt năng của hơi. Nó là một thiết bị không thể thiếu được trong nhà máy nhiệt điện, lò hơi cũng được dùng rộng rãi trong các ngành công nghiệp khác. Ở nước ta hiện nay thường sử dụng loại lò hơi hạ áp và trung áp, vì thế việc nghiên cứu đưa các lò hơi cao áp vào sử dụng là rất hợp lý. Trong kỳ học, này em được giao nhiệm vụ thiết kế lò hơi đốt than sản lượng 220 tấn/giờ. Với sự giúp đỡ và hướng dẫn của thầy giáo PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng cùng với việc nghiên cứu các tài liệu khác, em đã hoàn thành được bản thiết kế này. Trong quá trình thiết kế không tránh khỏi những sai sót, em kính mong sự đóng góp ý kiến và chỉ bảo của các thầy cô giáo, em xin chân thành cảm ơn. Người thiết kế Võ Xuân Đức Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 2 Chương mở đầu NHIỆM VỤ THIẾT KẾ 1. Sản lượng hơi quá nhiệt D dm =220 T/h. 2. Áp suất hơi quá nhiệt p qn = 9 MPa = 90 bar. 3. Nhiệt độ hơi quá nhiệt t qn = 510 ºC. 4. Nhiệt độ nước cấp vào lò hơi t nc = 215 ºC. 5. Nhiên liệu là than có các đặc tính sau 6. Nhiệt độ bắt đầu biến dạng t 1 = 1150 ºC. 7. Nhiệt trị của nhiên liệu Q lv t =26500 kJ/kg. 8. Nhiệt độ không khí trong gian lò hơi lấy bằng nhiệt độ môi trường, t kkl = 30 ºC. Thành phần C lv H lv N lv O lv S lv A lv W lv V c Phần trăm % 67,36 4,09 6,57 1,68 0,4 12,4 7,5 18,5 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 3 Chương 1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ DẠNG LÕ HƠI 1.1. Chọn phƣơng pháp đốt và cấu trúc buồng lửa Dựa vào công suất của lò hơi là 220 T/h và sử dụng nhiên liệu rắn nên sử dụng lò hơi buồng lửa phun. Độ tro không cao và lượng chất bốc cũng không quá thấp nên chọn phương pháp thải xỉ khô. Mặt khác giảm được tổn thất nhiệt thải xỉ nên tăng hiệu suất lò hơi. Chọn lò hơi bố trí theo kiểu chữ Π vì đây là loại lò hơi phổ biên nhất hiện nay. Ở loại này các thiết bị nặng như: quạt khói, quạt gió, bộ khử bụi, ống khói điều đặt ở vị trí thấp nhất. 1.2. Chọn dạng cấu trúc của các bộ phận khác của lò hơi 1.2.1. Dạng cấu trúc của pheston Kích thước cụ thể của pheston sẽ được xác định sau khi đã xác định cụ thể cấu tạo của buồng lửa và các cụm ống xung quanh nó. Nhiệt độ khói ra khỏi buồng lửa (trước cụm pheston) được chọn theo mục 1.3.2. 1.2.2. Dạng cấu trúc của bộ quá nhiệt Chọn phương án có sử dung bộ quá nhiệt trung gian. 1.2.3. Bố trí bộ hâm nước và bộ sấy không khí Do công suất lò hơi lớn và đốt than bột đòi hỏi nhiệt độ không khí nóng cao nên bố trí bộ hâm nước hai cấp và bộ sấy không khí cũng hai cấp đặt xen kẽ nhau theo thứ tự: bộ hâm nước cấp 2, bộ sấy không khí cấp 2; bộ hâm nước cấp 1 và bộ sấy không khí cấp 1 (theo chiều đường khói đi ra). 1.2.4. Đáy buồng lửa Dùng buồng đốt than thải xỉ khô nên đáy làm lạnh tro có dạng hình phểu, cạnh bên nghiêng so với mặt phẳng ngang một góc bằng 55º. 1.3. Nhiệt độ khói và không khí 1.3.1. Nhiệt độ khói thát ra khỏi lò θ th Độ ẩm qui dẫn 83,2 26500 5,7 10000 Q W 10000W lv t lv qd g/MJ. Dựa vào bảng 1.1 Tài liệu [1], với nhiên liệu rẻ tiền, chọn được 120 th ºC. Nhờ đó nếu sau này sử dụng nhiên liệu đắt tiền, chất lượng cao thì lò hơi vẫn hoạt động tốt. 1.3.2. Nhiệt độ khói ra khỏi buồng lửa θ ” th Chọn nhiệt độ khói ra khỏi buồng lửa khoảng 1050 ºC. 1.3.3. Nhiệt độ không khí nóng Buồng lửa thải xỉ khô với hệ thông nghiền than kiểu kín, dùng không khí làm môi chất sấy, với than sử dụng là than đá, than nâu là 300 - 350 ºC. Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 4 Sơ đồ cấu tạo tổng thể của lò hơi Chú thích 1 - Bao hơi 8 - Bộ hâm nước cấp I 2 - Bộ pheston 9 - Bộ sấy không khí cấp I 3 - Bộ quá nhiệt cấp II 10 - Dàn ống sinh hơi 4 - Bộ giảm ôn 11 - Vòi phun 5 - Bộ quá nhiệt cấp I 12 - ống góp dưới 6 - Bộ hâm nước cấp II 13 - Phần đáy thải xĩ 7 - Bộ sấy không khí cấp II 14 - Đường khói thải I I I 1 0 1 2 3 4 5 6 8 1 4 1 2 1 3 7 9 1 1 I I I Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 5 Chương 2 TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH CHÁY CỦA NHIÊN LIỆU 2.1. Tính thể tích không khí lý thuyết Thể tích không khí lý thuyết của nhiên liệu rắn được tính lvlvlvlv0 kk O033,0H265,0S375,0C0889,0V , m 3 tc /kg 035,768,1.033,009,4.265,04,0.375,036,670889,0V 0 kk m 3 tc /kg. 2.2. Tính thể tích sản phẩm cháy Khi quá trình cháy xảy ra hoàn toàn, sản phẩm cháy của nhiên liệu sẽ chỉ bao gồm các khí: CO 2 , SO 2 , N 2 , O 2 , và H 2 O. Chỉ tính chung thể tích khí 3 nguyên tử vì chúng có khả năng bức xạ rất mạnh: CO 2 , SO 2 , ký hiệu V RO2 = V CO2 + V SO2 . Ở trạng thái lý thuyết ta tính hệ số không khí thừa α = 1 nhưng trong thực tế quá trình cháy luôn xảy ra với hệ số không khí thừa α > 1. 2.2.1. Thể tích sản phẩm cháy lý thuyết Thể tích V RO2 của nhiên liệu rắn được tính lvlv 2SO2CO2RO S375,0C01866,0VVV , m 3 tc /kg 26,14,0.375,036,6701866,0V 2RO m 3 tc /kg. Thể tích V 0 N2 61,557,6.008,0035,7.79,0N008,0V79,0V lv0 kk 0 N 2 m 3 tc /kg. Lượng hơi nước lý thuyết trong khói ph 0 kk lvlv0 OH G24,1V0161,0W0124,0H111,0V 2 , m 3 tc /kg Trong đó G ph là lượng hơi để phun dầu vào lò. Ở đây dùng nhiên liệu than nên G ph = 0 kghơi/kgdầu. 66,035,0.24,1035,7.0161,05,7.0124,009,4.111,0V 0 OH 2 m 3 tc /kg. Thể tích khói khô lý thuyết 87,661,526,1VVV 0 2N2RO 0 kkho m 3 tc /kg. Thể tích khói lý thuyết 53,766,087,6VVV 0 OH 0 kkho 0 2K m 3 tc /kg. 2.2.2. Xác định hệ số không khí thừa Hệ số không khí thừa ra khỏi buồng lửa chọn theo bảng 16: buồng lửa phun thải xỉ khô với lò có D ≥ 75 T/h tra được hệ số không khí thừa α = 1,2. Lượng không khí lọt vào trong đường khói được xác định theo bảng 2.1 trong tài liệu. Bảng 2.1: Giá trị lượng không khí lọt vào đường khói Δα Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 6 Các bộ phận Δα Buồng lửa 0,0 Feston 0,0 Bộ quá nhiệt cấp 2 0,025 Bộ quá nhiệt cấp 1 0,025 Bộ hâm nước cấp 2 0,02 Bộ sấy không khí cấp 2 0,02 Bộ hâm nước cấp 1 0,02 Bộ sấy không khí cấp 1 0,05 Hệ thống nghiền than 0,1 2.2.3. Thể tích sản phẩm cháy thực tế Thể tích sản phẩm cháy thực tế được tính dựa trên thể tích sản phẩm cháy lý thuyết. Thể tích hơi nước 683,0035,712,10161,066,0V10161,0VV 0 kk 0 OHOH 22 m 3 tc /kg. Thể tích khói thực OH 0 kk 0 KkhoOHKkhoK 22 VV1VVVV , m 3 tc /kg 96,8683,0035,712,187,6V K m 3 tc /kg. Phân thể tích các khí Khí 3 nguyên tử 141,0 96,8 26,1 V V r K RO RO 2 2 . Hơi nước 074,0 96,8 66,0 V V r K 0 OH OH 2 2 . Nồng độ tro bay theo khói Nồng độ tro bay trong khói tính theo thể tích khói Kblv V/a.A.10 , g/m 3 tc Trong đó, a b là tỉ lệ tro bay, theo bảng 16 chọn được a b = 0,95. Vậy 147,1396,8/95,0.4,12.10 g/m 3 tc . 2.2.4. Lập bảng đặc tính thể tích của không khí Hệ số không khí thừa ở cửa ra buồng lửa α ” bl = 1,2 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 7 Hệ số không khí thừa tại các vị trí tiếp theo được xác định bằng tổng của hệ số không khí thừa buồng lửa với lượng lọt vào đường khói giữa buồng lửa với tiết diện đang xét Δα. Hệ số không khí thừa đầu ra α” = α’ + Δα. Bảng 2.2: Bảng hệ số không khí thừa TT Tên bề mặt đốt Hệ số không khí thừa Đầu vào α’ Đầu ra α” 1 Buồng lửa 1,2 1,2 2 Cụm feston 1,2 1,2 3 Bộ quá nhiệt 1,2 1,25 4 Bộ hâm nước 1,25 1,29 5 Bộ sấy không khí 1,29 1,39 Lượng không khí ra khỏi bộ sấy không khí 1,11,002,1 n0 " bl " Δα 0 : lượng không khí lọt vào buồng lửa, Δα 0 = 0; Δα n : lượng không khí lọt vào hệ thống nghiền, Δα n = 0,1. 2.3. Tính entanpi của không khí và khói Entanpi của không khí lý thuyết cần thiết cho quá trình cháy KK p 0 kk 0 KK CVI , kJ/m 3 tc C p : nhiệt dung riêng của không khí, kJ/kgđộ; θ: nhiệt độ của các không khí, ºC. Entanpi của khói lý thuyết được tính OH 0 OH 2N 0 2N 2RO 2RO 0 K 2 2 CVCVCVI , kJ/m 3 tc C: nhiệt dung riêng, kJ/kgđộ; θ: nhiệt độ của các chất khí, ºC. Entanpi của tro bay tr lv b tr C 100 A.a I , kJ/kg Entanpi của khói thực tế tr 0 kk 0 kk II1II , kJ/kg Mà 6445,0 26500 4,12.95,0.10 Q A.a.10 I 3 lv t lv b 3 tr nên bỏ qua không tính trong công thức trên. Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 8 Bảng 2.3: Bảng đặc tính sản phẩm cháy Khói thải 1,39 1,39 2,744 0,704 10,318 0,064 0,122 0,186 11,417 - - - - - - BSKK1 1,39 1,365 2,568 0,701 10,139 0,065 0,124 0,189 11,619 - - - - - - BHN1 1,34 1,33 2,322 0,697 9,889 0,067 0,127 0,194 11,912 - - - - - - BSKK2 1,32 1,295 2,075 0,693 9,638 0,068 0,131 0,199 12,222 - - - - - - BHN2 1,27 1,26 1,829 0,689 9,388 0,07 0,134 0,204 12,548 - - - - - - BQN1 1,25 1,238 1,674 0,687 9,231 0,071 0,136 0,207 12,761 - - - - - - BQN2 1,225 1,213 1,498 0,684 9,052 0,073 0,139 0,212 13,014 - - - - - - BL&PT 1,2 1,2 1,407 0,683 8,96 0,074 0,141 0,215 13,147 7,035 1,26 0,66 5,61 0,95 12,4 Đơn vị m 3 tc /kg m 3 tc /kg m 3 tc /kg g/m 3 tc m 3 tc /kg m 3 tc /kg m 3 tc /kg m 3 tc /kg Công thức tính (α" +α’)/2 (α – 1)V 0 kk V 0 H2O + 0,0161(α - 1) V 0 kk V H2O + V 0 N2 + V RO2 + (α - 1) V 0 kk V 0 H2O /V K V RO2 /V K r H2O + r RO2 10.A lv .a b /V k Ký hiệu α" α V thừa V H2O V K r H2O r RO2 r n µ V 0 kk V RO2 V 0 H2O V 0 N2 a b A lv Tên đại lượng Hệ số không khí thừa đầu ra Hệ số không khí thừa t.bình Lượng không khí thừa Thể tích hơi nước Thể tích khói Phân thể tích của hơi nước Phân thể tích của khí 3 n.tử Phân thể tích của các khí Nồng độ tro bay theo khói Thể tích không khí lý thuyết Thể tích khí 3 n.tử lý thuyết Thể tích hơi nước lý thuyết Thể tích N 2 lý thuyết Tỷ lệ tro bay Độ tro làm việc STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 9 Bảng 2.4: Entanpi của sản phẩm cháy α” kk1 = 1,39 Bộ sấy KK I 1320,13 2341,96 4007,55 α” hn1 = 1,34 Bộ hâm nước I 2236,74 3849,33 5212,44 6628,41 α” kk2 = 1,32 Bộ sấy KK II 3786,87 5125,65 6516,13 7863,95 α” hn2 = 1,27 Bộ hâm nước II 4908,67 6235,45 7529,27 8872,36 α” qn1 = 1,25 Bộ quá nhiệt I 6123,18 7395,4 8714,82 9963,08 11448,2 12840,4 14207,6 15674,6 α” qn2 = 1,225 Bộ quá nhiệt II 11187,7 12547,4 13886,1 15315,9 16436,7 α” bl = α” f = 1,2 B.lửa & feston 12254,4 13564,6 14957,1 16075,9 17729,1 19097,1 20498,1 21904 23320,9 24727,5 26163,1 27599,3 29037,9 I 0 k (kJ/kg) 1040,85 2104,39 2152,57 4339,55 5613,6 6693,65 7876,97 9163,95 10422,6 11721 12860,2 14351,2 14431,5 17151,4 18399,3 19770,2 21151,3 22537,4 23870,1 25290,4 26737,3 28144,8 I 0 kk (kJ/kg) 914,198 1521,25 2778,05 3736,99 4719,78 5721,99 6745,58 7672,09 8842,57 9910,2 10992,5 12086,8 13189,6 14298,8 15417,2 16544,1 17673,7 18813,4 19953,5 21105 22251,8 23409 (ºC) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 10 Chương 3 CÂN BẰNG NHIỆT LÕ HƠI 3.1. Lƣợng nhiệt đƣa vào lò hơi Lượng nhiệt đưa vào lò hơi được tính cho 1 kg nhiên liệu rắn xác định theo công thức dphnl n kk lv tdv QQQQQQ , kJ/kg Trong đó Q t lv : nhiệt trị thấp của nhiên liệu, Q t lv = 26500 kJ/kg; Q n kk : nhiệt lượng do không khí nóng mang vào, được tính đến khi không khí được sấy nóng bằng nguồn nhiệt bên ngoài, Q n kk = 0 khi lấy từ bộ sấy không khí của lò; Q nl = C nl .t nl là nhiệt vật lý của nhiên liệu đưa vào. Tuy không có sấy bằng nguồn nhiệt bên ngoài nhưng %7,176 150 26500 150 Q %5,7W t lv lv nên có thể bỏ qua Q nl = 0. Q ph : nhiệt lượng do dùng hơi phun nhiên liệu vào lò; Q d : nhiệt lượng phân hủy khi đốt đá dầu; Đối với lò đốt than bột thì Q ph = 0 và Q d = 0. Như vậy đối với các lò hơi đốt than mà không sấy không khí bằng nguồn nhiệt bên ngoài thì lượng nhiệt đưa vào sẽ được coi gần bằng nhiệt trị thấp của nhiên liệu 26500QQ lv tdv kJ/kg. 3.2. Xác định các tổn thất nhiệt lò hơi 3.2.1. Tổn thất nhiệt do cháy không hoàn toàn về hóa học Tổn thất nhiệt do cháy không hoàn toàn về hóa học q 3 thường chọn theo tiêu chuẩn tính nhiệt, theo bảng 16 tra được q 3 = 0%. Vậy Q 3 = 0. 3.2.2. Tổn thất nhiệt do cháy không hoàn toàn về cơ học Tổn thất nhiệt do cháy không hoàn toàn về mặt cơ học q 4 được xác định theo tiêu chuẩn tính nhiệt, theo bảng 16 tra được q 4 = 5%. 1325 100 26500.5 100 Q.q Q dv4 4 kJ/kg. 3.2.3. Tổn thất nhiệt do khói thải mang ra Tổn thất nhiệt do khói thải mang ra ngoài Q 2 hoặc q 2 được xác định theo công thức 100 q100II Q 4kklth 2 Trong đó: [...]... nhằm làm cho nhiệt độ cuối bộ quá nhiệt cấp II không quá lớn ảnh hưởng đến kim loại chịu nhiệt Bộ quá nhiệt cấp I đặt sau bộ quá nhiệt cấp II và dòng hơi đi ngược chiều dòng khói nhằm tăng hiệu quả trao đổi nhiệt 5 3 6 4 1 2 Ghi chú 1 Bộ quá nhiệt cấp I 4 Ống góp ra bộ quá nhiệt cấp II 2 Bộ quá nhiệt cấp II 5 Bao hơi 3 Ống góp ra bộ quá nhiệt cấp I 6 Bảo ôn Sơ đồ bố trí bộ quá nhiệt 6 5 SVTH: Võ Xuân... kế bộ quá nhiệt cấp I Trên cơ sở tính được lượng nhiệt hấp thụ của bộ quá nhiệt cấp I, ta xác định được bề mặt chịu nhiệt của nó Sơ bộ thiết kế bộ quá nhiệt cấp I có các ống đặt so le, dòng hơi chuyển động ngược chiều dòng khói Sơ đồ cấu tạo bộ quá nhiệt cấp I: SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 32 GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng 9000 4500 Đồ án Môn học: LÒ HƠI Bảng 7.3 Đặc tính cấu tạo bộ. .. 3.4 Hiệu suất lò hơi và lƣợng tiêu hao nhiên liệu 3.4.1 Hiệu suất nhiệt lò hơi Hiệu suất nhiệt lò hơi η được xác định bằng công thức SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 11 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng 100 q 2 q 3 q 4 q5 q 6 , % 100 3,03 0 5 0,5 0 91,47 % 3.4.2 Lượng tiêu hao nhiên liệu của lò Lượng tiêu hao nhiên liệu của lò B được xác... Nhiệt độ khói sau bộ sấy không khí cấp I I IhnI sIi lkk sI QsI .Btt I 3403 ,4 0,05.429 ,26 sI 41636644 1475 ,65 kJ/kg 0,995 21468 ,1 Tra bảng 2.4 được ”sII = 115,2 ºC SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 26 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng Chương 7 THIẾT KẾ BỘ QUÁ NHIỆT Bộ quá nhiệt chia thành hai cấp, bộ quá nhiệt cấp II đặt sau bộ pheston để dòng... vào của bộ hâm nước cấp II Thấp hơn nhiệt độ sôi khoảng 40 ºC 6.10.3 Nhiệt độ khói trước bộ sấy không khí cấp II không quá 530 550 ºC Theo thiết kế này ta chọn như sau: t”sI = tnc +12 = 227 ºC tbh – t’hnI = 303 - t’hnI 40 oC t’hnI 263 ºC Chọn t’hnI = 250 ºC Nhiệt độ nước ra sau bộ hâm nước cấp I là: t’’hnI = t’hnII = 250 ºC, tương ứng với I”hnI = 1085,7 kJ/kg Nhiệt lượng hấp thụ của bộ hâm nước... 3.4.3 Lượng tiêu hao nhiên liệu tính toán của lò Để xác định tổng thể tích sản phẩm cháy và không khí chuyển dời qua toàn bộ lò hơi và nhiệt lượng chứa trong chúng người ta sử dụng đại lượng tiêu hao nhiên liệu tính toán q 5 Btt B1 4 22598 1 21468 ,1 kg/h 100 100 SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 12 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng Chương... 547756000 – (299479996 + 27531475 + 146850000) = 73894529 kJ/h = 20526,2 kW 6.8 Độ sôi bộ hâm nƣớc Entanpi của nước cấp khi đi vào bộ hâm nước SVTH: Võ Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 24 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng i hn i nc igô i nc 920 ,7 kJ/kg Lượng nhiệt hấp thụ của nước trong bộ hâm nước khi đun sôi Qht Di bh i nc 220 10 3 2743 920 ,7 400906000... 383,5 bán kính uốn nhỏ nhất là 75mm Với lò này P = 90bar nên chọn tốc độ hơi trong bộ quá nhiệt cấp II = 350 1000(kg/m2s), ta chọn = 500(kg/m2s) D 220 10 3 Vậy tiết diện hơi đi là : f 0,122 m 2 3600 3600 500 Số ống là Z f 2 d 4 0,122 (0,038 ) 2 4 108 ống Tốc độ khói đi trong bộ quá nhiệt không được quá 10 12 m/s Vì chiều rộng lò hơi cố định nên tốc độ khói chuyển động... lớn hơn nhiều so với Qhn nên trong bộ hâm nước, nước chưa đạt trạng thái sôi 6.9 Tổng lƣợng nhiệt hấp thụ của bộ sấy không khí Qs stb Btt In Ilkk sII / 2.Btt In Ilkk kk s kk = (1,27 + 0,05/2).21468,1.(2778,05 - 429,26) = 65299155 kJ/h = 18138,7 kW 6.10 Xác định lƣợng nhiệt hấp thụ bộ hâm nƣớc cấp I và cấp II 6.10.1 Nhiệt độ không khí đầu ra của bộ sấy không khí cấp I t”sI = tnc... S1/d S2/d Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 33 Đồ án Môn học: LÒ HƠI SVTH: Võ Xuân Đức GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 34 Đồ án Môn học: LÒ HƠI SVTH: Võ Xuân Đức GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 35 Đồ án Môn học: LÒ HƠI GVHD: PGS.TS Hoàng Ngọc Đồng Áp dụng quy tắc 3 điểm để tìm nhiệt diện tích bề mặt hấp thụ bộ quá nhiệt cấp I HqnI 150,8 55,35 0 1000 1100 . lò hơi. Chọn lò hơi bố trí theo kiểu chữ Π vì đây là lo i lò hơi phổ biên nhất hiện nay. Ở lo i này các thiết bị nặng như: quạt khói, quạt gió, bộ. Xuân Đức Lớp 06N - Nhóm 13A Trang 14 4.1.4. Chọn lo i, số lượng vòi phun và cách bố trí Chọn lo i vòi phun tròn đốt bột than. Với sản lượng hơi 220
