Nghiên cứu tổ chức phần mềm máy tính đảm bảo cho hệ điện tử theo tiêu chuẩn PCI bus

Trong đó giao thông vận tải phải đáp ứng đợc nhu cầu phát triển kinh tế của đất n- ớc ta ngày một lớn hơn, nó đòi hỏi các công trình giao thông phải đáp ứng đợc nhiều đòi hỏi khắt khe hơ

Lời nói đầu

ất nớc càng phát triển thì hạ tầng kỹ thuật phục vụ cho công cuộc Công

nghiệp hoá - Hiện đại hoá đất nớc ngày càng đòi hỏi cao hơn Trong đó giao thông vận tải phải đáp ứng đợc nhu cầu phát triển kinh tế của đất n-

ớc ta ngày một lớn hơn, nó đòi hỏi các công trình giao thông phải đáp ứng đợc nhiều đòi hỏi khắt khe hơn nh độ bền, thời gian thi công nhanh hơn, khả năng phục vụ cao hơn vv Thực tế hiện nay lĩnh vực này rất cần những ngời kỹ s có chuyên môn vững vàng để

có thể nắm bắt đợc công nghệ mới, hiện đại, để xây dựng các công trình cầu, đờng có chất lợng cao góp phần phát triển cơ sở hạ tầng đất nớc

Trong thời gian học tập tại trờng với sự dạy bảo tận tình của các thầy cô trong toàn trờng cùng các thầy, các cô trong Khoa Công trình em đã học tập đợc những kiến thức cơ bản trang bị cho một ngời kỹ s

Cùng với sự dạy bảo tận tình đó, em đã hoàn thành xong đồ án thiết kế tốt nghiệp của mình, nhằm đánh giá, tổng kết, ôn tập lại những kiến thức mà em đã đợc học trong thời gian học tập tại trờng

Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp của mình, em đã đợc sự hớng dẫn tận tình, chu

đáo của Thầy Nguyễn Công Minh cùng toàn thể các thầy, cô giáo trong bộ môn.

Vì trình độ và thời gian có hạn Kinh nghiệm thực té cha có nhiều, bản Đồ án tốt nghiệp này chắc chắn không tránh khỏi những thiếu sót Em rất mong đợc sự góp ý, chỉ bảo của các thầy giáo, cô giáo Em xin chân thành cảm ơn!

phần mở đầu : giới thiệu chung 8

1 Các điều kiện tự nhiên của khu vực xây dựng cầu 8

Đ

1.3-Đặc điểm khí tợng 8

2 Khái quát về tình hình kinh tế – xã hội của khu vực xã hội của khu vực 8

2.1.Tình hình kinh tế – xã hội của khu vực xã hội 8

4.2 Kiểm tra tiết diện ngàm của bản dới tác dụng của lực cắt 19

3.1.Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm biên 22

3.2 Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm trong số 1 23

3.3 Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm trong số 2 24

5.Xác định nội lực dầm chủ tại các mặt cắt đặc trng 26

5.2 Xác định nội lực do hoạt tải (H30,XB80,Ngời) 30

6 Bố trí cốt thép và lựa chọn kích thớc mặt cắt 35

6.1 Xác định lợng cốt thép cần thiết theo công thức gần đúng 35

7 Duyệt cờng độ tại mặt vuông góc tại giữa nhịp 37

7.1 Xác định chiều cao vùng bê tông chịu nén 37

7.2 Tính duyệt cờng độ theo điều kiện mô men 37

2 Lựa chọn MCN và tính toán các đại lợng đặc trng hình

2.2 Tính toán các đại lợng đặc trng hình học phần BTCT. 46

2.3 Tính toán các đại lợng đặc trng hình học phần dầm thép 47

2.4 Tính đặc trng hình học của tiết diện liên hợp 49

3 tính toán nội lực dầm dọc liên hợp tại một số tiết diện. 53

3.2.Tính toán hệ số phân bố ngang theo phơng pháp nén lệch

tâm

54

3.5 Vẽ các đờng ảnh hởng nội lực tại các tiết diện cần tính nội

4.1.ứng suất do tác dụng của tĩnh tải GĐ 1 (tại L tt /2) 63

4.2.ứng suất do tác dụng của tĩnh tải GĐ 2 63

So sánh và lựa chọn Phơng án kết cấu cầu 71

2.2 Xác định nội lực do hoạt tải (H30,XB80,Ngời) 79

4.2 Tính mất mát ứng suất tại mặt cắt của cốt thép DƯL 92

4.3.Kiểm tra chống nứt theo ứng suất pháp 100

5 Tính duyệt cờng độ do ứng suất cắt và ứng suất nén chủ

Tính ổn định chống nứt do tác dụng của ứng suất kéo chủ.

5.1 Tính duyệt cờng độ do ứng suất cắt 102

5.2 Tính duyệt cờng độ do ứng suất nén chủ 103

5.3 Tính toán nứt do tác dụng của ứng suất kéo chính 112

7 Duyệt cờng độ tại mặt vuông góc tại giữa nhịp 113

7.1 Xác định chiều cao vùng bê tông chịu nén 113

7.2 Tính duyệt cờng độ theo điều kiện mô men 114

1.1 nội lực do tải trọng cục bộ gây ra 115

1.2 Nội lực do dầm ngang làm việc với kết cấu nhịp. 119

của H30 trên 1 nhịp

4.1 Đối với mặt cắt I – xã hội của khu vực I ( Tờng đỉnh) 134

4.2 Đối với mặt cắt II – xã hội của khu vực II (T ờng trớc) 135

4.3.Đối với mặt cắt chân tờng cánh (Tính cho 1m dài của tờng

4.4.Đối với mặt cắt III-III (Đáy bệ móng) 138

5 Tính duyệt thân mố theo các trạng thái giới hạn 138

5.1.Tính duyệt thân mố theo trạng thái giới hạn I về cờng độ 138

5.2.Tính duyệt thân mố theo trạng thái giới hạn II về độ mở rộng

3.3 Trọng lợng bản thân kết cấu nhịp và hoạt tải 150

3.4 Toán tải trọng ngang theo phơng dọc cầu do lực hãm của

phần mở đầu : giới thiệu chung

1 Các điều kiện tự nhiên của khu vực xây dựng cầu

1.1-Đặc điểm địa hình

Cầu X bắc qua sông Y tại đoạn sông khá thẳng, dòng sông hẹp hơn, cả hai bên bờ

ít bị xói lở Hai bờ đều là ruộng hoa mầu tơng đối bằng phẳng

1.2-Đặc điểm địa chất

a.-Địa chất thuỷ văn

Địa chất thuỷ văn gồm hai nguồn nớc chính:

- Nớc mặt: Gồm nớc ao hồ, nớc sông Lợng nớc mặt thay đổi theo mùa, mùa ma nớclớn, mùa khô lợng nớc giảm nớc mặt rất phong phú về trữ lợng

- Nớc ngầm: Chủ yếu trong tầng cát, động thái, thành phần hoá học phụ thuộc vào điềukiện khí tợng thuỷ văn

b.-Điều kiện địa chất công trình

Kết quả khoan thăm dò địa chất ở vị trí xây dựng cầu cho thấy cấu tạo địa tầng ở

1.3-Đặc điểm khí tợng

Khí hậu mang tính chất chung của khí hậu nớc ta là nhiệt đới gió mùa Nhiệt độ tăng dần từ Bắc vào Nam, tháng nóng nhất là tháng 5-7 nhiệt độ có thể tới 380C , tháng thấp nhất là tháng 2 vào khoảng 10.20C , nhìn chung nhiệt độ trung bình là 240C

2 Khái quát về tình hình kinh tế – xã hội của khu vực xã hội của khu vực xây dựng:

2.1.Tình hình kinh tế – xã hội của khu vực xã hội

Cùng với tốc độ phát triển kinh tế của cả nớc, kinh tế của các địa phơng trong tỉnh P

và các địa phơng lân cận thì tốc độ phát triển kính tế cũng nh trình độ dân trí ở đây là cao

đợc nâng cao, song khi cha có cầu mới thì việc giao lu hàng hoá và đi lại của các địa

ph-ơng gặp rất nhiều khó khăn Nên việc xây dựng cầu mới sẽ cải thiện cơ sở hạ tầng và mở

ra hớng phát triển của các địa phơng đó

2.2 Sự cần thiết phải xây dựng cầu:

Ngoài ý nghĩa mở thông 1 cửa ngõ của địa phơng, tạo đIều kiện đẩy nhanh quá trình

đô thị hoá khu vực, còn góp phần nâng cao chất lợng cảnh quan đô thị, giảm thiểu tác

động môi trờng

Việc đầu t xây dựng cầu X cùng với hệ thống các đờng quốc lộ tỉnh lộ khác tạonên mạng lới giao thông vận tải liên hoàn giữa các miền, nối các khu trung tâm kinh tế,chính trị, công nghiệp, văn hoá góp phần chuyển dịch cơ cấu lao động, dân c, bớc xâydựng nền kinh tế hiện đại hoá, công nghiệp hoá, củng cố an ninh quốc phòng và tăng c-ờng hợp tác quốc tế

+Trụ cầu: gồm 2 trụ thân hẹp bằng bê tông cốt thép đổ tại chỗ +Móng mố, trụ cầu là loại móng cọc tiết diện 40x40cm,dài 18m

3.2.Phơng án sơ bộ 2

Cầu dầm giản đơn thép liên hợp bản bê tông cốt thép

+Cầu gồm 3 nhịp dầm giản đơn thép liên hợp bản BTCT Chiều dài mỗi

nhịp L=36m

+ Mặt cắt ngang gồm 8 dầm khoảng cách dầm là 21,8m

+ Mố cầu: gồm 2 mố chữ U bằng bê tông cốt thép đổ tại chỗ +Trụ cầu: gồm 2 trụ thân hẹp bằng bê tông cốt thép đổ tại chỗ +Móng mố, trụ cầu là loại móng cọc tiết diện 40x40cm,dài 18m

phần I thiết kế sơ bộ

thiết kế Phơng án sơ bộ 1

(Cầu BTCT nhịp giản đơn L=36m dầm BTCT ứng suất trớc )

I Giới thiệu chung

+ Kết cấu phần trên

- Khổ cầu : 8 + 1,5x2 m

- Cầu thiết kế dầm giản đơn BTCT DƯL, 2 trụ, 2 mố, 3 nhịp mỗi nhịp dài 36m

- Chiều dài nhịp tính toán : l=35,4m

- Mặt cắt ngang gồm 5 dầm dọc chủ có tiết diện chữ T,

-Trụ cầu: gồm 2 trụ thân hẹp bằng bê tông cốt thép đổ tại chỗ

-Móng mố, trụ cầu là loại móng cọc tiết diện 40x40cm,dài 18m

200 440

200

2200 2200

410

500

1100

4000 4000



b

l g

=0,813 T

1.2 Néi lùc do ho¹t t¶i

ChiÒu réng lµm viÖc cña vÖt b¸nh(2 vÖt b¸nh kh«ng chång lªn nhau).

ChiÒu réng tham gia lµm viÖc :

3

0 , 2

4 ,

0 3

4

8 , 0 63 , 5

ax = 1,33 m (T¹i tiÕt diÖn II-II)

2 

=0,8

VËy : QhH30=1,4.1,3.5,63

2 , 1

8 0

=6,15 T + T¹i tiÕt diÖn II_II

Mtt gèi = -0,7.M =-2,58 T.mT¹i gi÷a nhÞp :

Mtt giòa =0.5.M =1,85 T.m

*Lùc c¾t : tiÕt diÖn I_I :Q 30

_

H I

I = Qtt+Qh=6,15+0,813=6,96 T t¹i tiÕt diÖn II_II : Q 30_

H II

4

9 , 1 37 , 2

25 , 0 2 , 1

8 0

175 , 0 33 , 1

725 0

Mtt giòa =0.5.M =1,28 T.m

*Lùc c¾t : T¹i tiÕt diÖn I_I : Q 30

_

H I

I =4,22 T T¹i tiÕt diÖn II_II : Q 30_

H II

a = a1 + lb/3 = 0,4 +

3

0 , 2

10 b1 a

P

= 7,69 (T/m )²)-Momen do ho¹t t¶i xe XB80

4

0 , 1 69 , 7

 = 3,17 (T.m)-Lùc c¾t ho¹t t¶i

ax = 1,33m (T¹i tiÕt diÖn II-II)

- T¹i tiÕt diÖn I_I

víi : x1=

2 1

QhH30=1,0.1,1.7,69.01.,67533 =4,28 TNéi lùc do tÜnh t¶i vµ ho¹t t¶i lµ:

*Momen :M = Mtt + Mh =3,17+0,407 =3,58 T.m

T¹i gèi :

Mtt gèi = -0,7.M =-2,51 T.mT¹i gi÷a nhÞp :

Mtt giòa =0.5.M =1,79 T.m

*Lùc c¾t : T¹i tiÕt diÖn I_I : Q _30

H I

I =5,58 T T¹i tiÕt diÖn II_II : Q 30

_

H II

- TÜnh t¶i tÝnh to¸n cña lan can tay vÞn: glc=1,1.0,26=0,286(T/m)+M« men uèn do tÜnh t¶i:

806 , 0 1 , 1 286 , 0 2

0,813.1,1 2

g.c M

2 2

2.2 Néi lùc do ho¹t t¶i

 M« men do ho¹t t¶i (chØ do ngêi ®i)

1 , 1 3 ,

m TM

¨ Néi lùc lín nhÊt do tÜnh t¶i vµ ho¹t t¶i :

Momen: T¹i gèi : Mtt

gèi = -2,58 T.mT¹i gi÷a nhÞp : Mtt

giòa =1,85 T.mLùc c¾t :tiÕt diÖn I_I : Q _30

H I

I =6,96 Tt¹i tiÕt diÖn II_II : Q 30

_

H II

h0=hc- 3 2 , 3 (cm)

2

1,4 16 δ 2

258000

8 ,

4.Kiểm duyệt bản mặt cầu

4.1 Kiểm duyệt mômen.

Chiều cao làm việc của vùng bê tông chịu nén

b R

F R

u

t

100 205

31 , 12 2400

4.2 Kiểm tra tiết diện ngàm của bản dới tác dụng của lực cắt

Trong bản không bố trí cốt thép xiên và cốt đai, do vậy toàn bộ lực cắt do bê tông chịu

Điều kiện kiểm toán Qmax< Rbk .b.h0

Rb - cờng độ tính toán chịu lực kéo dọc trục của bê tông : Rbk = 11 kg/cm2

Qmax=6,96 T

Rb b.h0 = 11.100.12,3= 13530 kg =13,53 T > Qmax=6,69 T

III tính toán dầm dọc

1 Tính toán đặc trng hình học của dầm dọc:

Thiết kế dầm giữa và dầm biên có tiết diện nh nhau

1.1.Tiết diện tính đổi

Để tiện trong tính toán ta phải tính đổi mặt cắt tiết diện đa về dạng mặt cắt sau:

2

5 ,

39 2

=

= 861503,75 (cm3)Kho¶ng c¸ch tõ träng t©m tiÕt diÖn so víi mÐp díi cña tiÕt diÖn lµ:

9 , 107 7985

75 , 861503

3 1 1 2 1 1 c 1

c

3 1 c 2

c c c

h' (y h' 12

.h' b ) ' h 2

' h' - h )(

-h' h'

-.(h

12

) -h' h' - (h b ) 2

h' y - (h h' 12

h b

b

c s

s c

=>

 4

2 3

2

3 2

3

02 , 9183300

2

15 , 88 5 , 39 50 12

5 , 39

.

50

65 , 11 5 , 113 20 12

5 , 113 20 6 , 53 17 220 12

17 220

, 246878

3540

02 , 9183300 1

600 220 8 , 12

.

d



 = 0,0067 >0.005  Tính hệ số phân bố ngang theo phơng pháp dầm liên tục trên các gối đàn hồi

3.1.Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm biên

Tra bảng phụ lục đợc tung độ Đ.a.h R theo tim các gối của dầm 4 nhịp ( nội suy giữa trị số  = 0,005 và  = 0,01)

M n k P

1 , 1

- Với ngời : ngời = 21.[(0,7010,609).0,9(0,6090,569).0,4]0,83

3.2 Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm trong số 1

XB80 H30

270

190 110

190

130 150

4 Xác định tĩnh tải giai đoạn I và II:

4.1 Tĩnh tải giai đoạn I:

151 , 0 5 4 , 35

66 , 26

4.2 Tĩnh tải giai đoạn II

Bao gồm : Lan can, lề ngời đi , lớp phủ mặt cầu

-Trọng lợng gờ chắn bánh trên 1m dài cầu : P g  2 ( 0 , 2 0 , 2 2 , 5 )  0 , 2 (T/m).

-Träng lîng lÒ ngêi ®i trªn 1m dµi cÇu: P l  2 ( 0 , 1 1 , 3 2 , 5 )  0 , 65 (T/m).

-Träng lîng lan can , tay vÞn: Bè trÝ c¸c cét lan can c¸ch nhau 2 m, mçi bªn cã 19 cét

Träng lîng lan can trªn 1m chiÒu dµi cÇu lµ:

( 0 , 2 0 , 2 0 , 1 0 , 1 0 , 3 0 , 2 ) 2 , 5 ] 0 , 56 ( / ).

36

5 , 2 ).

19 1 , 0 15 , 0 7 , 0 ( [

-§.a.h t¹i c¸c tiÕt diÖn c¸ch gèi 1,5m , ë vÞ trÝ L/4,L/3 vµ ë gi÷a nhÞp

+

+ +

5.1 Xác định nội lực do tĩnh tải

-Theo phần tính toán tĩnh tải các giai đoạn ta có:

Tải trọng giai đoạn 1 q1 = 2,15 (t/m)

Tải trọng giai đoạn 2 q2 = 0,65 (t/m)

n1 ,n2 : là hệ số vợt tải của tĩnh tải

5.2 Xác định nội lực do hoạt tải (H30,XB80,Ngời)

-Tải trọng tơng đơng khi xếp tải trên đờng ảnh hởng momen và lực cắt

-Khi chất tải lên đờng ảnh hởng

*Đối với đoàn xe H30:

- H30 , xB ,ng: Hệ số phân bố ngang của xe H30, XB-80 và của ngời

- M , Q : Tổng diện tích đờng ảnh hởng mô men, lực cắt theo

*Giá trị nội lực do hoạt tải tiêu chuẩn theo bảng 5.2a:

*Giá trị nội lực do hoạt tải tính toán theo bảng 5.2b

5.3 Nội lực do hoạt tải và tĩnh tải

Bảng 5.2a Nội lực do hoạt tải (H30,XB80) và ngời tiêu chuẩn

Nội lực Diệntính Tải trọng tơng đơng Hệ số phân bố ngang sốHệ Nội lực do hoạt tải tiêu chuẩn

Néi lùc do ho¹t t¶i(H30,XB80)vµ ngêi tÝnh to¸n

Néi lùc

Néi lùc ho¹t t¶i tiªu chuÈn HÖ sè vît t¶i cña ho¹t t¶i HÖ sèxung

kÝnh Néi lùc Ho¹t t¶i tÝnh to¸n

Tæ hîp néi lùc do t¶i träng tiªu chuÈn ,t¶i träng tÝnh to¸n vµ néi lôc lín nhÊt

Néi lùc Tæ hîp néi lùc do t¶i träng tiÓuchuÈn Tæ hîp néi lùc do t¶i träng tÝnhto¸n Néi lùc lín nhÊt

Tæ hîp 1tÜnht¶i+H30+ngêi

Tæ hîp 2tÜnh t¶i+XB80 tÜnh t¶i+H30+ng-Tæ hîp 1

êi

Tæ hîp 2tÜnh t¶i+XB80 Néi lùc tiªuchuÈn Néi lùc tÝnhto¸n

5 , 0 1

Với: - hệ số cấu tạo, =0,09

Ru- cờng độ chịu nén khi uốn của bê tông dâm,

86 , 65

4 2 5

7 3 6

aT: Là khoảng cách từ trọng tâm tiết diện cốt thép DƯL đến đáy dới của dầm

n f

y f f

Các bó cốt thép đợc bố trí thành 3 hàng theo chiều cao dầm Uốn 3 bó

ở cột giữa , các bó còn lại đợc kéo thẳng tới đầu dầm

7 Duyệt cờng độ tại mặt vuông góc tại giữa nhịp

7.1 Xác định chiều cao vùng bê tông chịu nén

Đây là một dầm bê tông cốt thép dự ứng lực, do đó ta bỏ qua cốt thép thờng, coi cốt thép thờng chỉ có tác dụng tạo khung cốt cho dầm mà không tham gia vào quá trình chịu lực

*Giả sử trục trung hoà của dầm đi qua cánh dầm:

Phải thoả mãn điều kiện :Ru.bc.hc > Rd2.Fd

Ru.bc.hc = 205.220.17 = 766700 Kg

Rd2.Fd = 9100.76,27= 694075,2 kgTrong đó: Rd2- cờng độ cốt thép DƯL Rd2=9100 Kg/m2

Fd- diện tích cốt thép dự ứng lực: Fd = 7.10,896=76,27cm2

Ru- cờng độ chịu nén khi uốn của bê tông Ru=235 Kg/m2.

bc – xã hội của khu vực bề rộng cánh dầm tiết diện đã quy đổi bc=180cm

hc – xã hội của khu vực bề dày cánh dầm tiết diện đã quy đổi hc =18,2cm

27 , 76 9100

R b

F R

u c

d d





7.2 Tính duyệt cờng độ theo điều kiện mô men

Trục trung hoà qua cánh dầm, nên mô men giới hạn đợc tính theo công thức:

Mgh = m2.Ru.bc.X.(h0

-2

X

)Trong đó: h0 – xã hội của khu vực chiều cao làm việc có hiệu của dầm : h0=149,29(cm)

) =1670752043(kg.cm)  Mgh= 16707,52 (T.m)

So sánh mô men giới hạn và mô mên tính toán lớn nhất do toàn bộ tải trọng gồm tĩnh tải và hoạt tải gây ra ta thấy rằng:

Mgh= 16707,52 T.m > Mmaxtt = 845,091 T.m

 Vậy điều kiện về cờng độ đợc đảm bảo

IV mố cầu

1 Số liệu tính toán

- Kết cấu nhịp cầu bê tông cốt thép DƯL dầm giản đơn 3 nhịp,

sơ đồ kết cấu 3 x 36m Cầu đợc thiết kế cho 2 làn xe ,

Lấy tổ hợp tải trọng I làm tải trọng tính toán.

Ta dự kiến thiết kế móng cọc là móng sử dụng cọc BTCT đổ tại chỗ d= 0,4m.

Vật liệu làm cọc: Bê tông M300 có Rn= 125 Kg/cm2

TC i

m2 = 0,9: Hệ số điều kiện chịu lực

u = 1,6: Chu vi tiết diện cọc

n = 3: Số lớp đất mà cọc đóng qua

i = 1 (cọc đóng)

F = 0,16 m2: diện tích tiết diện ngang chân cọc

li: Bề dày mỗi lớp đất mà cọc đóng qua

Do sức chịu tải của cọc theo vật liệu lớn hơn sức chịu tải của cọc theo nền

đất Vậy sức chịu tải của cọc la sức chịu tải theo điều kiện đất nền:

Pgh = 94,39 TVậy số lợng cọc cần thiết là: n = 12 , 56 ( )

39 , 94

51 , 845 4 ,

Ta chọn 18 cọc và đợc bố trí nh sau:

- Kết cấu nhịp cầu bê tông cốt thép DƯL dầm giản đơn 3 nhịp,

sơ đồ kết cấu 3 x 36m Cầu đợc thiết kế cho 2 làn xe ,

3200,36 700 700

1600

2500 900

Với những tải trọng và cao độ đáy dầm nh phần thiết kế kỹ thuật ta dự

kiến thiết kế móng cọc là móng sử dụng cọc BTCT đổ tại chỗ d= 0,4m

Vật liệu làm cọc: Bê tông M300 có Rn= 125 Kg/cm2

Cốt thép CT3 có Rt = 2400 Kg/cm2

-Sử dụng cọc BTCT thờng

Diện tích mặt cắt ngang: 40 40 (cm x cm)

Chiều dài cọc: 18,8 m (0,8m ngàm vào bệ trụ)

*Sức chịu tải của cọc theo vật liệu

tc i

u

1

.

Trong đó:

m2 = 0,9: Hệ số điều kiện chịu lực

u = 1,6: Chu vi tiết diện cọc

n = 3: Số lớp đất mà cọc đóng qua

i = 1 (cọc đóng)

F = 0,16 m2: diện tích tiết diện ngang chân cọc

li: Bề dày mỗi lớp đất mà cọc đóng qua

fTC

i : Lực ma sát đơn vị tiêu chuẩn

RTC: Sức kháng t/c của đất nền dới chân cọc với cọc thẳng: R = 176,5 T/m2

Số liệu về nền đất mà cọc xuyên qua:

Do sức chịu tải của cọc theo vật liệu lớn hơn sức chịu tải của cọc theo nền

đất Vậy sức chịu tải của cọc la sức chịu tải theo điều kiện đất nền:

Pgh = 89,78 (T)Vậy số lợng cọc cần thiết là: n = 14 , 11 ( )

78 , 89

66 , 904 4 ,

- Cầu thiết kế dầm thép liên hợp bê tông cốt thép ,nhịp giản đơn

- Chiều dài nhịp tính toán : l=35,4m

- Thép làm dầm là thép hợp kim thấp

- Chọn thép liên kết ngang là thép I – xã hội của khu vực 700

- Chọn thép liên két dọc là thép L – xã hội của khu vực 100x100x10

- Loại liên kết sử dụng là liên kết hàn (góc)

- Mác bê tông bản mặt cầu là M400 đổ tại chỗ

- Mặt cắt ngang gồm 6 dầm chủ khoảng cách giữa các dầm chủ 1,8m

2 Lựa chọn MCN và tính toán các đại lợng đặc trng hình học các bộ phận cơ bản của kcn.

2.1.Lựa chọn MCN