Thi công cọc khoan nhồi đài cọc,trụ t

Thi công cọc khoan nhồi đài cọc,trụ t

THI CễNG CỌC KHOAN NHỒI ĐÀI CỌC,TRỤ T 1 ,T 6

i.thi công cọc khoan nhồi:

 Thiết kế chọn máy khoan.

Căn cứ lựa chọn:

 Đờng kính cọc và chiều sâu cọc: D=1.0m, L=28.4-15=13.4 m

 Máy móc sẵn có của nhà thầu

 Điều kiện địa chất(cờng độ chịu nén của đất):

Mũi khoan đi qua các lớp sau:

Lớp4 –sa thạch diệp màu xám ximang, độ cứng cấpIII

Lớp 5-đá voi màu xám trắng có chổ vubj thành sét độ cứng cấp IV-VI Lớp 6-đá vôI màu xám trắng phong hóa nứt nẻ ít độ cứng cấp VII

 Thi công đơn giản, thiết bị gọn nhẹ

 Vậy ta quyết định chọn máy Kh100 của hãng hitachi, thông số nh sau:

Trọng lợng 43 T, mômen quay M=4(t/m), đờng kính lỗ Dmax= 1.5m độ sâu 52m.

b) đầu khoan không lấy lên mà liên tục phá đá ở đáy lỗ

c) Trên miệng có song dụng 1 đoạn ống vách để dẫn hớng và định vị

d) Sau khi lắng lọc đất đợc tách ra khỏi hỗn hợp còn dung dịch khoan đợc bổ sung thêm hợp chất và bơm trở lại

2 Các bớc tiến hành:

 sơ đồ lắp đặt máy móc thiết bị:

4-tời thả đầu khoan

bể cung cấp vữa sét

u; là chu vi của cọc u=2*π*R

τi: sức kháng thành bên của đất =N*a (a=1kPa với cọc khoan nhồi,τN=20)

hi: chiều sâu chôn ống vách h=3m

KiÓm tra theo ®iÒu kiÖn thø hai:

2 3

6

mặt bằng hố móng và sơ dồ khoan cọc

 Bớc1: Chuẩn bị thi công

- Chuẩn bị các tài liệu : các số liệu về mặt cắt địa chất ,thuỷ văn,chuẩn bị bảng tiến

độ thi công các hạng mục và trình tự thi công

- Chuẩn bị vật liệu : theo yêu cầu tối thiểu để thi công 1 cọc khoan nhồi và cácdụng cụ để kiểm tra độ sụt của betong,vữa sét Bentonit và chiều sâu cọc…

 Bớc 2 : Rung hạ ống vách thép

- ống vách thép có nhiệm vụ giữ ổn định thành vách của hố khoan, tránh bị sụt lở

- ống vách thép phải có chiều dài đáp ứng đợc yêu cầu :

+ Cao hơn mực nớc thi công tối thiểu 1 m để đảm bảo áp lực cột dung dịchBentonite luôn cao hơn mực nớc 1 m

+ Chiều sâu ngàm vào đất đủ giữ ống vách dới tải trọng thi công, đảm bảo ổn

định thành vách và sâu hơn chiều sâu xói cục bộ tối thiểu 1 m

+ ống vách thép sử dụng ống vách thép đờng kính D = 1,2 m, dày = 10 mm:

 tính toán chiều sâu đặt ống vách;

Cao độ đỉnh ống lấy the max của hai giá trị: cao hơn CĐTN 0.3m hoặc cao hơnmực nớc ngầm (MNN) 0.2m

q

sơ đồ tính toán chiều sâu ống vách:

CĐĐO CĐTN

Giải ra ta đợc: H= 2m Chiều dài ống vách L=H+a= 2.3m

+ Định vị cọc trên thanh thép tạm, định vị chu vi ngoài ống vách và hàn cácthanh thép hình 4 xung quanh định vị chắc chắn vị trí ống vách thép

+ Cẩu đặt ống vách vào vị trí đã cố định và rung hạ ống vách xuống cao độ thiết

kế Kết hợp giữa búa rung và khoan mồi để hạ ống vách đến cao độ yêu cầu

+ Kiểm tra các sai số : các sai số khi hạ ống vách phảI nằm trong giới hạn

Bớc 4 : Vệ sinh hố khoan :

- Giai đoạn 1 : Sau khi khoan đến chiều sâu thiết kế, dừng khoan 30 phút để đo độ

lắng Độ lắng đợc xác định bằng chênh lệch chiều sâu giữa hai lần đo lúc khoanxong và sau 30 phút Nếu độ lắng vợt quá giới hạn cho phép thì tiến hành xử lý cặnlắng bằng phơng pháp tuần hoàn nghịch cho tới khi đạt yêu cầu Phơng pháp nh sau:

+ Lắp đầu phun vào trong ống đổ bê tông có đờng kính dẫn khí Φ 60 nằm cách

đáy hố khoan 10 m, đầu ống đổ bê tông cách đáy lỗ khoan khoảng 1 m

+ Thổi khí áp lực cao vào ống dẫn khí, khí nén trộn với mùn khoan nặng tạothành loại mùn nhẹ dâng lên theo ống đổ bê tông ( ống tremi) ra ngoài; mùn khoannặng dới đáy ống tremi lại đợc trộn với khí nén tạo thành bùn nhẹ; dung dịch khoantơi đợc bổ xung liên tục bù cho mùn nặng đã trào ra; quá trình thổi rửa tiến hànhcho tới khi các chỉ tiêu của dung dịch khoan ( xem mục Bentonite) và độ lắng đạtyêu cầu quy định

+ Đầu ống thổi rửa đợc nâng lên và hạ xuống theo các độ cao khác nhau trongquá trình thổi

+ Bentonite bẩn đợc dẫn qua bể lắng; qua máy tách cát, về thùng chứa và đợcbơm cấp trở lại hố khoan

- Giai đoạn 2 : Làm sạch lần cuối ( sau khi hạ lồng cốt thép), tiến hành khi độ lắng

ở đáy hố sau khi làm sạch theo giai đoạn 1 vợt quá giối hạn cho phép, làm sạch lầncuối theo phơng pháp nh trên

+ Khi lấy dung dịch để kiểm tra phải lấy ở vị trí cách đáy hố khoan 0,5 m.+ Công tác vệ sinh hố khoan đợc thực hiện cho đến khi các thông số của vữaBentonite trong hố khoan đạt đén yêu cầu dới đây :

- Vật t gia công lồng thép sử dụng phải đúng yêu cầu thiết kế.

- Lồng cốt thép cọc đợc chế tạo sẵn thành các lồng theo đúng hồ sơ thiết kế sau đó

đa ra vị trí thi công tổ hợp và hạ xuống độ cao thiết kế

- Công tác hạ cốt thép phải đợc tiến hành ngay sau khi vệ sinh hố khoan xong vàphải đợc làm hết sức khẩn trơng để giảm tối đa lợng chất lắng đọng xuống đáy hốkhoan cũng nh khả năng sụt lở thành vách

- Trong trờng hợp lồng cốt thép phải nối bằng mối nối hàn phải tận dụng tối đa khảnăng của thiết bị hàn để rút ngắn thời gian hàn nối đến mức tối thiểu

- Khi đã hạ lồng cốt thép xong phải làm sạch lỗ khoan khi độ lắng đọng mùn vợttiêu chuẩn cho phép

- Sau khi lắp đặt xong ống đổ bê tông, kiểm tra lại hàm lợng cát trong ống hốkhoan, nếu cha đạt yêu cầu ( do lắng ) thì vệ sinh lại

b- Trộn bê tông và vận chuyển

- Bê tông đợc trộn bằng trạm trộn tự động, hệ thống định lợng có sai số không vợtquá sai số cho phép của các thành phần

- Thời gian trộn phụ thuộc vào đặc tính kỹ thuật của thiết bị trộn.

- Bê tông đợc sử dụng cho cọc khoan nhồi đợc trộn thêm phụ gia hoá dẻo với tỷ lệ

từ 0,8 % đến 1,2% tuỳ thuộc vào môi trờng cũng nh cự ly vận chuyển Với tỷ lệ phụgia nh vậy có thể kéo dài thời gian ninh kết lên đến 10 h, đảm bảo thuận lợi choquá trình đổ bê tông cọc khoan nhồi

- Bê tông mác M 300, mẫu 15 x 15 cm bê tông chỉ đợc đổ khi kiểm tra độsụt tại vị trí đổ đạt 17kN/m →20 cm Chỉ dẫn kỹ thuật độ sụt 18 đến 20 cm, láng 18→ 20cm

- Khống chế tốc độ giảm độ sụt của bê tông không quá 3 cm/giờ Kiểm tra độ sụtcủa bê tông trớc khi xuất trạm và trớc khi đổ bê tông vào cọc

- Số lợng kiểm tra mẫu bê tông :

+ Kiểm tra độ sụt : 5 m3/ lần

+ Lấy mẫu thí nghiệm : 100 m3/ 01 tổ mẫu nhng không ít hơn 01 tổ mẫu cho

- Trong quá trình đổ bê tống thờng xuyên kiểm tra cao độ bê tông trong hố khoan

để tiến hành cắt ống đổ bê tông kịp thời, độ ngậm sâu của ống đổ trong bê tông tốithiểu là 1.5 m Phễu và ống đổ bê tông phải đợc làm sạch và kín nớc

- Trong suốt quá trình đổ bê tông cọc phải luôn đợc duy trì một lợng bê tông cọc đủlớn trong ống để đảm bảo áp xuất trong ống > áp xuất của nớc.

- Thời gian đổ bê tông cho 1 cọc < hoặc = 10 h, ( có sử dụng phụ gia chậm đóngrắn) thời gian dừng tối đa giữa các đợt đổ bê tông không quá 4 h

- Cao độ đổ bê tông cuối cùng phải cao hơn cao độ đầu cọc thiết kế không nhỏ hơn1.2 m

d - Các sự cố và biện pháp xử lý sự cố khi đổ bê tông :

- Trong quá trình đổ bê tông nếu tắc ống, tuyệt đối không đợc lắc ống đổ bê tông.Dúng biện pháp kéo ống lên ( chân ống đổ bê tông còn ngập trong bê tông khoảng1.5 m) rối hạ nhanh ống xuống, kếp hợp dùng búa tay gõ vào ống đổ bê tông

- Nếu vẫn tắc ống thì phải rút ống đổ bê tông ra thay ống khác và tiến hành cắt cầulại Phải lập biên bản có xác nhận của TVGS về trị số , cao độ bê tông cọc khi xảy

ra tắc ống đổ bê tông phải cắt cầu lại

- Biện pháp cắt cầu lại nh sau :

+ Để chân ống đổ bê tông cách mặt bê tông đã đổ 20 cm

+ Chuẩn bị bê tông để tiến hành cắt cầu lại nh lần đầu

+ Khi xác định bê tông ra khỏi ống tremi thì hạ ống đổ bê tông xuông ngậpvào đoạn bê tông đã đổ đợt trớc, tiếp tục đổ bê tông cọc nh bình thờng

Sau khi đổ betông xong thì rút ống vách lên

50 kg/bao Bentonite đợc pha chế với nớc sạch đủ tiêu chuẩn theo tỷ lệ nhất địnhphù hợp với tình hình địa chất lỗ khoan, cụ thể, đợc đa vào lỗ khoan và duy trìtrong suốt quá trình khoan Trong lỗ khoan dung dịch Bentonite sẽ thẩm thấu vàolớp đất thành vách, tạo thành một lớp màng mỏng Lớp màng này sẽ bảo vệ bề mặtthành vách khỏi sạt lở Ngoài tác dụng bảo vệ thành vách, do dung dịch Bentonite

có tỷ trọng và độ nhớt cao sẽ đóng vai trò là phơng tiện tải mùn khoan từ đáy hốkhoan đến bể lắng trong phơng pháp khoan tuần hoàn thuận

Bentonite đợc lựa chọn loại là loại Bentonite thoả mãn các chỉ tiêu kỹ thuật nh bảng

dới 3.1.2 - Sản xuất dung dịch Bentonite :

Dung dịch Bentonite đợc sản xuất trên máy trộn BE - 50 bằng cách bơm nớc sạch

đủ tiêu chuẩn vào buồng trộn, sau đó khởi động máy trộn vận hành, tiếp đến đổ từ

từ bột Bentonite vào cho đủ số lợng cần thiết Sau khoảng 5 phút, dung dịch đợctrộn xong, mở van sả dung dịch vào thùng chứa Khối lợng dung dịch Bentonitesản xuất lần đầu cho 1 cọc khoan nhồi tối thiểu bằng thể tích lỗ khoan

Dung dịch Bentonite sản xuất xong để ủ 12 giờ cho Bentonite trơng nở hết mới đa

ra sử dụng Trong thời gian chờ cứ 3 đến 4 giờ dùng khí nẽn xục một lần, nhằmtránh Bentonite tách nớc

3.1.3 - Kiểm soát dung dịch Ben tonite :

- Thí nghiệm ban đầu : Bentonite mới nhập về kho hoặc để tồn kho quá 3 thángphải làm các thí nghiệm ban đầu để xác định các chỉ tiêu cần thiết làm cơ sở cho sửdụng, theo bảng sau :

Bảng : Các chỉ tiêu dung dịch Bentonite

1- Khối lợng riêng 1.05 ~ 1.15/cm3 Tỷ trọng kế hoặc bomêkế

l-ợng cát

5- Lợng mất nớc < 30 cc/30 phút Dụng cụ đo lợng mất nớc6- Độ dày áo sét 1 ~ 3 mm/30 phút Thí nghiệp ép thấm

7kN/m- Lực cắt tĩnh 1 phút : 20 ~ 30 mg/ cm2

10 phút : 50 ~ 100 mg/cm2

Sau xác định đợc các chỉ tiêu của dung dịch, bắt tay vào sản xuất đại trà để phục vụkhoan cọc

- Trong quá trình khoan dung dịch thờng xuyên đợc bổ xung vào hố khoan để luôngiữ mức dung dịch trong hố cao hơn mức nớc sông hoặc nớc ngầm từ 1.0 đến 1.5 mPhôi khoan đợc dung dịch Bentonite tải lên, đa về qua máy tách cát để làm sạchbùn cát, sau đó sả về thùng chứa trớc khi đa trở lại hố khoan

- Trong thời gian khoan tạo lỗ ít nhất 1 ngày 2 lần kiểm tra các chỉ tiêu của dungdịch Bentonite.

+ Thùng chứa trớc khi bơm và hố khoan

+ Trong hố khoan ( lấy tại cửa xả dụng dịch về)

- Quá trình khoan, dung dịch khoan sẽ thay đổi theo xu hớng : giảm độ nhớt, tăng

tỷ trọng và độ cát lắng do mùn khoan hoà trộn vào dung dịch Tuy vậy việc thay

đổi độ nhớt của dung dịch khoan có ảnh hớng lớn hơn đến việc bảo vệ thành vách.Dới đây là bản tham khảo độ nhớt thích hợp của dung dịch khoan đối với từng lớp

địa tầng cụ thể nh sau :

Bảng : độ nhớt tham khảo cho các loại địa tầng

- Điều chỉnh độ nhớt : Trong trờng hợp muốn thay đổi độ nhớt để phù hợp với trị số

ở bảng 3 ngời ta phải điều chỉnh

+ Điều chỉnh tăng : Muốn tăng độ nhớt thông thờng ngời ta sử dụng phụ giaCMC pha với tỷ lệ 0,8 - 1%0 khối lợng Bentonite

+ Điều chỉnh giảm : Muốn giảm độ nhớt ngời ta phải giảm tơng ứng độBentonite pha vào dung dịch, tức bổ xung thêm một số lợng dung dịch mới sản xuất

có độ nhớt thấp hơn

- Sau khi khoan xong cọc, tiến hành vệ sinh ( làm sạch lần 1) hố khoan để lấy hếtcát, bùn lắng trong hố khoan và tạo ra dung dịch Bentonite trong hố khoan đồngnhất có các chỉ tiêu phù hợp

- Vệ sinh đợc tiến hành bằng thiết bị nén, thả ống xuống đáy lỗ khoan, hút lên đa

về máy tách cát và từ đó bơm bù vào hố khoan

- Công việc đợc thực hiện cho đến khi mẫu dung dịch đợc lấy lên từ đáy hố khoan

đạt đợc các chỉ tiêu quy định trong bảng các chỉ tiêu dung dịch Bentonite

- Ngay sau khi kết thúc việc lắp đặt, ta lắp lại ống vệ sinh hố khoan, và tiến hànhlàm sạch lần 2 cho đến khi dung dịch đạt các chỉ tiêu kể trên, tiến hành lắp đặt thiết

bị đổ bê tông và đổ bê tông

3.1.4 - Thu hồi sử dụng lại :

Trong quá trình đổ bê tông dung dịch Bentonite trong lòng cọc đợc thu hồi vềthùng chứa để sử dụng lại

3.2 - Cốt thép th ờng :

Cốt thép thờng tuân theo tiêu chuẩn và quy định của tiêu chuẩn kỹ thuật của dự án,

đợc kỹ s t vấn chấp thuận

3.3 - Xi măng :

Xi măng : Sử dụng Ximăng Porland PC 40, PCB 40 trở lên, phù hợp với các yêu cầucủa TCVN và quy định của tiêu chuẩn kỹ thuật của dự án, đợc kỹ s t vấn chấpthuận

3.4 - Cốt liệu hạt thô :

Đá :Nguồn đá trớc khi sử dụng phải đợc lấy mẫu thí nghiệm vật liệu và đợc kỹ s tvấn chấp thuận

3.5 - Cốt liệu hạt mịn :

Cát : Nguồn cát trớc khi sử dụng phải đợc lấy mẫu thí nghiệm vật liệu và đợc kỹ s

t vấn chấp thuận

4 Công tác kiểm tra chất lợng:

4.1 - Kiểm tra chất l ợng trong quá trình khoan

4.1.1- Kiểm tra Bentonite :

- Kiểm tra dung dịch Bentonite nhằm đảm bảo cho thành hố khoan khi khoan trongtầng địa chất có nguy cơ sập vách, đảm bảo dung dịch không quá bẩn, không quáloãng làm ảnh hởng đến chất lợng bê tông cọc

- Chất lợng Bentonite đảm bảo các chỉ tiêu trong mục Bentonite

4.1.2- Kiểm tra lỗ khoan :

- Thông số về lỗ khoan cần kiểm tra nh sau :

- Theo độ mở của cánh mũi khoan khi mở rộng đáy

Độ lắng đáy lỗ - Thả chuỳ ( hình chóp nặng 1 kg)

- So sánh độ sâu đo bằng thớc dây trớc và sau khi vét, thổirửa

- Các sai số về lỗ khoan cọc theo quy định của quy trình nh sau :

Bảng : Sai số cho phép về lỗ khoan cọc

Phơng pháp tạo lỗ cọc Sai số độthẳng

đứng

Sai số vị trí cọc ( cm)Cọc biên trong

nhóm cọc

Cọc phía trongnhóm cọcCọc giữ

Sai số cho phép về độ sâu hố khoan < họăc = 10 cm

4.2 - Kiểm tra chất l ợng bê tông :

- Kiểm tra độ sụt của bê tông, tất cả các xe bê tông trớc khi đa vào cọc

- Kiểm tra khả năng bơm đợc của bê tông, cốt liệu thô < đờng kính cho phép củamáy bơm

- Lấy mẫu thí nghiệm ( 7kN/m ngày và 28 ngày ): Lấy 9 mẫu/ cọc

4.3- Những vấn đề kiểm tra tr ớc quá trình đổ bê tông :

- Biên bản kiểm tra vệ sinh hố khoan, độ sâu, độ lệch, địa chất lỗ khoan

- Chứng chỉ cấp phối bê tông

- Kiểm tra cốt liệu trộn bê tông, độ sụt bê tông

- Kiểm tra việc gia công lắp đặt lồng cốt thép

- Kiểm tra việc lắp đặt ống đổ bê tông

4.4 - Những vấn đề kiểm tra trong quá trình đổ bê tông :

- Kiểm tra thời gian trộn thực tế

- Kiểm tra độ sụt và thời gian duy trì độ linh động của bê tông

- Đo đạc kiểm tra cao độ bê tông để xác định chiều sâu của ống đổ bê tông ngậptrong bê tông kịp thời rút và tháo ống đổ bê tông

- Ghi chép thời gian đổ bê tông vào cọc : Tổng thể và chi tiết từng công đoạn

4.5 - Ph ơng pháp thí nghiệm kiểm tra cọc :

- ép mẫu bê tông thí nghiệm R 7kN/m, R 28 ngày

- Dùng phơng pháp kiểm tra bằng siêu âm 100% số lợng cọc

- Kiểm tra chất lợng bê tông và mùn khoan tại mũi cọc bằng phơng pháp khoan lấylõi mũi cọc Nếu dây chuyền ổn định, chất lợng thi công tốt, có thể chỉ khoan 50%

số cọc nhng khong nhỏ hơn 2 cọc/ 1 mố, trụ

- Các thí nghiệm khác theo tiêu chuẩn kỹ thuật và hồ sơ thiết kế

II THI CÔNG ĐàI CọC:

II.1 Giới thiệu chung:

II.1.1 T ch c m t b ng thi công ổ chức mặt bằng thi công ức mặt bằng thi công ặt bằng thi công ằng thi công

- Do m t c t ngang c u gần nhặt cắt ngang cầu gần nh ắt ngang cầu gần nh ầu gần nh ư đ i x ng nên m t b ng b trí hai bên bờ ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ sông gi ng nhau.ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ

- M c nực n ư c thi công th p +28mớc thi công thấp +28m ấp +28m

- Ti n hành ến hành đóng vòng vây cọc thép nở n ơi ti p giáp giữa các trụ T2,T5 v i ến hành ớc thi công thấp +28m

m t sông ặt cắt ngang cầu gần nh đ t o m t b ng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ể tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ

T1,T2,T5,T6 trên c n.ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ

- Do l p ớc thi công thấp +28m đ t trên cùng là sa thạch diệp màu xám xi mấp +28m ăng đ c ng c p III nênộ cứng cấp III nên ứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ấp +28msau khi san i m t b ng thi công không c n ủi mặt bằng thi công không cần ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ ầu gần nh đ m nén mà v n ầu gần nh ẫn đ m b o choảm bảo cho ảm bảo chomáy thi công đi l i r ràng.ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ễ ràng

II.1.2 Bi n pháp thi công chính ện phỏp khoan tuần ho

- V i tr T1,T2,T5,T6 thi công c c khoan nh i bằng phớc thi công thấp +28m ụ T1,T2,T5,T6 thi công cọc khoan nhồi bằng ph ọc khoan nhồi bằng ph ồi bằng ph ương pháp khoan

tu n hoàn ngịch.ầu gần nh

- Cũng v i hai tr T3,T4 ta ti n hành thi công trên h phao n iớc thi công thấp +28m ụ T1,T2,T5,T6 thi công cọc khoan nhồi bằng ph ến hành ệ phao nổi ổi

II.1.3 Cung cấp năng lợng và nớc cho công trờng.

- Đi n nệ phao nổi ăng ch y u dùng cho sinh ho t, chi u sang và chạy máy đủi mặt bằng thi công không cần ến hành ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ến hành ợc lấy từ trạm biến áp gần nhất.à

- Nư c:ớc thi công thấp +28m

+ S d ng nử dụng n ụ T1,T2,T5,T6 thi công cọc khoan nhồi bằng ph ư c s ch t gi ng khoan cho sinh ho t hàng ngày c a công ớc thi công thấp +28m ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ừ giếng khoan cho sinh hoạt hàng ngày của công ến hành ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ủi mặt bằng thi công không cần nhân và kĩ s phục vụ công trờng

+ Nư c ding cho thi công và trộn vật liệu đớc thi công thấp +28m ợc lấy trực tiếp từ sông

+ Dùng xe chuyên chở nớc có chứa thiết bị bơm hút và tới

II 2 Tính toán và chọn ván khuôn đài:

Cấu tạo ván khuôn đài cọc nh hình vẽ :

 Xác định tải trọng tính toán

 Diện tích đài cọc là: Fđ = 4.5x7kN/m= 31.5 m2

 Chiều cao đài cọc là : l = 2 m

 Chọn máy trộn bê tông loại JS1000, ta sử dụng 2 máy khi đổ bê tông đài cọc

 Công suất trộn bê tông là :W= 50 m3 /h

 Vậy trong 4h có thể trộn đợc là: V= 200m3

 Chiều cao lớp bê tông mà máy có thể trộn trong 4h là: H = 1,16 m.

 Khi trộn bê tông có đầm dùi có bán kính tác dụng là : R = 0,7kN/m0 m

 R=0,7kN/m0 m là bán kính tác động của đầm dùi

 n=1,3 là hệ số vợt tải

 =2,4 T/m2 là trọng lợng riêng của bêtông

Tải trọng tác dụng vào ván khuôn qsuy đổi là:

 áp lực do đầm ngang gây ra:

II.2.1 Tính toán ván khuôn đứng :

Tính cho 1m dài ván khuôn đứng

Ván khuôn đứng đợc tính nh dầm liên tục kê lên các nẹp ngang có chiều dài tính toán bằng khoảng cách giữa các nẹp ngang l=1,0 m

+ δ : Chiều dày tấm ván đứng

+ R u : Cờng độ chịu uốn của gỗ : R u=180 Kg/cm2 = 1800 T/m2

Vậy chọn chiều dày ván đứng là : δ =5 cm.

Sau khi chọn đợc chiều dày ván đứng ta phải kiểm tra độ võng của ván đứng,

độ võng của ván đứng có xét đến tính liên tục của ván đợc tính theo công thức sau :

+ E : Môđun đàn hồi của gỗ E =105 Kg/cm2 = 106 T/m2

+ I : Mômen quán tính của ván đứng :

qd tc qd

P P n

Nẹp ngang đợc kê lên các nẹp đứng do đó nẹp ngang nh 1 dầm liên tục kê lên các nẹp đứng, áp lực bêtông tác dụng lên các ván đứng lại đợc kê lên nẹp ngang

do đó nẹp ngang nẹp ngang sẽ chịu tác dụng của áp lực Pqđ nh hình vẽ :

x

= 0.37kN/m125 Tm = 37kN/m125 Kg.cmChọn tiết diện nẹp ngang là : 10x15 cm

Kiểm tra điều kiện bền : σ = Mmax

Nẹp đứng đợc coi nh dầm liên tục kê lên các thanh chống và thanh giằng

nh-ng tại các chỗ giao nhau giữa nẹp đứnh-ng và nẹp nh-nganh-ng ta đều bố trí thanh giằnh-ng hoặcthanh chống nên ta chỉ cần chọn thanh đứng mà không cần tính toán

Để tiện cho công tác chuẩn bị vật liệu thiết bị, ta chọn tiết diện thanh nẹp

đứng giống nh thanh nẹp ngang có tiết diện :10x15 cm

II.2.4 Tính toán thanh căng

Các thanh căng chịu lực kéo do áp lực của bêtông Lực kéo này tỷ lệ thuận với diện tích phần ván khuôn giới hạn bởi các đờng chia đôi khoảng cách các thanhcăng Do đó lực kéo trong thanh căng đợc xác định theo công thức sau:

a

T F R

II.2.1.1 thi công bằng máy;

M t b ng thi công ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ đư c san b ng m y i và không c n ợc san bằng mấy ủi và không cần ằng bố trí hai bên bờ ấp +28m ủi mặt bằng thi công không cần ầu gần nh đ m ầu gần nh đ n cao ến hành đ ộ cứng cấp III nên+29m( trên m c nực n ư c thi công 1m) theo sớc thi công thấp +28m ơ đ sau;ồi bằng ph

1 máy ủi komatsu

Chú thích:

+ 1.M t b ng đào bằng máy ủi.ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ

+ 2.Ta luy n n ền đào v i m=1 do l p th 2 sét tr ng thái n a c ng.ớc thi công thấp +28m ớc thi công thấp +28m ứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ở n ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ử dụng n ứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ + 3 Đư ng l y ờng lấy ấp +28m đ t c a máy i.ấp +28m ủi mặt bằng thi công không cần ủi mặt bằng thi công không cần

 Ch n máy thi công g m:ọc khoan nhồi bằng ph ồi bằng ph

a) Máy ủi, s lối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ư ng máy tính theo ti n ợc san bằng mấy ủi và không cần ến hành đ thi công và nộ cứng cấp III nên ăng su t máy ấp +28m( trang 198[3]) ở đây chọn máy komatsu D50A;

S n lảm bảo cho ư ng gi máy: Qợc san bằng mấy ủi và không cần ờng lấy h =

3600ìq

TvìKp (m3/h) (1)

S n lảm bảo cho ư ng ca máy : Qợc san bằng mấy ủi và không cần ca= 7kN/m.5*Qh* Kt (m3/h) (2)

Trong đó:

q- lư ng ợc san bằng mấy ủi và không cần đ t m t l n ấp +28m ộ cứng cấp III nên ầu gần nh đ y tra theo b ng, q=1mẩy tra theo bảng, q=1m ảm bảo cho 3

Tv- th i gian t v trí l y ờng lấy ừ giếng khoan cho sinh hoạt hàng ngày của công ị trí lấy ấp +28m đ t ấp +28m đ n v trí ến hành ị trí lấy đ ổi đ t [trang 40 [4]]( s) ấp +28m

Tv=

∑

i=1

4 Li

vi +2tquay+thaben+mtsang sối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ

 Li,vi đo n ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ đư ng v n t c c a các ờng lấy ận tốc của các ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ủi mặt bằng thi công không cần đo n : c t ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ắt ngang cầu gần nh đ t, v n chuy n, ấp +28m ận tốc của các ể tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ đ ổi

và đi v ;ền

 tquay=10s th i gian quay vòng;ờng lấy

 tha ben=1-2s th i gian h ben;ờng lấy ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ

 tsang sối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ = 4-5s; m s l n sang s ;ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ầu gần nh ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ

Kp- h s r i, Kệ phao nổi ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ờng lấy p= 1,3 ( Theo b ng 1 ảng 1 [4])

7kN/m.5- th i gian làm vi c c a máy ( tính 0.5 gi cho b o dờng lấy ệ phao nổi ủi mặt bằng thi công không cần ờng lấy ảm bảo cho ư ng, bàn giao máy ỡng, bàn giao máy trư c và sau khi làm vi c).ớc thi công thấp +28m ệ phao nổi

Kt- h s s d ng th i gian c a máy(0.7kN/m2-0.7kN/m5)ệ phao nổi ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ử dụng n ụ T1,T2,T5,T6 thi công cọc khoan nhồi bằng ph ờng lấy ủi mặt bằng thi công không cần

T (1) ừ giếng khoan cho sinh hoạt hàng ngày của công → Qh=

3600ì1 60ì1.3 = 45.15 ( m3/h)

S n lảm bảo cho ư ng ca máy: Qợc san bằng mấy ủi và không cần ca= 7kN/m.5*45.15*0.7kN/m5= 254 (m3/h)

 Kh i lối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ư ng ợc san bằng mấy ủi và không cần đ t V=Vấp +28m c*1.3

Trong đó:

+ Vc th tích th c c a ể tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ực n ủi mặt bằng thi công không cần đ t: sấp +28m ơ b ch n Vộ cứng cấp III nên ọc khoan nhồi bằng ph c =400 m3

+1.3 là h s tệ phao nổi ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ơi x p.ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ

THI CễNG C C KHOAN NH I ỌC KHOAN NHỒI ỒI Đ I C C,TR T ÀI CỌC,TRỤ T ỌC KHOAN NHỒI Ụ T 2 ,T 5

I Thi công đảo nhô:

Vì thi công móng nằm sát bờ, chiếu sâu ngập nớc <3m đảo đợc đắp từ đất san mặt bằng phần trên và đắp lấn từ trong bờ ra tạo thành bán đảo nhô ra mặt sông

Hình vẽ: Bờ đắp đảo phía sau trụ T2, T5

Kích thư cớc thi công thấp +28m đ oảm bảo cho : mép đảo cách đờng biên bệ móng là 3m, cao độ cứng cấp III nên m tặt cắt ngang cầu gần nh đảm bảo choo cao hơn MNTC 0,7kN/mm đảm bảo chom bảm bảo choo xung quanh đ oảm bảo cho có đường lấy ng hộ cứng cấp III nên đạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ o giữ nổi đ nhị trí lấy

để tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ các thi tến hành bị trí lấy đầu gần nhm lèn đủi mặt bằng thi công không cần độ cứng cấp III nên ch tặt cắt ngang cầu gần nh khu v cực n thi công phía trong mặt cắt ngang cầu gần nht đảm bảo choo bở ni vìcác thiến hành t bị trí lấy này không thể tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ti nến hành ra sát mép đ oảm bảo cho để tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ thi công Đư ngờng lấy hộ cứng cấp III nên đạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ o chỉ dành cho ngư iờng lấy đi lạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ i và bố trí các thiết bị loại nhẹ

II Thi công cọc khoan nhồi:

Trong khi khoan cọc khoan nhồi bằng phc, máy khoan di chuyể tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ n từ giếng khoan cho sinh hoạt hàng ngày của công ngoài vào trong và hư ngớc thi công thấp +28m ra phía sông để tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ lúc nào máy c ngũng đứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ng trong ph mạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ vi nền n đắt ngang cầu gần nhp nổi đị trí lấy nh nh t.ấp +28m Khoan đ nến hành đâu đổi

Bêtông cọc khoan nhồi bằng phc đến hành n đấp +28my, c tối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ thép cọc khoan nhồi bằng phc treo trên giá và v aữ bê tông đổi tr cực n ti pến hành vào

ph uễ ràng từ giếng khoan cho sinh hoạt hàng ngày của công

xe Mix chở n bê tông

Các bớc thi công cọc khoan nhồi hoàn toàn giống nh thi công đã trình bày ởphần trụ T1 và T6, chọn máy thi công và các thiết bị hoàn toàn giống nhau (khôngtrình bày lại xem ở phần trên)

III Hạ vòng vây cọc ván thép đào đất trong vòng vây

III.1 Tính toán vòng vây cọc ván:

- Tính chiều dày lớp betong bịt đáy

III.1.1) Trờng hợp 1

Điều kiện tính toán : trọng lợng lớp bêtông bịt đáy + lực ma sát giữa lớp bêtông bịt

đáy và cọc khoan nhồi lớn hơn áp lực đẩy nổi của nớc :

n*F*d* γ + ( ∑u )*d* τ  n* *H F

Trong đó :

 n: hệ số vợt tải ,n=0.9

 d: chiều sâu lớp betong bịt đáy.

 F: diện tích bề mật của lớp bêtông bịt đáy Giả thiết rằng để thuận tiện cho công tác đổ bêtông đài cọc,ta lấy kích thớc của vòng vây lớn hơn kích thớc của

đài cọc 1m

F=(4.5+1)*(7kN/m+1)= 44 (m2)

 =2.4(t/m3)

 u: tổng chu vi ma sát ,u :chu vi cọc khoan nhồi

Tại vị trí trụ P2,cọc khoan nhồi có D=1.0m,do đó :

u=  *D=3.14*1.0= 3.14(m)Vậy :

th- Tải trọng tác dụng lên dầm bao gồm :

 Trọng lợng của bêtông bịt đáy : q1  b*H b*1 (T/m) = 2.4*Hb

 áp lực đẩy nổi của nớc : q2   * *1H

(T/m)Với H= 2+Hb (m) – chiều sâu của cột nớc tính từ mực nớc thi công tới vị trí của lớp đấy bêtông bịt đáy

 Lực tập trung do ma sát với cọc ván thép:

 P=b*Hb*f3 = 1*Hb*0.4 (T)

Trong đó f3=0.4(T/m2) lực ma sát đơn vị giữa cọc ván thép và bêtông bịt đáy.Sơ đồ tính toán nh sau :

Ep1 Ep2 E"n

hẹ só v ợt tải tra bảng 1.3 trang 27kN/m[4].

 Điều kiện kiểm tra : M l  M g

Xét phơng trình : M l  M g

↔ En”’*t0/2+ Ep1*(t0+0.2)/2+ Ep2*(t0+0.2)/3=0.95[ Ea2*(t0/2+0.12)+ Ea3*(t0/3+0.12]+

En”*4/3+1.88/3* Ea1)

GiảI phơng trình ta đợc: t=2.6 m

Trờng hợp 2 : Cọc ván chuyển vị hố móng đã bịt đáy nớc trong vòng vây đã hút

cạn Cọc ván có xu hớng quay xung quanh điểm O nh hình vẽ :

P6P7

Cấu tạo chi tiết nh sau :

Ta chọn cọc ván tiết diện Lacxen do Archelor Mintal sản xuất có: W/1m = 2389

Khốilợng/

đơn vị dài(Kg/m)

III 2 Thi công vòng vây cọc ván thép:

Để xỏ và đóng cọc ván dễ dàng, khớp mộng của cọc ván phảI bôi trơn bằng dầu mỡ, phía khớp mộng tự do của cọc ván phảI bít chân lại bằng một miếngthép, cho đỡ bị đát nhồi vào rãnh mộng để khi xỏ và đóng thanh cọc ván sau

đợc dễ dàng

Khi xỏ cọc ván, phảI dùng cần trục khác có tầm với cao để hỗ trợ

Cọc ván thép đợc đóng bằng búa chấn động treo trên cẩu 25T

Trong khi thi công phảI luôn chú ý quá trình hạ cọc ván, nếu nghiêng lệch rakhỏi mặt phẳng của tờng vây, có thể dùng tời để chỉnh lại vị trí cọc ván thép Nếu cọc ván bị nghiêng trong mặt phẳng tờng cọc ván thờng điều chỉnh bằngkích phối hợp với neo

III.3 Công tác đào đất hố móng

Dùng gầu ngoạm có dung tích 0,8m3 có 2 hàm, đợc treo trên cẩu 25T

để đào đất hố móng, khu vực có đầu cọc phảI sử dụng máy xói hút thủy lực

để hút toàn bộ đất trong hố móng đảm bảo

 Đào đất bằng bienj pháp hút xói nh hình dới

Đất đào lấy từ hố móng lên phải vận chuyển ra xa khỏi phạm vi hố móng, để không gây trở ngại trong khi thi công Đất đổ ra sông cũng không đợc thu hẹp dòng chảy quá mức, làm tăng vận tốc dòng chảy, gây xói lở cho lòng sông và các công trình phụ tạm hoặc cản trở tàu bè qua lại.

Để đảm bảo năng suất và an toàn lao động mỗi công nhân có một khu làm việc 5 – 10 m2, đợc trang bị bảo hộ lao động và đợc huấn luyện về an toàn lao động

III.4 Công tác đổ bê tông bịt đáy bằng phơng pháp ống rút thẳng đứng.

- Sau khi nối các đoạn ống theo một tổ hợp nhất định và lắp phễu Cố định phễu

và ống bằng các thanh xà kệp Nh vậy toàn bộ ống và phễu đợc treo thẳng đứng vào hệ

- Thả ống cao su xuống dáy lỗ khoan và bơn khí nén áp lực 5atm để sục bùn cát

- Luôn theo dõi sụ liên tục của bê tông trong ống lỗ khoan, bằng cách so sánh thể

tích lỗ lhoan và khói lợng bê tông đã đổ trong tong thời đoạn thi công

- đoạn 1.5 m đầu phảI đầm rung để đảm bảo độ chặt với cấp phối thiết kế

IV.Thi công đài cọc:

IV.1 Tính toán ván khuôn đài cọc;

Ta sử dụng lại ván khuôn thi công đài cọc của trụ T1 và T6

IV.2.1T ch c m t b ng thi công ổ chức mặt bằng thi công ức mặt bằng thi công ặt bằng thi công ằng thi công

- Do m t c t ngang c u gần nhặt cắt ngang cầu gần nh ắt ngang cầu gần nh ầu gần nh ư đ i x ng nên m t b ng b trí hai bên bờ ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ sông gi ng nhau.ối xứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ

- M c nực n ư c thi công th p +28mớc thi công thấp +28m ấp +28m

- Ti n hành ến hành đóng vòng vây cọc thép nở n ơi ti p giáp giữa các trụ T2,T5 v i ến hành ớc thi công thấp +28m

m t sông ặt cắt ngang cầu gần nh đ t o m t b ng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ể tạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ

T1,T2,T5,T6 trên c n.ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ

- Do l p ớc thi công thấp +28m đ t trên cùng là sa thạch diệp màu xám xi mấp +28m ăng đ c ng c p III nênộ cứng cấp III nên ứng nên mặt bằng bố trí hai bên bờ ấp +28msau khi san i m t b ng thi công không c n ủi mặt bằng thi công không cần ặt cắt ngang cầu gần nh ằng bố trí hai bên bờ ầu gần nh đ m nén mà v n ầu gần nh ẫn đ m b o choảm bảo cho ảm bảo chomáy thi công đi l i r ràng.ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ễ ràng

IV.2.2 Bi n pháp thi công chính ện phỏp khoan tuần ho

- V i tr T1,T2,T5,T6 thi công c c khoan nh i bằng phớc thi công thấp +28m ụ T1,T2,T5,T6 thi công cọc khoan nhồi bằng ph ọc khoan nhồi bằng ph ồi bằng ph ương pháp khoan

tu n hoàn ngịch.ầu gần nh

- Cũng v i hai tr T3,T4 ta ti n hành thi công trên h phao n iớc thi công thấp +28m ụ T1,T2,T5,T6 thi công cọc khoan nhồi bằng ph ến hành ệ phao nổi ổi

IV 2.3 Cung cấp năng lợng và nớc cho công trờng.

- Đi n nệ phao nổi ăng ch y u dùng cho sinh ho t, chi u sang và chạy máy đủi mặt bằng thi công không cần ến hành ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ến hành ợc lấy từ trạm biến áp gần nhất.à

- Nư c:ớc thi công thấp +28m

+ S d ng nử dụng n ụ T1,T2,T5,T6 thi công cọc khoan nhồi bằng ph ư c s ch t gi ng khoan cho sinh ho t hàng ngày c a công ớc thi công thấp +28m ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ừ giếng khoan cho sinh hoạt hàng ngày của công ến hành ạo mặt bằng thi công móng cọc và đài cọc của các trụ ủi mặt bằng thi công không cần nhân và kĩ s phục vụ công trờng

+ Nư c ding cho thi công và trộn vật liệu đớc thi công thấp +28m ợc lấy trực tiếp từ sông

+ Dùng xe chuyên chở nớc có chứa thiết bị bơm hút và tới

I Thi công vòng vây cọc ván thép ;

I.1 Chọn chiều sâu chôn cọc ván thép

I.1.1.Chọn chiều dày lớp bê tông bịt đáy:

Tr ờng hợp 1

Điều kiện tính toán : trọng lợng lớp bêtông bịt đáy + lực ma sát giữa lớp bêtông bịt

đáy và cọc khoan nhồi lớn hơn áp lực đẩy nổi của nớc :

n*F*d* γ + ( ∑u )*d* τ  n* *H F

Trong đó :

 n: hệ số vợt tải ,n=0.9

 d: chiều sâu lớp betong bịt đáy

 F: diện tích bề mật của lớp bêtông bịt đáy Giả thiết rằng để thuận tiện cho công tác đổ bêtông đài cọc,ta lấy kích thớc của vòng vây lớn hơn kích thớc của

đài cọc 1m

F=(4.5+1)*(7kN/m+1)= 44 (m2)

 =2.4(t/m3)

 u: tổng chu vi ma sát ,u :chu vi cọc khoan nhồi

Tại vị trí trụ P2,cọc khoan nhồi có D=1.0m,do đó :

u=  *D=3.14*1.0= 3.14(m)Vậy :

u

 =N*u=6*3.14 = 18.85 (m)

  = 0.25 (T/m2) :ma sát đơn vị giữa bêtông bịt đáy và cọc khoan nhồi –theophụ lục 2[1]

th- Tải trọng tác dụng lên dầm bao gồm :

 Trọng lợng của bêtông bịt đáy : q1  b*H b*1 (T/m) = 2.4*Hb

 áp lực đẩy nổi của nớc : q2   * *1H (T/m)

Với H= 3.5+Hb (m) – chiều sâu của cột nớc tính từ mực nớc thi công tới vị trí của lớp đấy bêtông bịt đáy

2

 Mômen kháng uốn của dầm :

I.1.2.Chiều sâu vòng vây cọc ván:

+ Xử lý số liệu địa chất:

 Lớp 1: cuội đa khoáng máu xám, bão hòa chỉ tiêu cơ lý:   1.9 /T m3,   200

Giả sử tính cho trờng hợp không có

Yêu cầu cấu tạo của vòng vây cọc ván: Đỉnh cọc ván cao hơn MNTC 0.7kN/m m để

đề phòng nớc dâng theo triều cờng và va đập

Giả sử chiều sâu chôn cọc ván là t (m)

Chỉ có 1 trờng hợp sau :

Khi cha đổ lớp bêtong bịt đáy nớc trong hố móng đầy phía dới lại là lớp cát do vậy không xuất hiện cát chảy neenta chỉ tính cho 1 trờng hợp mà thôi Sau khi hố móng đợc bịt đáy và hút cạn nớc ở phía trên cọc ván có xu hớng quay xung quanh ddierm 0 cách lớp bt bịt đáy khoảng 0.5m về phía dớc trong trờng hợp này ta tính

nh sau :

o

Ea4

Ea3 Ep2

Ep1

Ea2 Ea1

Để xỏ và đóng cọc ván dễ dàng, khớp mộng của cọc ván phảI bôi trơn bằng dầu mỡ, phía khớp mộng tự do của cọc ván phảI bít chân lại bằng một miếngthép, cho đỡ bị đát nhồi vào rãnh mộng để khi xỏ và đóng thanh cọc ván sau

đợc dễ dàng

Khi xỏ cọc ván, phảI dùng cần trục khác có tầm với cao để hỗ trợ

Cọc ván thép đợc đóng bằng búa chấn động treo trên cẩu 25T

Trong khi thi công phảI luôn chú ý quá trình hạ cọc ván, nếu nghiêng lệch rakhỏi mặt phẳng của tờng vây, có thể dùng tời để chỉnh lại vị trí cọc ván thép Nếu cọc ván bị nghiêng trong mặt phẳng tờng cọc ván thờng điều chỉnh bằngkích phối hợp với neo.

I.2.3.Di chuyển

Ta tiến hành di chuyển hệ búa và cọc cùng các máy thi công trên các hệ phao nổi

và đợc kéo bằng ca nô phù hợp ra đến vị trí đã đợc định vị trớc đó Chi tiết các công

đoạn đợc thể hiên trên bản vẽ A3

I.3.Thi công cọc khoa nhồi:

Trình tự thi công cọc khoan nhồi và công nghệ thi công giống nh các trụ trớc về chọn máy và yêu cầu kĩ thuật khác, theo sơ đồ sau:( xem thêm bản vẽ A3) Thông

số máy móc giống nh cọc trớc

I.4.Lắp dựng ván khuôn đài và đổ bê tông:

Biện pháp thi công đợc tiến hành tơng tự nh thi công móng cọc bệ thấp hco đến công đoạn hạ xong vòng vay cọc ván thép Đổ đất trớc rồi mới đổ bê tông bịt đáy mang lại nhiều u điểm Nền đất tôn cao nên ổn định phía dới sau khi bơm cạn đáy

hố móng là nền bê tong có thể thi công tiếp các bớc sau